CN109628846A - 1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板及其生产方法 - Google Patents

1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板及其生产方法 Download PDF

Info

Publication number
CN109628846A
CN109628846A CN201811563499.1A CN201811563499A CN109628846A CN 109628846 A CN109628846 A CN 109628846A CN 201811563499 A CN201811563499 A CN 201811563499A CN 109628846 A CN109628846 A CN 109628846A
Authority
CN
China
Prior art keywords
super high
high tensile
rolled steel
cold
1300mpa
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201811563499.1A
Other languages
English (en)
Other versions
CN109628846B (zh
Inventor
冯晓勇
张洪波
杜明山
王云阁
邝霜
杜雁冰
耿志宇
李梦龙
刘丽萍
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Tangshan Iron and Steel Group Co Ltd
HBIS Co Ltd Tangshan Branch
Original Assignee
Tangshan Iron and Steel Group Co Ltd
HBIS Co Ltd Tangshan Branch
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Tangshan Iron and Steel Group Co Ltd, HBIS Co Ltd Tangshan Branch filed Critical Tangshan Iron and Steel Group Co Ltd
Priority to CN201811563499.1A priority Critical patent/CN109628846B/zh
Publication of CN109628846A publication Critical patent/CN109628846A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN109628846B publication Critical patent/CN109628846B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Abstract

本发明公开了一种1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板及其生产方法，钢板的化学成分组成及质量百分含量为：C：0.2～0.3%，Mn：1.3～2.0%，S≤0.005%，P≤0.02%，Si：0.2～0.3%，Als≤0.08%，Nb：0.01～0.03%，Ti：0.04～0.08%，B：0.001～0.004%，Mo：0.2～0.3%，Cr：0.05～0.10%，V：0.01～0.02%，余量为Fe和其它不可避免的杂质；生产方法包括炼钢、连铸、热轧、酸轧、连续退火、平整拉矫工序。本发明冷轧钢板力学性能优良，屈服强度≥850MPa，抗拉强度≥1300MPa，延伸率≥7%，具有良好的冷成型性能。

Description

1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板及其生产方法
技术领域
本发明属于冶金技术领域，特别涉及一种1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板及其生产方法。
背景技术
近年来，为了满足汽车减重节能、环保及安全性的需要，高强汽车用钢的开发与研究一直是钢铁材料研究领域的重点课题之一。相比于第二代、第三代先进高强汽车用钢，双相钢因其生产成本低且具有屈强比低、延伸率高、加工硬化明显、易冲压成形、良好的塑性和韧性匹配等诸多特点，是第一代先进高强汽车用钢的典型代表，在汽车用高强钢中占比最大。
双相钢汽车板产品的显微组织由铁素体和马氏体组成，马氏体组织以岛状弥散分布在铁素体基体上，马氏体相的强度和所占比例决定了双相钢的强度级别。目前，高强双相钢的研究多集中在DP1180强度级别及以下，随着钢铁工业和汽车车身制造技术的进步，强度1300MPa及其以上级别的先进高强钢在车身制造中的应用越来越多。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板及其生产方法。该发明生产的钢板具有良好的塑性和韧性匹配、成形性能好，，制造成本低、工艺简单、性能稳定性高，能够带来可观的经济效益。
为解决上述技术问题，本发明所采取的技术方案是：一种1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板，所述钢板的化学成分组成及其质量百分含量为：C：0.2～0.3%，Mn：1.3～2.0%，S≤0.005%，P≤0.02%，Si：0.2～0.3%，Als≤0.08%，Nb：0.01～0.03%，Ti：0.04～0.08%，B：0.001～0.004%，Mo：0.2～0.3%，Cr：0.05～0.10%，V：0.01～0.02%，余量为Fe和其它不可避免的杂质。
本发明所述钢板的厚度规格为0.8～2.0mm；显微组织由铁素体和马氏体组成，马氏体组织以岛状弥散分布在铁素体基体上。
本发明所述钢板的屈服强度≥850MPa，抗拉强度≥1300MPa，延伸率A80≥7%。
本发明还提供了一种1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板的生产方法，所述生产方法包括炼钢、连铸、热轧、酸轧、连续退火、平整拉矫工序；所述热轧工序，板坯加热温度≥1200℃，粗轧轧制3～7道次、粗轧后中间坯厚度28～40mm，精轧进口温度1020～1100℃，终轧温度820～900℃，卷取温度550～650℃。
本发明所述炼钢工序，包括铁水脱硫扒渣、转炉冶炼、LF 炉精炼、RH真空处理。
本发明所述连铸工序，在浇铸过程中，控制板坯表面及内部质量，防止板坯表面出现微裂纹及次生裂纹。
本发明所述酸轧工序，酸洗后进行冷轧，冷轧压下率≥45%。
本发明所述连续退火工序，均热段保温温度为760～840℃，保温时间为60～225s；过时效段保温温度为250～320℃，过时效段保温时间为300～1225s。
本发明所述平整拉矫工序，平整延伸率为0.1～0.4%。
本发明1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板性能检测方法标准参考GB/T 228.1-2010。
采用上述技术方案所产生的有益效果在于：1、本发明成分设计采用C、Mn和Mo元素提高钢的淬透性，保证带钢的强度；同时采用Nb、V、Ti进行微合金化，利用细晶强化效果提高屈服强度和韧性；在达到超高强度的同时，保持了较好的延伸率，避免了过多Nb元素导致的延伸率下降，具有综合性能优良、低成本等特点。2、本发明方法通过对炼钢、连铸、热轧、酸轧、连续退火、平整拉矫工序控制，生产具有良好塑性和韧性匹配的汽车用超高强度冷轧钢板，具有低成本，生产过程稳定，成品性能优异、稳定的特点。3、本发明方法所得汽车用超高强度冷轧钢板力学性能优良，屈服强度≥850MPa，抗拉强度≥1300MPa，延伸率≥7%，具有良好的冷成型性能。
附图说明
图1为实施例1汽车用超高强度冷轧钢板的金相组织图；
图2为实施例1汽车用超高强度冷轧钢板的拉伸曲线图。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施例对本发明作进一步详细地说明。
实施例1
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板厚度为0.8mm，其化学成分组成及质量百分含量见表1。
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板的生产方法包括炼钢、连铸、热轧、酸轧、连续退火、平整拉矫工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）炼钢工序：炼钢包括铁水脱硫扒渣、转炉冶炼、LF 炉精炼、RH真空处理；
（2）连铸工序：在浇铸过程中，控制板坯表面及内部质量；
（3）热轧工序：板坯加热温度1250℃；粗轧轧制5道次，粗轧后中间坯厚度34mm；精轧进口温度1050℃，终轧温度820℃，卷取温度580℃；
（4）酸轧工序：酸洗后进行冷轧，冷轧压下率45%；
（5）连续退火工序：均热段保温温度为820℃，保温时间为100s；过时效段保温温度为250℃，过时效段保温时间为1000s；
（6）平整拉矫工序：平整延伸率为0.20%。
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板的性能指标见表2；显微组织由铁素体和马氏体组成，马氏体组织以岛状弥散分布在铁素体基体上。
本实施例所得1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板的金相组织见图1；超高强度冷轧钢板的拉伸曲线见图2。（实施例2-8汽车用超高强度冷轧钢板的金相组织图与图1类似，故省略；实施例2-8汽车用超高强度冷轧钢板的拉伸曲线图与图2类似，故省略。）
实施例2
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板厚度为1.0mm，其化学成分组成及质量百分含量见表1。
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板的生产方法包括炼钢、连铸、热轧、酸轧、连续退火、平整拉矫工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）炼钢工序：炼钢包括铁水脱硫扒渣、转炉冶炼、LF 炉精炼、RH真空处理；
（2）连铸工序：在浇铸过程中，控制板坯表面及内部质量；
（3）热轧工序：板坯加热温度1220℃；粗轧轧制5道次，粗轧后中间坯厚度38mm；精轧进口温度1060℃，终轧温度835℃，卷取温度550℃；
（4）酸轧工序：酸洗后进行冷轧，冷轧压下率55%；
（5）连续退火工序：均热段保温温度为760℃，保温时间为225s；过时效段保温温度为295℃，过时效段保温时间为300s；
（6）平整拉矫工序：平整延伸率为0.40%。
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板的性能指标见表2；显微组织由铁素体和马氏体组成，马氏体组织以岛状弥散分布在铁素体基体上。
实施例3
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板厚度为2.0mm，其化学成分组成及质量百分含量见表1。
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板的生产方法包括炼钢、连铸、热轧、酸轧、连续退火、平整拉矫工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）炼钢工序：炼钢包括铁水脱硫扒渣、转炉冶炼、LF 炉精炼、RH真空处理；
（2）连铸工序：在浇铸过程中，控制板坯表面及内部质量；
（3）热轧工序：板坯加热温度1200℃；粗轧轧制3道次，粗轧后中间坯厚度40mm；精轧进口温度1100℃，终轧温度900℃，卷取温度620℃；
（4）酸轧工序：酸洗后进行冷轧，冷轧压下率45%；
（5）连续退火工序：均热段保温温度为800℃，保温时间为150s；过时效段保温温度为280℃，过时效段保温时间为600s；
（6）平整拉矫工序：平整延伸率为0.20%。
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板的性能指标见表2；显微组织由铁素体和马氏体组成，马氏体组织以岛状弥散分布在铁素体基体上。
实施例4
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板厚度为1.5mm，其化学成分组成及质量百分含量见表1。
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板的生产方法包括炼钢、连铸、热轧、酸轧、连续退火、平整拉矫工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）炼钢工序：炼钢包括铁水脱硫扒渣、转炉冶炼、LF 炉精炼、RH真空处理；
（2）连铸工序：在浇铸过程中，控制板坯表面及内部质量；
（3）热轧工序：板坯加热温度1245℃；粗轧轧制5道次，粗轧后中间坯厚度34mm；精轧进口温度1040℃，终轧温度845℃，卷取温度650℃；
（4）酸轧工序：酸洗后进行冷轧，冷轧压下率50%；
（5）连续退火工序：均热段保温温度为780℃，保温时间为180s；过时效段保温温度为270℃，过时效段保温时间为500s；
（6）平整拉矫工序：平整延伸率为0.15%。
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板的性能指标见表2；显微组织由铁素体和马氏体组成，马氏体组织以岛状弥散分布在铁素体基体上。
实施例5
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板厚度为1.2mm，其化学成分组成及质量百分含量见表1。
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板的生产方法包括炼钢、连铸、热轧、酸轧、连续退火、平整拉矫工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）炼钢工序：炼钢包括铁水脱硫扒渣、转炉冶炼、LF 炉精炼、RH真空处理；
（2）连铸工序：在浇铸过程中，控制板坯表面及内部质量；
（3）热轧工序：板坯加热温度1265℃；粗轧轧制5道次，粗轧后中间坯厚度32mm；精轧进口温度1055℃，终轧温度880℃，卷取温度600℃；
（4）酸轧工序：酸洗后进行冷轧，冷轧压下率60%；
（5）连续退火工序：均热段保温温度为840℃，保温时间为60s；过时效段保温温度为320℃，过时效段保温时间为900s；
（6）平整拉矫工序：平整延伸率为0.40%。
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板的性能指标见表2；显微组织由铁素体和马氏体组成，马氏体组织以岛状弥散分布在铁素体基体上。
实施例6
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板厚度为1.3mm，其化学成分组成及质量百分含量见表1。
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板的生产方法包括炼钢、连铸、热轧、酸轧、连续退火、平整拉矫工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）炼钢工序：炼钢包括铁水脱硫扒渣、转炉冶炼、LF 炉精炼、RH真空处理；
（2）连铸工序：在浇铸过程中，控制板坯表面及内部质量；
（3）热轧工序：板坯加热温度1290℃；粗轧轧制7道次，粗轧后中间坯厚度28mm；精轧进口温度1020℃，终轧温度840℃，卷取温度560℃；
（4）酸轧工序：酸洗后进行冷轧，冷轧压下率65%；
（5）连续退火工序：均热段保温温度为790℃，保温时间为170s；过时效段保温温度为300℃，过时效段保温时间为1225s；
（6）平整拉矫工序：平整延伸率为0.25%。
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板的性能指标见表2；显微组织由铁素体和马氏体组成，马氏体组织以岛状弥散分布在铁素体基体上。
实施例7
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板厚度为1.8mm，其化学成分组成及质量百分含量见表1。
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板的生产方法包括炼钢、连铸、热轧、酸轧、连续退火、平整拉矫工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）炼钢工序：炼钢包括铁水脱硫扒渣、转炉冶炼、LF 炉精炼、RH真空处理；
（2）连铸工序：在浇铸过程中，控制板坯表面及内部质量；
（3）热轧工序：板坯加热温度1237℃；粗轧轧制3道次，粗轧后中间坯厚度30mm；精轧进口温度1072℃，终轧温度868℃，卷取温度635℃；
（4）酸轧工序：酸洗后进行冷轧，冷轧压下率48%；
（5）连续退火工序：均热段保温温度为772℃，保温时间为85s；过时效段保温温度为261℃，过时效段保温时间为724s；
（6）平整拉矫工序：平整延伸率为0.10%。
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板的性能指标见表2；显微组织由铁素体和马氏体组成，马氏体组织以岛状弥散分布在铁素体基体上。
实施例8
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板厚度为1.4mm，其化学成分组成及质量百分含量见表1。
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板的生产方法包括炼钢、连铸、热轧、酸轧、连续退火、平整拉矫工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）炼钢工序：炼钢包括铁水脱硫扒渣、转炉冶炼、LF 炉精炼、RH真空处理；
（2）连铸工序：在浇铸过程中，控制板坯表面及内部质量；
（3）热轧工序：板坯加热温度1278℃；粗轧轧制7道次，粗轧后中间坯厚度36mm；精轧进口温度1086℃，终轧温度859℃，卷取温度572℃；
（4）酸轧工序：酸洗后进行冷轧，冷轧压下率57%；
（5）连续退火工序：均热段保温温度为815℃，保温时间为125s；过时效段保温温度为312℃，过时效段保温时间为1138s；
（6）平整拉矫工序：平整延伸率为0.32%。
本实施例1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板的性能指标见表2；显微组织由铁素体和马氏体组成，马氏体组织以岛状弥散分布在铁素体基体上。
表1 实施例1-8汽车用超高强度冷轧钢板的化学成分组成及
质量百分含量（%）
表1中成分余量为Fe和其它不可避免的杂质。
表2 实施例1-8汽车用超高强度冷轧钢板的性能指标
以上实施例仅用以说明而非限制本发明的技术方案，尽管参照上述实施例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解：依然可以对本发明进行修改或者等同替换，而不脱离本发明的精神和范围的任何修改或局部替换，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。

Claims (7)

1.一种1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板，其特征在于，所述钢板的化学成分组成及其质量百分含量为：C：0.2～0.3%，Mn：1.3～2.0%，S≤0.005%，P≤0.02%，Si：0.2～0.3%，Als≤0.08%，Nb：0.01～0.03%，Ti：0.04～0.08%，B：0.001～0.004%，Mo：0.2～0.3%，Cr：0.05～0.10%，V：0.01～0.02%，余量为Fe和其它不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的一种1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板，其特征在于，所述钢板的厚度规格为0.8～2.0mm，显微组织由铁素体和马氏体组成。
3.根据权利要求1所述的一种1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板，其特征在于，所述钢板的屈服强度≥850MPa，抗拉强度≥1300MPa，延伸率A80≥7%。
4.基于权利要求1-3任意一项所述的一种1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板的生产方法，其特征在于，所述生产方法包括炼钢、连铸、热轧、酸轧、连续退火、平整拉矫工序；所述热轧工序，板坯加热温度≥1200℃，粗轧轧制3～7道次、粗轧后中间坯厚度28～40mm，精轧进口温度1020～1100℃，终轧温度820～900℃，卷取温度550～650℃。
5.根据权利要求4所述的一种1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板的生产方法，其特征在于，所述酸轧工序，酸洗后进行冷轧，冷轧压下率≥45%。
6.根据权利要求4所述的一种1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板的生产方法，其特征在于，所述连续退火工序，均热段保温温度为760～840℃，保温时间为60～225s；过时效段保温温度为250～320℃，过时效段保温时间为300～1225s。
7.根据权利要求4-6任意一项所述的一种1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板的生产方法，其特征在于，所述平整拉矫工序，平整延伸率为0.1～0.4%。
CN201811563499.1A 2018-12-20 2018-12-20 1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板及其生产方法 Active CN109628846B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201811563499.1A CN109628846B (zh) 2018-12-20 2018-12-20 1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板及其生产方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201811563499.1A CN109628846B (zh) 2018-12-20 2018-12-20 1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板及其生产方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN109628846A true CN109628846A (zh) 2019-04-16
CN109628846B CN109628846B (zh) 2020-08-04

Family

ID=66075890

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201811563499.1A Active CN109628846B (zh) 2018-12-20 2018-12-20 1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板及其生产方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN109628846B (zh)

Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110129670A (zh) * 2019-04-25 2019-08-16 首钢集团有限公司 一种1300MPa级高强高塑性热冲压用钢及其制备方法
CN111519109A (zh) * 2020-06-09 2020-08-11 首钢集团有限公司 一种超高强马氏体钢及其制备方法、应用
CN111979470A (zh) * 2020-08-05 2020-11-24 鞍钢股份有限公司 具有良好弯折性能超高强度冷轧马氏体钢板的生产方法
CN112048681A (zh) * 2020-09-07 2020-12-08 鞍钢股份有限公司 一种980MPa级高成形性冷轧DH钢及其制备方法
CN112795849A (zh) * 2020-11-20 2021-05-14 唐山钢铁集团有限责任公司 一种1300Mpa级高韧性热镀锌钢板及其生产方法
CN112795837A (zh) * 2020-11-20 2021-05-14 唐山钢铁集团有限责任公司 一种1300Mpa级高韧性冷成形钢板及其生产方法
CN112981252A (zh) * 2021-02-06 2021-06-18 邯郸钢铁集团有限责任公司 一种1500MPa级汽车用钢板及其生产方法
CN113136528A (zh) * 2021-04-23 2021-07-20 唐山全丰薄板有限公司 一种1500MPa级汽车用超高强度冷轧钢板及其制造方法
CN113308649A (zh) * 2021-05-14 2021-08-27 唐山钢铁集团有限责任公司 低屈强比1000MPa级冷轧双相带钢及其生产方法
WO2021238916A1 (zh) 2020-05-27 2021-12-02 宝山钢铁股份有限公司 一种超高强双相钢及其制造方法
WO2023246798A1 (zh) * 2022-06-22 2023-12-28 宝山钢铁股份有限公司 一种高延伸、高扩孔性能的1300MPa以上级冷轧钢板及其制造方法

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101768695A (zh) * 2010-01-21 2010-07-07 北京科技大学 1000MPa级Ti微合金化超细晶冷轧双相钢及其制备工艺
JP2010285657A (ja) * 2009-06-11 2010-12-24 Nippon Steel Corp 析出強化型複相冷延鋼板及びその製造方法
JP2012111978A (ja) * 2010-11-19 2012-06-14 Kobe Steel Ltd 強度ばらつきの小さい高強度冷延鋼板鋼板の製造方法
KR20140037180A (ko) * 2014-03-05 2014-03-26 주식회사 포스코 초고강도 박강판 및 그 제조방법
CN105132817A (zh) * 2015-09-30 2015-12-09 唐山钢铁集团有限责任公司 1200MPa级冷轧退火双相钢及其生产方法
CN106834941A (zh) * 2017-01-20 2017-06-13 唐山钢铁集团有限责任公司 一种热冲压成形钢及其生产方法
CN107513669A (zh) * 2017-07-20 2017-12-26 首钢集团有限公司 一种高强冷轧方矩形管用钢及其制造方法
CN108642379A (zh) * 2018-05-15 2018-10-12 首钢集团有限公司 一种抗拉强度1200MPa级冷轧双相钢及其制备方法

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010285657A (ja) * 2009-06-11 2010-12-24 Nippon Steel Corp 析出強化型複相冷延鋼板及びその製造方法
CN101768695A (zh) * 2010-01-21 2010-07-07 北京科技大学 1000MPa级Ti微合金化超细晶冷轧双相钢及其制备工艺
JP2012111978A (ja) * 2010-11-19 2012-06-14 Kobe Steel Ltd 強度ばらつきの小さい高強度冷延鋼板鋼板の製造方法
KR20140037180A (ko) * 2014-03-05 2014-03-26 주식회사 포스코 초고강도 박강판 및 그 제조방법
CN105132817A (zh) * 2015-09-30 2015-12-09 唐山钢铁集团有限责任公司 1200MPa级冷轧退火双相钢及其生产方法
CN106834941A (zh) * 2017-01-20 2017-06-13 唐山钢铁集团有限责任公司 一种热冲压成形钢及其生产方法
CN107513669A (zh) * 2017-07-20 2017-12-26 首钢集团有限公司 一种高强冷轧方矩形管用钢及其制造方法
CN108642379A (zh) * 2018-05-15 2018-10-12 首钢集团有限公司 一种抗拉强度1200MPa级冷轧双相钢及其制备方法

Cited By (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110129670A (zh) * 2019-04-25 2019-08-16 首钢集团有限公司 一种1300MPa级高强高塑性热冲压用钢及其制备方法
WO2021238916A1 (zh) 2020-05-27 2021-12-02 宝山钢铁股份有限公司 一种超高强双相钢及其制造方法
CN111519109B (zh) * 2020-06-09 2021-06-15 首钢集团有限公司 一种超高强马氏体钢及其制备方法、应用
CN111519109A (zh) * 2020-06-09 2020-08-11 首钢集团有限公司 一种超高强马氏体钢及其制备方法、应用
CN111979470A (zh) * 2020-08-05 2020-11-24 鞍钢股份有限公司 具有良好弯折性能超高强度冷轧马氏体钢板的生产方法
CN112048681A (zh) * 2020-09-07 2020-12-08 鞍钢股份有限公司 一种980MPa级高成形性冷轧DH钢及其制备方法
CN112048681B (zh) * 2020-09-07 2021-11-16 鞍钢股份有限公司 一种980MPa级高成形性冷轧DH钢及其制备方法
CN112795837A (zh) * 2020-11-20 2021-05-14 唐山钢铁集团有限责任公司 一种1300Mpa级高韧性冷成形钢板及其生产方法
CN112795849A (zh) * 2020-11-20 2021-05-14 唐山钢铁集团有限责任公司 一种1300Mpa级高韧性热镀锌钢板及其生产方法
CN112795837B (zh) * 2020-11-20 2022-07-12 唐山钢铁集团有限责任公司 一种1300Mpa级高韧性冷成形钢板及其生产方法
CN112981252A (zh) * 2021-02-06 2021-06-18 邯郸钢铁集团有限责任公司 一种1500MPa级汽车用钢板及其生产方法
CN113136528A (zh) * 2021-04-23 2021-07-20 唐山全丰薄板有限公司 一种1500MPa级汽车用超高强度冷轧钢板及其制造方法
CN113308649A (zh) * 2021-05-14 2021-08-27 唐山钢铁集团有限责任公司 低屈强比1000MPa级冷轧双相带钢及其生产方法
CN113308649B (zh) * 2021-05-14 2022-10-18 唐山钢铁集团有限责任公司 低屈强比1000MPa级冷轧双相带钢及其生产方法
WO2023246798A1 (zh) * 2022-06-22 2023-12-28 宝山钢铁股份有限公司 一种高延伸、高扩孔性能的1300MPa以上级冷轧钢板及其制造方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN109628846B (zh) 2020-08-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109628846A (zh) 1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板及其生产方法
CN108754319B (zh) 采用ESP产线生产的抗拉强度≥1800MPa级热成形钢及方法
CN112981235B (zh) 一种屈服强度420MPa级的调质型建筑结构用钢板及其生产方法
WO2016095721A1 (zh) 一种屈服强度900～1000MPa级调质高强钢及制造方法
CN108796375A (zh) 一种抗拉强度1000MPa级热镀锌高强钢及其减量化生产方法
CN101864536B (zh) 一种100mm厚Q390E级特厚钢板及其制造方法
CN108531810B (zh) 一种超高强钢热轧基板及其制备方法
CN103215516A (zh) 一种700MPa级高强度热轧Q&P钢及其制造方法
CN107338393A (zh) 一种屈服强度大于1400MPa超高强钢板及其生产方法
CN113737087B (zh) 一种超高强双相钢及其制造方法
CN101831586A (zh) 一种低温韧性优异的低碳当量高强度厚钢板及制造方法
CN101812636A (zh) 一种75mm厚Q390D-Z35低合金高强度厚板及其制造方法
CN103526111A (zh) 屈服强度900MPa级热轧板带钢及其制备方法
CN106636911B (zh) 用薄板坯直接轧制的900MPa级热轧薄钢板及其制造方法
CN101768698A (zh) 一种低成本屈服强度700mpa级非调质处理高强钢板及其制造方法
CN105803334B (zh) 抗拉强度700MPa级热轧复相钢及其生产方法
CN103233161A (zh) 一种低屈强比高强度热轧q&p钢及其制造方法
CN108914000A (zh) 一种抗拉强度780MPa级冷轧双相钢及其生产方法
CN109136482A (zh) 低成本屈服强度≥960Mpa高强度中厚板及其生产方法
CN106811684B (zh) 屈服强度750Mpa级集装箱用热轧钢板及其制造方法
CN109554607A (zh) 具有优良抗鳞爆性和深冲性的冷轧搪瓷钢板及其制造方法
CN102041446A (zh) 一种q390e-z35低合金高强度厚板的制造方法
CN101906519A (zh) 低屈强比表层超细晶低碳钢厚板的制造方法
CN103114257A (zh) 具有稳定氧化层免酸洗高强大梁用钢及其制造方法
CN109898017A (zh) 1000MPa级冷弯性能优良的冷轧双相钢及生产方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant