CN109551101A - 一种YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的接头焊接方法 - Google Patents

一种YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的接头焊接方法 Download PDF

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Abstract

针对YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄这两种材料物理、化学性能差异大，焊接性很差，极易产生淬硬组织和裂纹等问题，本发明提供一种YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的接头焊接方法，所述焊接方法运用了惯性摩擦焊技术，包括以下步骤：将需要焊接的40Cr结构钢顶尖柄、过渡层金属材料进行预处理，使40Cr结构钢顶尖柄的焊接面形成台阶孔，将过渡层金属材料材料放置于40Cr结构钢顶尖柄焊接面的所述台阶孔中；开始进行惯性摩擦焊焊接，并将焊接后的产品进行热处理。本发明运用了惯性摩擦焊技术，焊接瞬时温升快、焊接时间短、热影响区窄且组织无明显粗化，很大程度地避免了接头组织的恶化，以及脆性相的产生。

Description

一种YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的接头焊接方法
技术领域
本发明涉及惯性摩擦焊焊接技术领域，具体涉及一种YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的接头焊接方法。
背景技术
YG8硬质合金材料常常要焊接到40Cr结构钢上使用，YG8硬质合金主要成分为碳化钨颗粒，加入8％的钴作为粘结剂，其密度为14.5g/cm3，硬度为HRC79，线膨胀系数是40Cr结构钢的1/3。由于这两种材料物理、化学性能差异大，所以焊接性很差，极易产生淬硬组织和裂纹。传统的焊接方式一般采用钎焊，在钎焊后的冷却过程中会产生很大应力，易使硬质合金产生裂纹，能耗高、污染大、效率低，质量稳定性不高。现在硬质合金应用于许多新兴技术开发市场，工况严苛，焊接接头要求较高的强度和其它物理性能，所以，为这两种材料寻求一种更为合理的，质量更为可靠的连接方式，成为业界难题。
发明内容
本发明的目的在于克服上述缺点和不足，提供一种YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的接头焊接方法，本发明解决其技术问题是采用以下技术方案实现的：
一种YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的接头焊接方法，其特征在于，所述焊接方法包括以下步骤：
将需要焊接的40Cr结构钢顶尖柄、中间过渡层金属材料进行预处理，使40Cr结构钢顶尖柄的焊接面形成台阶孔，将所述YG8硬质合金顶尖夹持于旋转夹具，所述40Cr结构钢顶尖柄夹持于移动夹具，将中间过渡层金属材料材料放置于40Cr结构钢顶尖柄焊接面的所述台阶孔中；开始进行惯性摩擦焊焊接，并将焊接后的产品进行热处理；
其中，对所述40Cr结构钢顶尖柄、过渡层金属材料进行所述预处理过程为：对40Cr结构钢顶尖柄进行加工，使所述台阶孔的面积与YG8硬质合金顶尖的焊接面大小相同，所述过渡层金属材料材料面积等于40Cr结构钢顶尖柄中所述台阶孔的面积，对YG8硬质合金顶尖进行表面探伤。
进一步的，所述YG8硬质合金顶尖与所述旋转夹具的夹持方式为：将所述YG8硬质合金顶尖连接顶柱，所述顶柱与YG8硬质合金顶尖直径相同，且与所述YG8硬质合金顶尖的接触面对应匹配设置，使所述YG8硬质合金顶尖的顶尖端恰好设置于所述顶柱内部，所述顶柱与所述YG8硬质合金顶尖共同夹持于旋转夹具。
进一步的，焊接前，对40Cr结构钢顶尖柄进行预热，所述预热条件为：待惯性摩擦焊设备的液压系统中油温升至30℃；将40Cr结构钢顶尖柄放置加热炉中预热至300℃，保温30～50min。
进一步的，所述台阶孔为所述40Cr结构钢顶尖柄焊接面向内凹陷形成，所述台阶孔的底部设置多个均匀分布的小孔。
进一步的，多个所述小孔在所述台阶孔底部呈环形均匀排列。
进一步的，YG8硬质合金顶尖的直径为24mm时，所述焊接程序步骤为：当所述旋转夹具和飞轮转速达到1600～2000r/min后，YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的摩擦面接触，预摩擦开始；待转速降至1000～1200r/min，开始摩擦；转速降至600～1000r/min，顶锻开始；顶锻结束后，保压20s。
进一步的，上述焊接程序中预摩擦阶段压力为55～70MPa，摩擦阶段压力为80～100MPa，顶锻阶段压力为160～200MPa。
进一步的，对焊接后焊接产品的所述热处理过程为：将焊接好的产品放入所述加热炉中，随炉升温至500℃并保温3～6h，然后随炉冷却至≤150℃后出炉空冷。
进一步的，所述过渡层金属材料材料为纯镍。
本发明一种YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的接头焊接方法，其有益效果在于：
本发明针对YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄这两种材料物理、化学性能差异大，焊接性很差，极易产生淬硬组织和裂纹等问题，采用惯性摩擦焊技术对其进行焊接，发挥其总能量能够准确控制、瞬时温升快、焊接时间短、热影响区窄且组织无明显粗化的优势，很大程度地避免了接头组织的恶化，以及脆性相的产生。YG8硬质合金顶尖接头的夹持方式使得夹持面积大，夹持牢固。采用台阶孔的中间接头形式及焊前预热、焊后除应力的热处理工艺，避免了焊接裂纹的产生，解决了焊接过程中和焊接后加工过程中产生裂纹、质量不稳定的问题，接头的结合强度满足设计和使用要求。
附图说明
图1为本发明一种YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的接头焊接方法中接头的结构示意图。
附图中，1为YG8硬质合金顶尖，2为过渡层金属材料，3为40Cr结构钢顶尖柄，4为移动夹具，5为顶柱，6为旋转夹具，7为台阶孔，8为小孔。
下面结合附图和具体实施例对本发明一种YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的接头焊接方法作进一步说明。
具体实施方式
下面进一步阐述本发明的具体实施方式：
一种YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的接头焊接方法，其特征在于，焊接方法包括以下步骤：
将需要焊接的40Cr结构钢顶尖柄3、过渡层金属材料2进行预处理，使40Cr结构钢顶尖柄3的焊接面形成台阶孔7，将YG8硬质合金顶尖1夹持于旋转夹具6，40Cr结构钢顶尖柄3夹持于移动夹具4，将中间过渡层金属材料2放置于40Cr结构钢顶尖柄3焊接面的台阶孔7中；开始进行惯性摩擦焊焊接，并将焊接后的产品进行热处理。其中，对40Cr结构钢顶尖柄3、中间过渡层金属材料2进行上述预处理过程为：对40Cr结构钢顶尖柄3进行加工，使台阶孔7的面积与YG8硬质合金顶尖1的焊接面面积大小相同，过渡层金属材料2面积等于40Cr结构钢顶尖柄3中台阶孔7的面积，对YG8硬质合金顶尖1进行表面探伤。
中间过渡层金属材料在摩擦焊接过程中通过界面周围的原子扩散起到改善接头性能的作用，在焊接过程中，中间过渡层金属材料中原子的扩散及固溶效应，吸收焊接过程中所产生的应力，改善焊接材料的塑形，从而达到提高接头性能的作用。
YG8硬质合金顶尖与旋转夹具的夹持方式为：将YG8硬质合金顶尖1连接顶柱5，顶柱5与YG8硬质合金顶尖1直径相同，且与YG8硬质合金顶尖1的接触面对应匹配设置，使YG8硬质合金顶尖1的顶尖端恰好设置于顶柱5内部，顶柱5与YG8硬质合金顶尖1共同夹持于旋转夹具6。
由于YG8硬质合金线膨胀系数是40Cr钢的1/3，两者物理、化学性能差异大，焊接性差，易产生裂纹，是焊接方面的技术难题。本发明采用惯性摩擦焊技术，对YG8硬质合金顶尖1与40Cr结构钢顶尖柄3进行焊接，发挥其总能量能够准确控制、瞬时温升快、焊接时间短、热影响区窄且组织无明显粗化的优势，很大程度地避免了接头组织的恶化，以及脆性相的产生。采用与顶尖相匹配的凹陷形顶柱，夹持面积大，解决了因夹持部位拔模斜度而造成的容易打滑的问题。
为了使保证焊接接头结合强度，避免焊接裂纹的产生，在焊接前对40Cr结构钢顶尖柄进行预热处理，预热条件为：待惯性摩擦焊设备的液压系统中油温升至30℃；将40Cr结构钢顶尖柄放置加热炉中预热至300℃，保温30～50min。
在焊接过程中，YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄分别装入旋转夹具和移动夹具，两者的焊接端面对应，过渡层金属材料放入40Cr结构钢顶尖柄的台阶孔内，使过渡层金属材料厚度等于台阶孔的高度。中间过渡层金属材料的作用是吸收摩擦焊过程中所产生的相变应力，并通过热扩散改善接头组织和性能。在一优选实施例中，过渡层金属材料为纯镍。
在一具体实施例中，台阶孔为40Cr结构钢顶尖柄焊接面向内凹陷形成，台阶孔的底部设置多个均匀分布的小孔。多个小孔围绕设置于台阶孔中心的小孔呈环形排列。采用这种焊接接头的设计，中间过渡层金属在焊接过程中以及焊后均起到了缓冲的作用，不仅避免了因装夹精度误差导致摩擦接触初期的冲击，而且在顶锻变形结束后，接头中仍然有足够的过渡层金属，起到了吸收应力和金相组织的过渡作用，保证了接头最终的性能满足并超过设计和使用要求。
在一具体实施例中，YG8硬质合金顶尖的直径为24mm时，所述焊接阶段中焊接程序步骤为：当旋转夹具和飞轮转速达到1600～2000r/min后，YG8硬质合金与40Cr结构钢接触，预摩擦开始；待转速降至1000～1200r/min，开始摩擦；转速降至600～1000r/min，顶锻开始；顶锻结束后，保压20s。焊接程序中预摩擦阶段压力为55～70MPa，摩擦阶段压力为80～100MPa，顶锻阶段压力为160～200MPa。
在一优选实施例中，YG8硬质合金顶尖的直径为24mm时，所述上述焊接阶段中焊接程序的主要参数为：
预摩擦转速：1650～1900r/min，
预摩擦压力：55～65MPa
摩擦转速：1050～1150r/min，
摩擦压力：85～95MPa
顶锻转速：700～900r/min，
顶锻压力：160～180MPa，
转动惯量：0.527kg·m2。
在一具体实施例中，为了使保证焊接接头结合强度，避免焊接裂纹的产生，在焊接后对焊接产品进行热处理，上述焊接方法中对焊接产品的热处理过程为：将焊接好的产品放入加热炉中，随炉升温至500℃并保温3～6h，然后随炉冷却至≤150℃后出炉空冷。
实施例一：
一种YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的接头焊接方法包括以下步骤：焊接件选用直径为24mm的YG8硬质合金顶尖及相配套的40Cr结构钢顶尖柄，
预处理：安装飞轮、旋转夹具和移动夹具，选用直径为24mm的YG8硬质合金顶尖，将需要焊接的40Cr结构钢顶尖柄3、之前过渡层金属材料2进行加工，使40Cr结构钢顶尖柄3的焊接面形成台阶孔7，台阶孔7的底部设置多个均匀分布的小孔8。多个小孔8围绕设置于台阶孔7中心的小孔呈环形排列。过渡层金属材料2面积等于40Cr结构钢顶尖柄3中台阶孔7的面积，YG8硬质合金顶尖1的焊接面大小与台阶孔7的面积相同，然后对YG8硬质合金顶尖1进行表面探伤。待惯性摩擦焊设备的液压系统中油温升至30℃；将40Cr结构钢顶尖柄3放置加热炉中预热至300℃，保温30min，准备焊接。
焊接：将过渡层金属材料放置于40Cr结构钢顶尖柄3焊接面的台阶孔7中，将YG8硬质合金顶尖1与相匹配的顶柱5用旋转夹具6固定，将40Cr结构钢顶尖柄3用移动夹具4固定，移动滑台，使焊接面接触，启动焊接程序；旋转夹具和飞轮旋转提速，当旋转夹具和飞轮转速达到1700r/min后，YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的焊接面接触，预摩擦开始；待转速降至1000r/min，保持压力85MPa，开始摩擦；当转速降至800r/min，压力变为180MPa，顶锻开始；顶锻结束后，保压20s，焊接结束。
产品热处理：将焊接好的产品放入加热炉中，随炉升温至500℃并保温4h，然后随炉冷却至150℃后出炉空冷。冷却后的产品对其进行加工去飞边，然后对产品进行表面着色探伤，无缺陷后进入后续加工工序。
实施例二：
一种YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的接头焊接方法包括以下步骤：焊接件选用直径为24mm的YG8硬质合金顶尖及相配套的40Cr结构钢顶尖柄，
预处理：安装飞轮、旋转夹具和移动夹具，选用直径为24mm的YG8硬质合金顶尖，将需要焊接的40Cr结构钢顶尖柄3、中间过渡层金属材料2进行加工，使40Cr结构钢顶尖柄3的焊接面形成台阶孔7，台阶孔7的底部设置多个均匀分布的小孔8。多个小孔8围绕设置于台阶孔7中心的小孔呈环形排列。过渡层金属材料2面积等于40Cr结构钢顶尖柄3中台阶孔7的面积，YG8硬质合金顶尖1的焊接面大小与台阶孔7的面积相同，然后对YG8硬质合金顶尖1进行表面探伤。待惯性摩擦焊设备的液压系统中油温升至30℃；将40Cr结构钢顶尖柄放置加热炉中预热至300℃，保温40min，准备焊接。
焊接：将过渡层金属材料放置于40Cr结构钢顶尖柄3焊接面的台阶孔中，将YG8硬质合金顶尖与相匹配的顶柱用旋转夹具固定，将40Cr结构钢顶尖柄用移动夹具固定，移动滑台，使焊接面接触，启动焊接程序；旋转夹具和飞轮旋转提速，当旋转夹具和飞轮转速达到1800r/min后，YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的焊接面接触，预摩擦开始；待转速降至1100r/min，保持压力95MPa，开始摩擦；当转速降至900r/min，压力变为185MPa，顶锻开始；顶锻结束后，保压20s，焊接结束。
产品热处理：将焊接好的产品放入加热炉中，随炉升温至500℃并保温3～6h，然后随炉冷却至120℃后出炉空冷。冷却后的产品对其进行加工去飞边，然后对产品进行表面着色探伤，无缺陷后进入后续加工工序。
以上所述仅为本发明的较佳实施例而已，以上实施例的说明只是用于帮助理解本发明的方法及核心思想，并不用以限制本发明，同时，对于本领域一般技术人员，凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应该包含在本发明的保护范围内。

Claims (9)

1.一种YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的接头焊接方法，其特征在于，所述焊接方法包括以下步骤：
将需要焊接的40Cr结构钢顶尖柄、中间过渡层金属材料进行预处理，使40Cr结构钢顶尖柄的焊接面形成台阶孔，将所述YG8硬质合金顶尖夹持于旋转夹具，所述40Cr结构钢顶尖柄夹持于移动夹具，将中间过渡层金属材料材料放置于40Cr结构钢顶尖柄焊接面的所述台阶孔中；开始进行惯性摩擦焊焊接，并将焊接后的产品进行热处理；
其中，对所述40Cr结构钢顶尖柄、过渡层金属材料进行所述预处理过程为：对40Cr结构钢顶尖柄进行加工，使所述台阶孔的面积与YG8硬质合金顶尖的焊接面大小相同，所述过渡层金属材料材料面积等于40Cr结构钢顶尖柄中所述台阶孔的面积，对YG8硬质合金顶尖进行表面探伤。
2.如权利要求1所述一种YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的接头焊接方法，其特征在于：所述YG8硬质合金顶尖与所述旋转夹具的夹持方式为：将所述YG8硬质合金顶尖连接顶柱，所述顶柱与YG8硬质合金顶尖直径相同，且与所述YG8硬质合金顶尖的接触面对应匹配设置，使所述YG8硬质合金顶尖的顶尖端恰好设置于所述顶柱内部，所述顶柱与所述YG8硬质合金顶尖共同夹持于旋转夹具。
3.如权利要求1所述一种YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的接头焊接方法，其特征在于：焊接前，对40Cr结构钢顶尖柄进行预热，所述预热条件为：待惯性摩擦焊设备的液压系统中油温升至30℃；将40Cr结构钢顶尖柄放置加热炉中预热至300℃，保温30～50min。
4.如权利要求1所述一种YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的接头焊接方法，其特征在于：所述台阶孔为所述40Cr结构钢顶尖柄焊接面向内凹陷形成，所述台阶孔的底部设置多个均匀分布的小孔。
5.如权利要求4所述一种YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的接头焊接方法，其特征在于：多个所述小孔在所述台阶孔底部呈环形均匀排列。
6.如权利要求1-5中任一项所述一种YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的接头焊接方法，其特征在于：YG8硬质合金顶尖的直径为24mm时，所述焊接程序步骤为：当所述旋转夹具和飞轮转速达到1600～2000r/min后，YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的摩擦面接触，预摩擦开始；待转速降至1000～1200r/min，开始摩擦；转速降至600～1000r/min，顶锻开始；顶锻结束后，保压20s。
7.如权利要求6所述一种YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的接头焊接方法，其特征在于：所述焊接程序中预摩擦阶段压力为55～70MPa，摩擦阶段压力为80～100MPa，顶锻阶段压力为160～200MPa。
8.如权利要求1所述一种YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的接头焊接方法，其特征在于：对焊接后焊接产品的所述热处理过程为：将焊接好的产品放入所述加热炉中，随炉升温至500℃并保温3～6h，然后随炉冷却至≤150℃后出炉空冷。
9.如权利要求1所述一种YG8硬质合金顶尖与40Cr结构钢顶尖柄的接头焊接方法，其特征在于：所述过渡性金属材料材料为纯镍。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114289917A (zh) * 2022-01-21 2022-04-08 中机智能装备创新研究院(宁波)有限公司 一种感应摩擦复合钎焊方法和异种合金工件的制备方法

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101369688A (zh) * 2008-09-27 2009-02-18 宁波市鄞州中天阀门有限公司 摩擦焊接黄铜铝组合接头及其焊接方法
CN101954539A (zh) * 2010-10-01 2011-01-26 广东美的电器股份有限公司 铜材与铝合金材的摩擦焊接工艺
CN102211249A (zh) * 2011-05-26 2011-10-12 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 一种钛铝合金涡轮与42CrMo钢轴的连接方法
CN102806420A (zh) * 2012-08-09 2012-12-05 哈尔滨工业大学 一种提高薄壁管摩擦焊接头强度的新型加工方法
CN104057201A (zh) * 2014-06-27 2014-09-24 中航力源液压股份有限公司 柱塞液压泵马达转子双合金结构扩散焊接方法
CN204321420U (zh) * 2014-11-24 2015-05-13 北方材料科学与工程研究院有限公司 一种钢-铝焊接结构附座
CN106346128A (zh) * 2016-10-20 2017-01-25 西北工业大学 添加中间层的铝铜异种金属旋转摩擦焊接方法
CN106735969A (zh) * 2016-12-09 2017-05-31 重庆理工大学 异种材料复合焊接方法
CN108637462A (zh) * 2018-07-12 2018-10-12 江苏锢邦智能装备有限公司 一种摩擦焊接装置

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101369688A (zh) * 2008-09-27 2009-02-18 宁波市鄞州中天阀门有限公司 摩擦焊接黄铜铝组合接头及其焊接方法
CN101954539A (zh) * 2010-10-01 2011-01-26 广东美的电器股份有限公司 铜材与铝合金材的摩擦焊接工艺
CN102211249A (zh) * 2011-05-26 2011-10-12 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 一种钛铝合金涡轮与42CrMo钢轴的连接方法
CN102806420A (zh) * 2012-08-09 2012-12-05 哈尔滨工业大学 一种提高薄壁管摩擦焊接头强度的新型加工方法
CN104057201A (zh) * 2014-06-27 2014-09-24 中航力源液压股份有限公司 柱塞液压泵马达转子双合金结构扩散焊接方法
CN204321420U (zh) * 2014-11-24 2015-05-13 北方材料科学与工程研究院有限公司 一种钢-铝焊接结构附座
CN106346128A (zh) * 2016-10-20 2017-01-25 西北工业大学 添加中间层的铝铜异种金属旋转摩擦焊接方法
CN106735969A (zh) * 2016-12-09 2017-05-31 重庆理工大学 异种材料复合焊接方法
CN108637462A (zh) * 2018-07-12 2018-10-12 江苏锢邦智能装备有限公司 一种摩擦焊接装置

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114289917A (zh) * 2022-01-21 2022-04-08 中机智能装备创新研究院(宁波)有限公司 一种感应摩擦复合钎焊方法和异种合金工件的制备方法
CN114289917B (zh) * 2022-01-21 2023-08-25 中国机械总院集团宁波智能机床研究院有限公司 一种感应摩擦复合钎焊方法和异种合金工件的制备方法

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