CN109504876A - 一种高冲击韧性的Ti80中厚板及其制备方法与应用 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及材料加工技术领域,具体涉及一种高冲击韧性的Ti80中厚板及其制备方法与应用。本发明通过对铸锭成分、板坯锻造、板材轧制等工艺的优化,制得了一种高冲击韧性的Ti80中厚板,该Ti80中厚板抗拉强度≥920Mpa,冲击功KV2≥52J,具有“初生α相+片层转变β相”微观组织,其中初生α相组织比例≤20%,片层转变β相基体组织比例>80%,表现出了较高拉伸性能强度及冲击韧性,综合性能优异。
Description
技术领域
本发明涉及材料加工技术领域,具体涉及一种高冲击韧性的Ti80中厚板及其制备方法与应用。
背景技术
钛合金具有耐海水及海洋气候腐蚀、比强度高、无磁、可加工性好等优点,可延长设备寿命及大幅减重,是船用理想金属材料。其中Ti80合金具有合适的强度以及良好的塑性,综合力学性能优异,在深潜器和船舰装备上应用广泛。为承受装备在海洋服役过程中受海浪及漂浮物冲刷撞击力,并具备一定抗爆性,需要其具有良好强度、塑性和冲击韧性的良好匹配,以保障材料使用安全,其中冲击韧性可用冲击功表示。按照设计要求,Ti80板材抗拉强度需≥880Mpa,冲击功需≥47J,而实际对于Ti80板材,特别是对于10~24mm中厚板,冲击韧性整体都较低,冲击功仅为42~48J,不能充分满足设计要求。因此,为保证船体具备足够高的安全余量,制备一种高冲击韧性的优质Ti80板材具有非常重要的意义。
发明内容
为了克服现有技术的不足和缺点,本发明的首要目的在于提供一种高冲击韧性的Ti80中厚板的制备方法,该方法通过对铸锭成分、板坯锻造、板材轧制等工艺的优化,制得了一种高冲击韧性的Ti80中厚板。
本发明的另一目的在于提供上述制备方法制备得到的高冲击韧性的Ti80中厚板,该板材抗拉强度≥920Mpa,冲击功KV2≥52J,综合性能优良的Ti80中厚板材,充分满足了设计要求,并大大提升了船体结构件的安全余量。
本发明的再一目的在于提供上述高冲击韧性的Ti80中厚板的应用。
本发明的的目的通过下述技术方案实现:
一种高冲击韧性的Ti80中厚板的制备方法,包含如下步骤:
(1)铸锭熔炼:选用零级小颗粒海绵钛、海绵锆、铝钼中间合金、铝铌中间合金、铝豆、纯铁以及二氧化钛粉进行配料并压制成电极块,然后熔炼,得到Ti80铸锭,切除铸锭冒口并扒皮;
(2)板坯锻造:将步骤(1)制得的Ti80铸锭进行一火开坯锻造与半成品及成品锻造,充分破碎粗大铸态组织,其中,一火开坯锻造坯料加热温度为Tβ+(50~180)℃(相变点以上50~180℃),并进行两次及以上镦粗和拔长,变形量60~80%,终锻温度≥900℃;半成品及成品锻造坯料加热温度为Tβ-(20~50)℃(相变点以下20~50℃),并进行两次及以上镦粗和拔长,总变形量65~80%,终锻温度≥850℃;然后经整形、铣面,得到方形板坯,其中,板坯组织细小均匀,为等轴和拉长α相+转变β相组织;
(3)一火轧制:将步骤(2)制得的方形板坯进行一火轧制,得到一火板;其中,一火加热温度为Tβ-(15~50)℃,保温时间系数为1.0min/mm±10min,道次变形率为5~30%,一火轧程变形率为45~90%,经5~12道次轧至一火目标厚度;
(4)中间修磨:将步骤(3)制得的一火板进行修磨;
(5)成品轧制:将步骤(4)修磨后的一火板换向轧制,其中,二火加热温度为Tβ-(50~120)℃,保温时间系数为1.0min/mm±10min,道次变形率为5~25%,二火轧程变形率为45~85%,经4~10道次轧至目标厚度;
(6)热处理:在大气气氛下,对步骤(5)制得的二火板进行退火处理;出炉后热矫形,冷却,得到热处理后的板材;该板材具有“初生α相+片层转变β相”微观组织,其中初生α相组织比例≤20%,片层转变β相基体组织比例>80%;
(7)表面处理:对步骤(6)热处理后的板材进行表面处理,得到高冲击韧性的Ti80中厚板;
步骤(1)中所述的二氧化钛粉的纯度优选为大于99.8wt.%;
步骤(1)中所述的熔炼优选为:经过三次真空自耗电弧炉熔炼;
步骤(1)中所述的Ti80铸锭的氧含量优选为0.070~0.11wt.%;
步骤(1)中所述的半成品及成品锻造的火次数优选为2~5火次;
步骤(4)中所述的修磨的具体操作优选为:
一火板经扒皮、抛光去除表面缺陷(例如:裂纹、压入等),修磨方向垂直于一火轧制方向;
步骤(6)中所述的退火处理的条件优选为退火温为Tβ-(10~60)℃,保温时间为30~120min;
步骤(6)中所述的退火处理优选在辊底式退火炉中进行;
步骤(6)中所述的热矫形优选在矫直机中进行热矫形;
步骤(6)中所述的冷却优选为强制风冷;
步骤(7)中所述的表面处理优选为:
采用扒皮、抛光,以去除上下表面氧化皮及缺陷;
一种高冲击韧性的Ti80中厚板,通过上述制备方法制备得到;
所述的高冲击韧性的Ti80中厚板在深潜器和船舰装备领域中的应用;
本发明相对于现有技术具有如下的优点及效果:
(1)本发明采用全过程综合控制理念,从板坯成分、锻造、轧制及热处理全流程工序工艺调控,制得一种抗拉强度≥920Mpa,冲击功KV2≥52J的Ti80中厚板材,提高了强度和冲击韧性综合性能,充分满足了设计要求,并大大提升了船身结构件的安全余量。
(2)成分配比在满足强度条件下,本发明采用合理低O成分范围,提高了冲击韧性。
(3)本发明采用三次熔炼提高成分均匀性,同时采用相变点以下多火次锻造及轧制变形,获得均匀细小的热轧态组织,为成品热处理提供组织基础。
(4)本发明采用近β辊底炉高温退火,并强制冷却,可获得“初生α相+片层转变β相”理想组织,>80%片层转变β相组织可显著提高冲击韧性,低于相变点热处理,并采用出炉后强制冷却,有利于提高板材强度。
(5)本发明设备及工艺简单,可实现大批量稳定生产。
附图说明
图1是实施例1制得的10mm规格Ti80中厚板材金相组织形貌图。
图2是实施例2制得的24mm规格Ti80中厚板材金相组织形貌图。
图3是对比实施例1制得的10mm规格Ti80中厚板材金相组织形貌图。
图4是对比实施例2制得的24mm规格Ti80中厚板材金相组织形貌图。
具体实施方式
下面结合实施例及附图对本发明作进一步详细的描述,但本发明的实施方式不限于此。
实施例1
(1)铸锭熔炼:选用零级小颗粒海绵钛、海绵锆、铝钼中间合金、铝铌中间合金、铝豆、纯铁以及纯度大于99.8wt%的二氧化钛粉进行配料并压制成电极块,经过三次真空自耗电弧炉熔炼成Ti80铸锭,切除铸锭冒口并扒皮,铸锭氧含量0.085%,实测相变点(Tβ)995℃;
(2)开坯锻造:将步骤(1)制得的Ti80铸锭进行一火开坯锻造与半成品及成品锻造,充分破碎粗大铸态组织,其中,一火开坯锻造坯料加热温度为1100℃,并进行两墩两拔,总变形量78%,终锻温度908℃;半成品及成品锻造坯料加热温度为970℃,经3火次,并进行两墩两拔,总变形量80%,终锻温度860℃,然后经整形、铣面,得到厚度为150mm厚的方形板坯,板坯组织细小均匀,为等轴和拉长α相+转变β相组织;
(3)一火轧制:将步骤(2)制得的方形板坯进行一火轧制,得到一火板;其中,一火加热温度为970℃,保温时间系数为1.0min/mm,到温计时,经8个道次轧至厚度为37mm,道次变形率分别为7.3%、8.6%、15.6%、19.4%、19.5%、18.6%、19.3%、19.6%,一火轧程变形率为75.3%;
(4)中间修磨:步骤(3)制得的一火板经扒皮、抛光去除表面裂纹、压入等缺陷,修磨方向垂直于一火轧制方向;
(5)成品轧制:将步骤(4)修磨后的一火板换向轧制,其中,二火加热温度为940℃,保温时间系数为1.0min/mm,到温计时,经6个道次轧制为厚度为10mm,道次变形率分别为13.5%、18.8%、23%、25%、20%、16.7%,二火轧程变形率为73%;
(6)热处理:采用辊底式退火炉,在大气气氛下,对步骤(5)制得的二火板进行退火处理,其中,退火温度980℃,保温时间45min,出炉后迅速开至矫直机进行热矫形,强制风冷,得到热处理后的板材;该板材具有“初生α相+片层转变β相”微观组织,其中初生α相组织比例≤20%,片层转变β相基体组织比例>80%;
(7)表面处理:步骤(6)热处理后的板材经扒皮、抛光,去除上下表面氧化皮及缺陷,获得厚度为10mm的Ti80中厚板材,成品板性能及组织分别见表1及图1。
实施例2
(1)铸锭熔炼:选用零级小颗粒海绵钛、海绵锆、铝钼中间合金、铝铌中间合金、铝豆、纯铁以及纯度大于99.8%的二氧化钛粉进行配料并压制成电极块,经过三次真空自耗电弧炉熔炼,得到Ti80铸锭,切除铸锭冒口并扒皮,铸锭氧含量0.09%,实测相变点(Tβ)1000℃;
(2)开坯锻造:将步骤(1)制得的Ti80铸锭进行一火开坯锻造与半成品及成品锻造,充分破碎粗大铸态组织,其中,一火开坯锻造坯料加热温度为1100℃,并进行两墩两拔,总变形量75%,终锻温度902℃;半成品及成品锻造坯料加热温度为980℃,经4火次,并进行两墩两拔,总变形量78.5%,终锻温度852℃,然后经整形、铣面,得到厚度为150mm厚的方形板坯,板坯组织细小均匀,为等轴和拉长α相+转变β相组织;
(3)一火轧制:将步骤(2)制得的方形板坯进行一火轧制,得到一火板;其中,一火加热温度为980℃,保温时间系数为1.0min/mm,到温计时,经5个道次轧至厚度为65mm,道次变形率分别为12.7%、16.8%、24.8%、14.6%、7%,一火轧程变形率为56.7%;
(4)中间修磨:步骤(3)制得的一火板经扒皮、抛光去除表面裂纹、压入等缺陷,修磨方向垂直于一火轧制方向;
(5)成品轧制:将步骤(4)修磨后的一火板换向轧制,其中,二火加热温度为940℃,保温时间系数为1.0min/mm,到温计时,经4个道次轧制为厚度为24mm,道次变形率分别为23%、24%、21%、20%,二火轧程变形率为63%;
(6)热处理:采用辊底式退火炉,在大气气氛下,对步骤(5)制得的二火板进行退火处理,其中,退火温度980℃,保温时间90min,出炉后迅速开至矫直机进行热矫形,强制风冷,得到热处理后的板材;该板材具有“初生α相+片层转变β相”微观组织,其中初生α相组织比例≤20%,片层转变β相基体组织比例>80%;
(7)表面处理:步骤(6)热处理后的板材经扒皮、抛光,去除上下表面氧化皮及缺陷,获得厚度为24mm的Ti80中厚板材,成品板性能及组织分别见表1及图2。
对比实施例1
Ti80铸锭氧含量按照0.12wt.%配比,实测相变点(Tβ)1000℃,其成品热处理退火温度为900℃,保温时间45min,出炉后空冷;其余操作(铸锭熔炼、开坯锻造、一火轧制、中间修磨、成品轧制、热处理、表面处理等)同实施例1,获得厚度为10mm的Ti80中厚板材,成品板性能及组织分别见表1及图3。
对比实施例2
Ti80铸锭氧含量按照0.06wt.%配比,实测相变点(Tβ)995℃,且成品热处理退火温度为920℃,保温时间90min,出炉后空冷,其余操作(铸锭熔炼、开坯锻造、一火轧制、中间修磨、成品轧制、热处理、表面处理等)同实施例1,获得厚度为24mm的Ti80中厚板材,成品板性能及组织分别见表1及图4。
效果实施例
对实施例1~2以及对比实施例1~2制得的Ti80中厚板材的横向拉伸性能、冲击性能及金相组织等进行检测,结果见表1以及图1~4。
表1实施例与对比实施例制得的Ti80中厚板材性能分析
由表1可见,Ti80中厚板冲击韧性与坯料成分、加工工艺及成品组织有关,本发明实施例1、2制得的Ti80中厚板材成品强度、冲击韧性均满足设计标准,并有一定安全富余量。
对比实施例1:Ti80铸锭O含量0.12wt.%,超出本发明0.07~0.11wt.%控制范围,同时成品热处理采用900℃较低温度退火,退火温度低于本专利Tβ-(10~60)℃即940~990℃范围,获得的成品板微观组织片层转变β组织比例仅为15%,低于本发明设计≥80%要求,一方面间隙元素O含量增加,将降低板材冲击功,另一方面可提高冲击功的片层转变β组织比例较低,导致对比实施例1拉伸性能满足要求,但冲击功偏低,不符合设计指标要求。
对比实施例2:Ti80铸锭O含量0.06wt.%,低于本发明0.07~0.11wt.%控制范围,同时成品热处理采用920℃较低温度退火,退火温度低于本发明Tβ-(10~60)℃即935~985℃范围,获得的成品板微观组织片层转变β组织比例仅为28%,低于本发明设计≥80%要求,尽管采用低间隙元素O含量0.06wt.%设计有利于提高冲击功,但对板材强化左右减弱,导致成品板拉伸性能抗拉强度不合格,且整体强度偏低,同时由于成品板微观组织片层转变β组织比例仅为28%,导致冲击功仍然偏低,不符合设计指标要求。
与对比实施例1和2相比,本发明获得的Ti80中厚板材表现出了较高拉伸性能强度及冲击韧性,综合性能优异。
上述实施例为本发明较佳的实施方式,但本发明的实施方式并不受上述实施例的限制,其他的任何未背离本发明的精神实质与原理下所作的改变、修饰、替代、组合、简化,均应为等效的置换方式,都包含在本发明的保护范围之内。
Claims (10)
1.一种高冲击韧性的Ti80中厚板的制备方法,其特征在于包含如下步骤:
(1)铸锭熔炼:选用零级小颗粒海绵钛、海绵锆、铝钼中间合金、铝铌中间合金、铝豆、纯铁以及二氧化钛粉进行配料并压制成电极块,然后熔炼,得到Ti80铸锭,切除铸锭冒口并扒皮;
(2)板坯锻造:将步骤(1)制得的Ti80铸锭进行一火开坯锻造与半成品及成品锻造,充分破碎粗大铸态组织,其中,一火开坯锻造坯料加热温度为Tβ+(50~180)℃,并进行两次及以上镦粗和拔长,变形量60~80%,终锻温度≥900℃;半成品及成品锻造坯料加热温度为Tβ-(20~50)℃,并进行两次及以上镦粗和拔长,总变形量65~80%,终锻温度≥850℃;然后经整形、铣面,得到方形板坯,其中,板坯组织细小均匀,为等轴和拉长α相+转变β相组织;
(3)一火轧制:将步骤(2)制得的方形板坯进行一火轧制,得到一火板;其中,一火加热温度为Tβ-(15~50)℃,保温时间系数为1.0min/mm±10min,道次变形率为5~30%,一火轧程变形率为45~90%,经5~12道次轧至一火目标厚度;
(4)中间修磨:将步骤(3)制得的一火板进行修磨;
(5)成品轧制:将步骤(4)修磨后的一火板换向轧制,其中,二火加热温度为Tβ-(50~120)℃,保温时间系数为1.0min/mm±10min,道次变形率为5~25%,二火轧程变形率为45~85%,经4~10道次轧至目标厚度;
(6)热处理:在大气气氛下,对步骤(5)制得的二火板进行退火处理;出炉后热矫形,冷却,得到热处理后的板材;该板材具有“初生α相+片层转变β相”微观组织,其中初生α相组织比例≤20%,片层转变β相基体组织比例>80%;
(7)表面处理:对步骤(6)热处理后的板材进行表面处理,得到高冲击韧性的Ti80中厚板;
步骤(1)中所述的Ti80铸锭的氧含量为0.070~0.11wt.%;
步骤(6)中所述的退火处理的条件为退火温为Tβ-(10~60)℃,保温时间为30~120min。
2.根据权利要求1所述的高冲击韧性的Ti80中厚板的制备方法,其特征在于:
步骤(1)中所述的二氧化钛粉的纯度为大于99.8wt.%。
3.根据权利要求1所述的高冲击韧性的Ti80中厚板的制备方法,其特征在于:
步骤(1)中所述的熔炼为:经过三次真空自耗电弧炉熔炼。
4.根据权利要求1所述的高冲击韧性的Ti80中厚板的制备方法,其特征在于:
步骤(1)中所述的半成品及成品锻造的火次数为2~5火次。
5.根据权利要求1所述的高冲击韧性的Ti80中厚板的制备方法,其特征在于:
步骤(4)中所述的修磨的具体操作为:
一火板经扒皮、抛光去除表面缺陷,修磨方向垂直于一火轧制方向。
6.根据权利要求1所述的高冲击韧性的Ti80中厚板的制备方法,其特征在于:
步骤(6)中所述的退火处理在辊底式退火炉中进行;
步骤(6)中所述的冷却为强制风冷。
7.根据权利要求1所述的高冲击韧性的Ti80中厚板的制备方法,其特征在于:
步骤(6)中所述的热矫形在矫直机中进行热矫形。
8.根据权利要求1所述的高冲击韧性的Ti80中厚板的制备方法,其特征在于:
步骤(7)中所述的表面处理为:
采用扒皮、抛光,以去除上下表面氧化皮及缺陷。
9.一种高冲击韧性的Ti80中厚板,其特征在于通过权利要求1~8任一项所述的制备方法制备得到。
10.权利要求9所述的高冲击韧性的Ti80中厚板在深潜器和船舰装备领域中的应用。
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CN109504876B (zh) | 2021-08-17 |
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