CN109465532B - 一种NiTi形状记忆合金与不锈钢电子束焊接方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及NiTi形状记忆合金与不锈钢的异种材料焊接领域,具体为一种NiTi形状记忆合金与不锈钢电子束焊接方法。该方法通过添加FeNi合金中间过渡层的方式,利用真空电子束焊来实现两种材料的焊接。本发明采用FeNi合金作为中间过渡层材料使焊缝区的形成一定数量的γ(Fe,Ni)奥氏体,改善接头的韧性,减少脆性相的同时显著提高焊接接头的力学性能。并且,FeNi的中间过渡层可有效抑制熔合区化学组分偏析,最大程度的保证焊接头的力学性能,经过参数优化后的电子束焊接接头室温强度可以达到340~350MPa。
Description
技术领域
本发明涉及NiTi形状记忆合金与不锈钢的异种材料焊接领域,具体为一种NiTi形状记忆合金与不锈钢电子束焊接方法。
背景技术
NiTi形状记忆合金(Shape Memory Alloy,简称SMA)作为一种特殊的形状记忆材料,凭借其良好的形状记忆效应(Shape Memory Effect,简称SME)、超弹性(Pseudoelasticity)以及优异的生物相容性和高阻尼性,已经成为实用化程度最高的形状记忆材料。目前,在航天航空、原子能、机械电子、海洋开发、仪器仪表以及医疗领域等具有广阔的应用前景,被人们称之为“跨越21世纪的理想材料”。经过数十年的发展,如今对于NiTi合金的成分设计和制备工艺、各相晶体结构、热弹性马氏体相变、多孔SMA的制备等方面的研究工作已经日趋成熟。随着NiTi SMA在各个领域的广泛应用,开展NiTi SMA连接技术的研究工作显得越发迫切和重要。
不锈钢与NiTi同为常用的生物医用材料,将NiTi与不锈钢进行连接,NiTi/不锈钢的复合结构可使不锈钢高强高韧性、耐腐蚀性能与SMA的形状记忆功能和超弹性结合起来,能充分发挥两种材料性能上的优势得到优异综合性能的构件。目前,这种结构的材料拥有良好的应用前景,尤其在骨科(如:治疗关节骨折的形状记忆植入物、弓形主动记忆加压接骨器、髋骨修复术术中的形状记忆双杯等)、牙科(如:正畸牙弓丝、牙髓针、口腔正畸用拉簧和推簧)以及介入医疗(如:冠心病介入治疗、非血管支架介入治疗)等领域得到广泛的应用。
传统的熔焊工艺对NiTi与不锈钢进行焊接时,由于异种材料存在的冶金不相容性,Ti元素与不锈钢中的Fe、Cr、C元素极易形成大量的脆性金属间化合物以及焊缝周围产生的残余应力,都会导致焊件在焊接应力的作用下发生开裂。因此,设计一种能够减少焊缝区脆性相产生的工艺是当前研究的热点。
发明内容
本发明的目的在于提供一种NiTi形状记忆合金与不锈钢电子束焊接方法,采用FeNi合金作为中间过渡层,将NiTi形状记忆合金与不锈钢进行电子束焊接,该方法解决两种材料在焊接时由于产生脆性相而导致的焊缝开裂的问题,能显著提高NiTi与304不锈钢异种材料焊接头性能。
本发明技术方案如下:
一种NiTi形状记忆合金与不锈钢电子束焊接方法,该方法按照以下步骤实现:
[A]将厚度均为0.5mm~4mm的NiTi板和不锈钢板表面打磨光洁,然后分别用丙酮、酒精溶剂进行超声波清洗去除油污,烘干待用;
[B]将厚度为0.1mm~1mm、原子比为0.5~1.5的FeNi合金箔,切割成所需宽度,经过酸洗后分别用丙酮、酒精进行超声波清洗5min~20min后,烘干待用;
[C]将经过步骤B处理过的FeNi合金作为中间过渡层置于NiTi板和不锈钢板待焊件之间,组成待焊件并固定到夹具上,夹具两端施加压应力防止中间过渡层在焊接过程中脱落;
[D]将步骤C中的待焊件连同夹具一起放入电子束焊机真空室内,然后对真空室抽真空至10-2~10-3Pa后,将电子束聚焦于FeNi中间过渡层中心或偏向不锈钢一侧0~1mm进行真空电子束焊接;
[E]待程序完成后,先在真空下冷却5~15min,然后去除真空并取出工件,完成NiTi形状记忆合金与不锈钢的焊接。
所述的NiTi形状记忆合金与不锈钢电子束焊接方法,NiTi形状记忆合金成分为NiTi近等原子比,合金具有B2~B19'马氏体相变而获得形状记忆效应和超弹性,其性能指标如下:室温下屈服强度达到340~360MPa,抗拉强度达到800~830MPa。
所述的NiTi形状记忆合金与不锈钢电子束焊接方法,FeNi合金箔使用时的宽度,与待焊NiTi板或不锈钢板厚度相同。
所述的NiTi形状记忆合金与不锈钢电子束焊接方法,步骤B中的酸洗是按照以下步骤完成的:按重量百分比计,以20%硝酸+5%氢氟酸+75%水的配比配制酸洗液,将待焊件浸没于酸洗液中3min~5min,用蒸馏水冲洗干净。
所述的NiTi形状记忆合金与不锈钢电子束焊接方法,夹具所施加的压应力为0.1~1MPa。
所述的NiTi形状记忆合金与不锈钢电子束焊接方法,选择具有穿透能力强、能量转化率高、加热冷却速度快的电子束流作为施焊热源,有效抑制析出相的产生。
所述的NiTi形状记忆合金与不锈钢电子束焊接方法,步骤D中电子束聚焦的位置向不锈钢一侧偏移0.2~1mm。
所述的NiTi形状记忆合金与不锈钢电子束焊接方法,所选用的真空电子束焊接参数范围如下:
焊接速度为300mm/min~2000mm/min;
加速电压为30KV~60KV;
聚焦电流为1500mA~5000mA;
电子束电流为5mA~50mA;
工作距离为100mm~400mm。
所述的NiTi形状记忆合金与不锈钢电子束焊接方法,加入FeNi中间过渡层后,有效抑制熔合区化学组分偏析,使焊缝区的形成γ(Fe,Ni)奥氏体,改善接头的韧性,减少脆性相的同时提高力学性能,其性能指标如下:室温下的抗拉强度达到340~350MPa。
本发明的设计思路是:
目前已有研究采用的大多是纯金属Ni、Cu等作为中间过渡层,但是效果并不是很理想,有着焊缝区存在孔洞、强度低以及脆性相(Fe2Ti等)过多等问题。本发明通过图1的Fe-Ni-Ti三元相图,计算可以得出熔池中的化学成分处于γ(Fe,Ni),Fe2Ti和Ni3Ti的三相区中间,如图1中圆点所示。而Fe2Ti相和Ni3Ti相的存在对于焊接头的力学性能是不利的,以此计算焊缝区化学组分的变化趋势,设计FeNi合金作为中间过渡层来实现NiTi与不锈钢的焊接。
本发明的优点及有益效果是:
1、本发明加入FeNi中间过渡层后,可以使焊缝区的形成一定数量的γ(Fe,Ni)奥氏体,改善接头的韧性,减少脆性相的同时提高力学性能。
2、本发明FeNi的中间过渡层能有效抑制熔合区化学组分偏析。
3、本发明真空电子束焊接具有穿透力强、能量转化率高、加热冷却速度快等优势,可以有效抑制析出相的析出,还能克服大气中氧、氢元素对焊接头性能的影响。
4、本发明制备的NiTi形状记忆合金与不锈钢焊接头成型良好,室温抗拉强度能达到340~350MPa。
附图说明
图1为Fe-Ni-Ti三元相图。
图2为NiTi一侧与熔池界面处显微组织形貌。
图3为不锈钢一侧与熔池界面处显微组织形貌。
图4为添加FeNi合金中间过渡层的焊缝处EDS元素分布图。其中,(a)Fe元素,(b)Ti元素,(c)Ni元素,(d)Cr元素。
图5为未添加中间过渡层的焊缝处EDS元素分布图。其中,(a)Fe元素,(b)Ti元素,(c)Ni元素,(d)Cr元素。
图6为添加FeNi中间过渡层焊缝的显微硬度分布图。
图7为两种焊缝的室温应力应变曲线。
图8为未添加中间过渡层焊缝处的XRD物相分析图。图中,横坐标Degree为衍射角2θ(°),纵坐标Intensity为强度(a.u.)。
图9为添加FeNi中间过渡层焊缝处XRD物相分析图。图中,横坐标Degree为衍射角2θ(°),纵坐标Intensity为强度(a.u.)。
具体实施方式
在具体实施过程中,传统的熔焊工艺对NiTi与不锈钢进行焊接时,由于异种材料存在的冶金不相容性,Ti元素与不锈钢中的Fe,Cr,C元素极易形成大量的脆性金属间化合物以及焊缝周围产生的残余应力,都会导致焊件在焊接应力的作用下发生开裂。现有的有研究大多采用纯金属Ni、Cu等作为中间过渡材料,但是效果并不是很理想。而本发明采用FeNi合金作为中间过渡层材料使焊缝区的形成一定数量的γ(Fe,Ni)奥氏体,改善接头的韧性,减少脆性相的同时显著提高焊接接头的力学性能。
本发明中,实验材料为近等原子比的NiTi合金,其中Ni与Ti的原子比为50.8:49.2;不锈钢选用304奥氏体不锈钢,成分按质量百分比计,铬:18.01%,镍:8.06%,锰:1.01%,硅:0.62%,碳:0.039%,余量为铁。
下面,通过实施例和附图对本发明进一步详细阐述。
实施例1
本实施例中,首先将厚度均为1.6mm的NiTi板和不锈钢板表面打磨光洁,然后分别用丙酮、酒精溶剂进行超声波清洗去除油污,烘干待用。将厚度为0.3mm、等原子比的FeNi合金箔,切割成1.6mm宽,经过酸洗后(按重量百分比计,以20%硝酸+5%氢氟酸+75%水的配比配制酸洗液),分别用丙酮、酒精进行超声波清洗20min后,烘干待用。将处理过的FeNi合金作为中间过渡层置于NiTi板和不锈钢板待焊件之间,组成待焊件并固定到夹具上。夹具两端施加0.2MPa的压应力防止中间过渡层在焊接过程中脱落。将待焊件连同夹具一起放入电子束焊机真空室内,然后对真空室抽真空至10-2~10-3Pa后,将电子束聚焦于FeNi中间过渡层中心进行真空电子束焊接。选择具有穿透能力强、能量转化率高、加热冷却速度快的电子束流作为施焊热源,有效抑制析出相的产生。焊接参数如下:焊接速度为1000mm/min,加速电压为60KV,聚焦电流为2325mA,电子束电流为13mA,工作距离为260mm。待程序完成后,先在真空下冷却10min,然后去除真空并取出工件,完成NiTi形状记忆合金与不锈钢的焊接。
本实施例中,焊缝强度可以达到350MPa,焊缝的显微组织形貌由图2和图3给出,显微硬度分布图由图6给出。图2左侧为NiTi母材,可以看出母材与熔池的界面处产生少量的胞状晶,而熔池内组织大部分由树枝晶组成。图3右侧为不锈钢,可以看出熔池内几乎全部由树枝晶组成。图6的显微硬度分布图可已看出,焊缝区的硬度明显高于两侧母材的硬度,硬度值最高可达到750HV左右。
实施例2
与实施例1不同之处在于:
1)夹具两端施加的压应力值为0.1MPa。
2)所选用的FeNi合金中间过渡层成分为Fe:45at.%Ni:55at.%。
3)将电子束聚焦于FeNi中间过渡层偏向不锈钢一侧0.2mm(这是为了弥补两种母材直接焊接时,由于热物性不同而带来的差异),进行真空电子束焊接。焊接参数如下:焊接速度为800mm/min,加速电压为40KV,聚焦电流为2325mA,电子束电流为15mA,工作距离为150mm。待程序完成后,先在真空下冷却10min,然后去除真空并取出工件,完成NiTi形状记忆合金与不锈钢的焊接。
本实施例中,焊缝强度可达到343MPa。
对比例
本对比例中,与上述实施例的不同之处在于,未添加FeNi中间过渡层。由图4和图5可以看出,添加FeNi合金中间过渡层的熔池中的成分偏析得到明显的改善。同时,由图7两种焊缝的应力应变曲线能看出,添加中间过渡层使焊缝强度提高近200MPa。由图8和图9的X射线衍射结果可以看出,添加中间过渡层后焊缝中Fe2Ti有所减少,γ(Fe,Ni)相增多。
实施例和比较例结果表明,本发明方法通过添加FeNi合金中间过渡层的方式,利用真空电子束焊来实现两种材料的焊接。并且,FeNi的中间过渡层可有效抑制熔合区化学组分偏析,最大程度的保证焊接头的力学性能,经过参数优化后的电子束焊接接头室温强度可以达到340~350MPa。
Claims (9)
1.一种NiTi形状记忆合金与不锈钢电子束焊接方法,其特征在于,该方法按照以下步骤实现:
[A]将厚度均为0.5mm~4mm的NiTi板和不锈钢板表面打磨光洁,然后分别用丙酮、酒精溶剂进行超声波清洗去除油污,烘干待用;
[B]将厚度为0.1mm~1mm、原子比为0.5~1.5的FeNi合金箔,切割成所需宽度,经过酸洗后分别用丙酮、酒精进行超声波清洗5min~20min后,烘干待用;
[C]将经过步骤B处理过的FeNi合金作为中间过渡层置于NiTi板和不锈钢板待焊件之间,组成待焊件并固定到夹具上,夹具两端施加压应力防止中间过渡层在焊接过程中脱落;
[D]将步骤C中的待焊件连同夹具一起放入电子束焊机真空室内,然后对真空室抽真空至10-2~10-3Pa后,将电子束聚焦于FeNi中间过渡层中心或偏向不锈钢一侧0~1mm进行真空电子束焊接;
[E]待程序完成后,先在真空下冷却5~15min,然后去除真空并取出工件,完成NiTi形状记忆合金与不锈钢的焊接。
2.根据权利要求1所述的NiTi形状记忆合金与不锈钢电子束焊接方法,其特征在于,NiTi形状记忆合金成分为NiTi近等原子比,合金具有B2~B19'马氏体相变而获得形状记忆效应和超弹性,其性能指标如下:室温下屈服强度达到340~360MPa,抗拉强度达到800~830MPa。
3.根据权利要求1所述的NiTi形状记忆合金与不锈钢电子束焊接方法,其特征在于,FeNi合金箔使用时的宽度,与待焊NiTi板或不锈钢板厚度相同。
4.根据权利要求1所述的NiTi形状记忆合金与不锈钢电子束焊接方法,其特征在于,步骤B中的酸洗是按照以下步骤完成的:按重量百分比计,以20%硝酸+5%氢氟酸+75%水的配比配制酸洗液,将待焊件浸没于酸洗液中3min~5min,用蒸馏水冲洗干净。
5.根据权利要求1所述的NiTi形状记忆合金与不锈钢电子束焊接方法,其特征在于,夹具所施加的压应力为0.1~1MPa。
6.根据权利要求1所述的NiTi形状记忆合金与不锈钢电子束焊接方法,其特征在于,选择具有穿透能力强、能量转化率高、加热冷却速度快的电子束流作为施焊热源,有效抑制析出相的产生。
7.根据权利要求1所述的NiTi形状记忆合金与不锈钢电子束焊接方法,其特征在于,步骤D中电子束聚焦的位置向不锈钢一侧偏移0.2~1mm。
8.根据权利要求1所述的NiTi形状记忆合金与不锈钢电子束焊接方法,其特征在于,所选用的真空电子束焊接参数范围如下:
焊接速度为300mm/min~2000mm/min;
加速电压为30KV~60KV;
聚焦电流为1500mA~5000mA;
电子束电流为5mA~50mA;
工作距离为100mm~400mm。
9.根据权利要求1所述的NiTi形状记忆合金与不锈钢电子束焊接方法,其特征在于,加入FeNi中间过渡层后,有效抑制熔合区化学组分偏析,使焊缝区的形成γ(Fe,Ni)奥氏体,改善接头的韧性,减少脆性相的同时提高力学性能,其性能指标如下:室温下的抗拉强度达到340~350MPa。
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