CN109388870A - 一种油气管道强力组对最小未回填长度的计算方法 - Google Patents
一种油气管道强力组对最小未回填长度的计算方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN109388870A CN109388870A CN201811119682.2A CN201811119682A CN109388870A CN 109388870 A CN109388870 A CN 109388870A CN 201811119682 A CN201811119682 A CN 201811119682A CN 109388870 A CN109388870 A CN 109388870A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- pipeline
- length
- backfill
- oil
- strength group
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
- G06F30/20—Design optimisation, verification or simulation
- G06F30/23—Design optimisation, verification or simulation using finite element methods [FEM] or finite difference methods [FDM]
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F2113/00—Details relating to the application field
- G06F2113/14—Pipes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Computer Hardware Design (AREA)
- Evolutionary Computation (AREA)
- Geometry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Pipeline Systems (AREA)
Abstract
本发明公开了一种油气管道强力组对最小未回填长度的计算方法，该方法包括采用ANSYS软件建立油气管道有限元模型，并使用有限元方法，对影响管道强力组对的土壤参数和连头强力组对的方向分别进行分析计算，得到对管道应力状态最不利条件作为计算工况；并对连头强力组对的两侧预留未回填管段长度比例进行分析计算，得到能够最大发挥预留未回填管段作用的条件的作为计算工况，最终计算得出管道在不同管道夹角条件下强力组对最小单侧未回填长度L。本发明的有益效果为：进一步完善了与焊接施工相关的标准和管理规定，并在管道焊接施工过程中给出了更加合理有利的参考建议。
Description
技术领域
本发明涉及油气管道施工技术领域，具体而言，涉及一种油气管道强力组对最小未回填长度的计算方法。
背景技术
长输管道的线路焊接施工，大多是在一个作业机组内采用流水作业的方式进行的，即每一根新钢管顺序连接在已完成的管线上，前一道焊口完成根部焊接进行热焊的同时，下一道焊口开始管口组对，环焊缝的每层焊道分别由不同的焊工一次完成，长输管道线路施工中一般同时有若干个作业机组在工作。工程后期，将各个作业机组完成的管线连接起来就形成了最终的长输管道。像这样进行管线封闭连接是中长距离管道施工过程中必不可少的环节。管线封闭连接的最后一道或两道焊口称为连头口(tie-in)，俗称碰死口。此外，还有一种不能参与管道试压的连头口，多出现在新老管道连接处，或先管道试压、清洗再安装的管道连接、仪表灯位置，称为金口(golden joint)。
如上所述管道建设过程中，连头位置处的两侧管道经常存在一定的夹角，管道不能平直对接在一起。处理这种工况时，通常在连头处预留一定长度的未回填管段，通过强力组对(即借助外力)将两侧管口对接并焊接在一起。这种处理方式，虽然将管道焊接起来，但是在管道上和焊缝位置处产生了附加应力，导致管道应力处于不利状态。
我国的环焊接头质量控制标准多采标于美国API、ASME标准，环焊接头质量验收指标是采标引用或来自实际经验，对其理论基础了解不够，对焊接缺陷的验收缺乏理论基础。以往曾对管道建设中的焊接方法、低温施工环境等因素有过考虑，但对钢管冶金成分、焊接工艺措施、现场存在的强力组对等考虑较少，相应的管理措施操作性不强，质量管理人员不能明确、清晰地了解焊接施工质量控制关键点。另外，《油气长输管道工程施工及验收规范》(GB50369-2014)中第12.2.5条规定“下沟管道的端部，应预留出50倍管径且不小于30m管段暂不回填”，《油气管道工程线路工程施工技术规范》(Q/SY GJX 131-2012)中第15.2.14条规定“回填至连头点时，应留有未填土管段，预留未填土管段的长度应依据管径等因素确定，但最小不宜小于3根～6根管的长度”。上述两个关于管道的预留未回填常长度的现有标准规范中，虽对未填埋管段长度分别给出了统一的要求，但没有考虑连头处的管道夹角、具体管道规格(外径、壁厚、钢级等)等因素的影响，并不能满足精细化施工的要求。
发明内容
为解决上述问题，本发明的目的在于提供一种油气管道强力组对最小未回填长度的计算方法，通过分析连接头组对对环焊接头安全性的影响，计算出管道两侧应预留的最小未回填长度，进一步完善与焊接施工相关的标准和管理规定，并提出有利的施工建议。
本发明提供了一种油气管道强力组对最小未回填长度的计算方法，该方法包括以下步骤：
步骤101：建立油气管道有限元模型；
步骤102：采用有限元方法，分析计算土体类型与管道应力的关系，选取对管道应力最大的土体类型作为计算工况；
步骤103：采用有限元方法，分析计算强力组对的方向与管道应力的关系，选取对管道应力最大的方向作为计算工况；
步骤104：采用有限元方法，分析计算强力组对的两侧预留未回填管段长度之比对管道应力的影响，选取对管道应力最小的长度之比作为计算工况；
步骤105：采用有限元方法，计算管道在不同管道夹角条件下强力组对的最小单侧未回填长度L和位移量δ。
作为本发明进一步的改进，本方法采用ANSYS软件进行分析和计算
作为本发明进一步的改进，步骤101中，建立油气管道有限元模型时，采用施加位移载荷的方式，模拟管道强力组对后的管道变形。
作为本发明进一步的改进，步骤101中，油气管道有限元模型参数包括：管道及运行参数和土体参数。
作为本发明进一步的改进，步骤102中，采用密实粘土作为计算工况。
作为本发明进一步的改进，步骤103中，选取水平方向作为计算工况。
作为本发明进一步的改进，步骤104中，选取强力组对的两侧未回填管段的长度之比为1作为计算工况。
作为本发明进一步的改进，步骤105中，所述管道夹角为1°～5°。
本发明的有益效果为：通过使用有限元方法，对影响管道强力组对的土壤参数和连头强力组对方向分别进行分析计算，得到对管道应力状态最不利条件作为计算工况；并对连头强力组对两侧预留未回填管段长度比例进行分析计算，得到能够最大发挥预留未回填管段作用的条件的作为计算工况，最终计算得出管道在不同管道夹角条件下强力组对最小单侧未回填长度L，进一步完善了与焊接施工相关的标准和管理规定，并在管道焊接施工过程中给出了更加合理有利的参考建议。
附图说明
图1为本发明实施例所述的一种油气管道强力组对最小未回填长度的计算方法的有限元模型图；
图2为图1的局部放大图；
图3为本发明实施例所述的一种油气管道强力组对最小未回填长度的计算方法的流程图。
图中，
1、管道；2、土弹簧。
具体实施方式
下面通过具体的实施例并结合附图对本发明做进一步的详细描述。
如图1-3所示，本发明实施例所述的一种油气管道强力组对最小未回填长度的计算方法，该计算方法包括以下步骤：。
步骤101：建立油气管道有限元模型；
步骤102：采用有限元方法，分析计算土体类型与管道应力的关系，选取对管道应力最大的土体类型作为计算工况；
步骤103：采用有限元方法，分析计算强力组对的方向与管道应力的关系，选取对管道应力最大的方向作为计算工况；
步骤104：采用有限元方法，分析计算强力组对的两侧预留未回填管段长度之比对管道应力的影响，选取对管道应力最小的长度之比作为计算工况；
步骤105：采用有限元方法，计算管道在不同管道夹角条件下强力组对的最小单侧未回填长度L和位移量δ。
本计算方法中从步骤101到步骤105均采用ANSYS软件进行分析和计算。
进一步的，步骤101中，有限元模型如图1所示，管道1(PIPE20，管单元)受到土弹簧2(COMBIN39，弹簧单元)的作用发生形变，即采用施加位移载荷的方式，模拟管道强力组对后的管道变形，进而模拟计算强力组对的管道应力。在计算时，管道应力在弹性范围内，采用弹性材料模拟；已回填处的管道受到土体约束作用，采用非线性土弹簧模拟；未回填管段两侧各建300m长度的管道模型，以模拟埋地管道对强力组对管段的约束作用；模型两端施加刚性固定；通过施加位移载荷的方式模拟管道的位错量和对接角度。
进一步的，步骤101中，油气管道有限元模型参数包括：管道及运行参数和土体参数。
管材及运行参数如表1所示。
表1
| 名称 | 单位 | 数值 |
| 管道直径 | mm | 1422/1219/1016/813 |
| 壁厚 | mm | 21.4/18.4/12.8/9.5 |
| 管材 | X80/X80/X80/X70 | |
| 最小屈服强度 | MPa | 555/555/555/485 |
| 设计压力 | MPa | 12/12/10/8 |
| 温差(运行温度-安装温度) | ℃ | 60 |
| 杨氏模量 | MPa | 2.06×10<sup>8</sup> |
| 泊松比 | 0.3 | |
| 热膨胀系数 | mm/℃ | 1.2×10<sup>-5</sup> |
土体参数采用密实砂土和密实粘土两种典型的土壤参数进行计算。
密实砂土土壤参数如表2所示。
| 参数 | 符号 | 单位 | 数值 |
| 土壤类型 | ′ | / | 中密粘土 |
| 土壤容重 | γ | kN/m<sup>3</sup> | 16 |
| 摩擦角 | φ | ° | 25 |
| 土的粘聚力 | c | kN/m<sup>2</sup> | 0 |
| 管道与土壤的作用系数 | f | / | 0.6 |
密实粘土土壤参数如表3所示。
表3
| 参数 | 符号 | 单位 | 数值 |
| 土壤类型 | / | / | 中密粘土 |
| 土壤容重 | ν | kN/m<sup>3</sup> | 18 |
| 摩擦角 | φ | ° | 20 |
| 土的粘聚力 | c | kN/m<sup>2</sup> | 10 |
| 管道与土壤的作用系数 | f | / | 0.6 |
进一步的，步骤102中，采用密实粘土回填作为计算工况。不同类型的回填土，对管道的约束作用不同，管道上的应力也不相同，为了探讨不同类型的回填土对管道应力的影响，选取典型的密实砂土和密实粘土回填条件计算强力组对的管道应力和变形，从中选择保守工况计算强力组对的管道应力。
不同规格管道在不同回填土下的管道应力，结果如表4所示。
表4
根据计算可知，与密实砂土相比，密实粘土对管道的约束作用更强，管道的应力状态较不利，计算强力组对时，保守取密实粘土回填工况进行计算，而实际施工中，强力组对处，两侧管段各150m范围内应尽量采用砂土回填，以减小管道应力。
进一步的，步骤103中，选取水平方向作为计算工况。强力组对的方向(即施加外力的方向)可能为水平方向、竖直向下方向、竖直向上方向或水平与竖直之间的某个方向。由于不同方向土体对管道的约束作用不同，因此不同的强力组对方向，管道应力也不相同。
取管道横截面的竖直向上方向为起始方向(0°)，顺时针转动为正，强力组对方向在0～360°范围内。以D1219×18.4mm/X80/12MPa为例，在密实粘土回填、单侧未回填长度L为50m、管道夹角为3°的情况下，计算分析强力组对方向对管道应力的影响。
不同强力组对方向下的管道应力计算结果如表5所示，
表5
根据计算结果可知，强力组对方向为90°或270°(水平方向)时，管道运行时的轴向应力与当量应力均处于最不利状态。因此，计算时取强力组对在水平方向为最不利工况，以此状态校核管道运行应力并计算得到的预留单侧未回填长度是保守的。
进一步的，步骤104中，选取强力组对两侧未回填长度相等作为计算工况。
假设连头两侧未回填长度之和为100m(定值)，连头两侧未回填长度与总长度的比例分别为5∶5、6∶4、7∶3、8∶2、9∶1(即两侧未回填管道长度分别为50m与50m、60m与40m、70m与30m、80m与20m、90m与10m)，计算连头两侧未回填长度不相等情况下的管道应力变化。以D1219/18.4mm/12MPa/X80管道为例，在管道夹角为3°、强力组对在水平方向的情况下，进行计算。
连头两侧未回填长度不相等比例对管道应力的影响的计算结果如表6所示。
表6
根据计算可知：
1)在连头两侧未回填总长度一定时，两侧未回填长度不相等时，对强力组对管段的最大应力有显著影响：两侧未回填长度相等时，强力组对管段施工时的轴向应力、运行时的轴向应力和当量应力最小；两侧未回填长度相差越大，则强力组对管段施工时的轴向应力、运行时的轴向应力和断当量应力越大。
2)在连头两侧未回填总长度一定时，两侧未回填长度不相等时，对强力组对焊缝处的最大应力有显著影响：两侧未回填长度相等时，强力组对焊缝处施工时的轴向应力、运行时的轴向应力和断当量应力最小；两侧未回填长度相差越大，则强力组对焊缝处施工时的轴向应力、运行时的轴向应力和断当量应力越大。
由上可知，在连头两侧未回填总长度一定时，预留的两侧未回填长度相等时，对强力组对管段的应力状态最有利，能够发挥预留未回填管段的最大作用。因此，计算时，按照两侧预留的未回填长度相等考虑；施工时，应要求强力组对连头两侧预留相等的未回填长度。
进一步的，步骤105中，所述管道夹角为1°～5°。根据实际现场施工数据统计后可知强力组对时的管道夹角在1°～5°范围以内，这个范围也在国标和ASME标准规定的按照受约束管道进行校核的范围内，计算结果能够满足国内外常用规范的要求，具有广泛的适用性。
下面分别计算D1422×21.4mm/X80/12MPa、D1219×18.4mm/X80/12MPa、D1016×12.8mm/X80/10MPa和D813×9.5mm/X70/8MPa四种规格管道在1°～5°管道夹角条件下强力组对时应预留的最小单侧未回填长度L，并计算出强力组对的位移量δ，计算结果最大允许拨管量即为位移量δ。最终的最小单侧未回填长度是根据计算结果以及GB50369标准确定的，最小单侧未回填长度不小于标准给定的最小单侧未回填长度。
四种规格管道强力组对的计算结果如表7所示。
表7
根据计算结果可知：
1)《油气长输管道工程施工及验收规范》(GB50369-2014)中12.2.5条规定“下沟管道的端部，应预留出50倍管径且不小于30m管段暂不回填”不能完全满足1°～5°夹角范围内强力组对的运行应力要求。
2)强力组对时应预留的最小单侧未回填长度与管道夹角呈递增关系，即管道夹角越大，应预留的单侧未回填长度越大。
3)本发明过计算给出了D1422×21.4mm/X80/12MPa、D1219×18.4mm/X80/12MPa、D1016×12.8mm/X80/10MPa、D813×9.5mm/X70/8MPa四种规格管道在1°～5°夹角范围内强力组对时应预留的最小未回填长度，现场施工时可据此进行操作。
本发明采用有限元方法分析得到：密实粘土比密实砂土对管道的约束作用强，管道应力状态更不利；强力组对发生在水平方向时对管道的应力状态最不利；强力组对两侧未回填长度相等时对管道应力状态最有利，能够发挥预留未回填管段的最大作用；最后依据上述条件计算得到了D1422、D1219、D1016和D813四种规格管道在1°～5°夹角范围内强力组对时应预留的最小未回填长度；补充了《油气长输管道工程施工及验收规范》(GB50369-2014)中12.2.5条规定不能完全满足1°～5°夹角范围内强力组对的运行应力要求的情况，使得施工规范更完整和精细。
以上所述仅为本发明的优选实施例而已，并不用于限制本发明，对于本领域的技术人员来说，本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (8)
1.一种油气管道强力组对最小未回填长度的计算方法，其特征在于，该方法包括以下步骤：
步骤101：建立油气管道有限元模型；
步骤102：采用有限元方法，分析计算土体类型与管道应力的关系，选取对管道应力最大的土体类型作为计算工况；
步骤103：采用有限元方法，分析计算强力组对的方向与管道应力的关系，选取对管道应力最大的方向作为计算工况；
步骤104：采用有限元方法，分析计算强力组对的两侧预留未回填管段长度之比对管道应力的影响，选取对管道应力最小的长度之比作为计算工况；
步骤105：采用有限元方法，计算管道在不同管道夹角条件下强力组对的最小单侧未回填长度L和位移量δ。
2.根据权利要求1所述的一种油气管道强力组对最小未回填长度的计算方法，其特征在于：采用ANSYS软件进行分析和计算。
3.根据权利要求1所述的一种油气管道强力组对最小未回填长度的计算方法，其特征在于：步骤101中，建立油气管道有限元模型时，采用施加位移载荷的方式，模拟管道强力组对后的管道变形。
4.根据权利要求1所述的一种油气管道强力组对最小未回填长度的计算方法，其特征在于：步骤101中，油气管道有限元模型参数包括：管道及运行参数和土体参数。
5.根据权利要求1所述的一种油气管道强力组对最小未回填长度的计算方法，其特征在于：步骤102中，选取密实粘土作为计算工况。
6.根据权利要求1所述的一种油气管道强力组对最小未回填长度的计算方法，其特征在于：步骤103中，选取水平方向作为计算工况。
7.根据权利要求1所述的一种油气管道强力组对最小未回填长度的计算方法，其特征在于：步骤104中，选取强力组对的两侧未回填管段的长度之比为1作为计算工况。
8.根据权利要求1所述的一种油气管道强力组对最小未回填长度的计算方法，其特征在于：步骤105中，所述管道夹角为1°～5°。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201811119682.2A CN109388870B (zh) | 2018-09-25 | 2018-09-25 | 一种油气管道强力组对最小未回填长度的计算方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201811119682.2A CN109388870B (zh) | 2018-09-25 | 2018-09-25 | 一种油气管道强力组对最小未回填长度的计算方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN109388870A true CN109388870A (zh) | 2019-02-26 |
| CN109388870B CN109388870B (zh) | 2023-01-24 |
Family
ID=65418124
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201811119682.2A Active CN109388870B (zh) | 2018-09-25 | 2018-09-25 | 一种油气管道强力组对最小未回填长度的计算方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN109388870B (zh) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113609605A (zh) * | 2021-07-16 | 2021-11-05 | 国家石油天然气管网集团有限公司 | 一种通过三维建模辅助长输管道金口组对的方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013160771A2 (en) * | 2012-04-27 | 2013-10-31 | Acergy France Sa | Method and apparatus for design of pipeline components |
| RU2016114205A (ru) * | 2016-04-12 | 2017-10-17 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный нефтяной технический университет" | Способ оценки напряженно-деформированного состояния магистрального трубопровода с дефектными сварными стыками |
-
2018
- 2018-09-25 CN CN201811119682.2A patent/CN109388870B/zh active Active
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013160771A2 (en) * | 2012-04-27 | 2013-10-31 | Acergy France Sa | Method and apparatus for design of pipeline components |
| RU2016114205A (ru) * | 2016-04-12 | 2017-10-17 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный нефтяной технический университет" | Способ оценки напряженно-деформированного состояния магистрального трубопровода с дефектными сварными стыками |
Non-Patent Citations (4)
| Title |
|---|
| 夏梦莹等: "长输管道埋地弯头结构的复杂应力分析", 《焊管》 * |
| 杨辉等: "基于应变的管道环焊缝表面裂纹有限元分析", 《石油机械》 * |
| 蒋庆梅等: "长输管道斜对接环焊缝的安全评定", 《焊接技术》 * |
| 韩银杉等: "油气管道极限压缩应变计算方法对比研究", 《石油管材与仪器》 * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113609605A (zh) * | 2021-07-16 | 2021-11-05 | 国家石油天然气管网集团有限公司 | 一种通过三维建模辅助长输管道金口组对的方法 |
| CN113609605B (zh) * | 2021-07-16 | 2023-08-18 | 国家石油天然气管网集团有限公司 | 一种通过三维建模辅助长输管道金口组对的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN109388870B (zh) | 2023-01-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Parisher et al. | Pipe drafting and design | |
| CN106383955B (zh) | 管道设计中应力分析与三维模型的数据相互转换方法 | |
| CN202126375U (zh) | 海洋管线管全尺寸弯曲试验装置 | |
| KR102581072B1 (ko) | 고온 배관의 수명 및 위험도 평가 방법 | |
| CN106088293A (zh) | 一种小口径污水管道修复方法 | |
| CN105354257A (zh) | 一种管道本体数据的里程与地理空间坐标拟合方法 | |
| CN116090267B (zh) | 装配式冷冻机模块制作及人工经济性优化系统和方法 | |
| CN114741831B (zh) | 一种供水管网水力压强预警分布的模拟方法及系统 | |
| ZHANG et al. | Numerical simulation method for strain capacity of girth welding joint on X80 pipeline with 1 422 mm diameter | |
| WO2013192247A1 (en) | System and method for calculating and reporting maximum allowable operating pressure | |
| CN109388870A (zh) | 一种油气管道强力组对最小未回填长度的计算方法 | |
| CN106355002B (zh) | 一种基于管道存在弹性敷设时轴向监测应力的预警方法 | |
| CN206662604U (zh) | 管路法兰焊接工装 | |
| CN103542214B (zh) | 大口径高强度油气输送管道用热拔制三通壁厚计算方法 | |
| CN106404260B (zh) | 一种基于管道轴向监测应力的预警方法 | |
| CN106441836A (zh) | 电站锅炉p91耐热管道蠕变寿命评估方法 | |
| CN106354933B (zh) | 一种基于bim技术的超大型余热锅炉管道试压方法 | |
| CN109297843A (zh) | 环氧套筒修复管道的质量判断方法 | |
| CN207395782U (zh) | 检测器试验装置 | |
| CN109669425A (zh) | 一种城市管道施工现场组对控制的方法 | |
| CN208871244U (zh) | 一种市政工程排水用耐磨防腐型管道 | |
| CN108343843A (zh) | 一种油气管道缺陷维修判定方法及装置 | |
| CN105527163A (zh) | 一种评价塑料管材热熔对接焊质量的方法 | |
| CN112989525A (zh) | 多年冻土中受融沉作用的油气管道设计的校核方法 | |
| CN105631141B (zh) | 液氧煤油发动机试验用燃气扩压器设计方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| CB02 | Change of applicant information |
Address after: 100007 No. 9 North Main Street, Dongcheng District, Beijing, Dongzhimen Applicant after: CHINA NATIONAL PETROLEUM Corp. Applicant after: China Petroleum Pipeline Engineering Co.,Ltd. Applicant after: DESIGN BRANCH OF CHINA PETROLEUM PIPELINE ENGINEERING Corp. Address before: 100120 Xicheng District six paw Kang in Beijing City Applicant before: China National Petroleum Corp. Applicant before: China Petroleum Pipeline Engineering Co.,Ltd. Applicant before: DESIGN BRANCH OF CHINA PETROLEUM PIPELINE ENGINEERING Corp. |
|
| CB02 | Change of applicant information | ||
| TA01 | Transfer of patent application right |
Effective date of registration: 20221125 Address after: 100007 No. 9 North Main Street, Dongcheng District, Beijing, Dongzhimen Applicant after: CHINA NATIONAL PETROLEUM Corp. Applicant after: China Petroleum Pipeline Engineering Co.,Ltd. Applicant after: CHINA PETROLEUM PIPELINE ENGINEERING Corp. Address before: 100007 No. 9 North Main Street, Dongcheng District, Beijing, Dongzhimen Applicant before: CHINA NATIONAL PETROLEUM Corp. Applicant before: China Petroleum Pipeline Engineering Co.,Ltd. Applicant before: DESIGN BRANCH OF CHINA PETROLEUM PIPELINE ENGINEERING Corp. |
|
| TA01 | Transfer of patent application right | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |