CN109250972A - 一种稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆体系及其制备方法 - Google Patents

一种稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆体系及其制备方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供一种热采井固井用耐高温弹性水泥浆，由包括以下重量份的原料制备得到：油井水泥：100份；高温稳定剂：35～40份；降失水剂：4～6份；分散剂：2.4～3.6份；增强剂：3～6份；缓凝剂：0.3～0.5份；耐高温纤维：0.2～0.6份；耐高温无机增韧剂：4～6份；耐高温有机增韧剂：2～4份；减轻剂：0～26份；淡水：52～78份。通过在水泥浆体系中加入高温稳定剂以及耐高温纤维和耐高温增韧材料的复合增韧，使形成的水泥石在长期的高温作用下能够保持较好的抗压强度，同时在热采井周期性的高低温作用下又能保持较好的弹性。

Description

一种稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆体系及其制备方法
技术领域
本发明涉及一种稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆体系，属于油气田开发技术领域。
背景技术
稠油在世界油气资源中占有较大的比例。我国陆上稠油资源约占石油总资源量的20％以上，目前在12个盆地发现了70多个稠油油田，探明与控制储量约40亿吨。目前国内外稠油开采一般采用注蒸汽开采的方法进行，即将一定量蒸汽注入油层，关井一段时间后开井回采，一般每口井可进行5～8周期的蒸汽吞吐作业。注蒸汽开采作业时井下蒸汽温度通常高达300～350℃，如此高的温度对固井水泥浆体系的设计提出了严峻的考验。高温下，起到地层封隔及支撑套管的环空水泥石的强度会发生衰减；同时，周期性高温流体的注入，会导致环空水泥石受到周期性交变应力的作用。这些因素会使固井水泥环完整性受到影响，轻则导致蒸汽上窜，影响开采效率；严重者则会导致整个井眼的报废，带来较大的经济损失。
为提高固井水泥石在高温下的热稳定性能，目前国内外采用的通行方法是通过水泥浆体系选择和水泥浆体系配方的调整来达到固井水泥石耐高温的目的。用于热采井的耐高温水泥主要有普通波特兰高温水泥、高铝水泥以及磷酸盐水泥。基于成本因素的考虑，目前国内外普遍采用的是普通波特兰高温水泥，即通过在普通油井水泥中加入硅砂，降低水泥石中石灰与二氧化硅的钙硅比(C/S)，从而提高水泥石的耐温性能。该方法可以有效地提高热采井水泥石的耐高温性能，目前在现场作业中已得到了广泛的应用。虽然该水泥浆体系固化后得到的水泥石在高温下仍具有较高的强度，但是在热采井注蒸汽作业过程中仍有大量的水泥环被破坏。通过研究，人们发现导致水泥环破坏的主要原因并非水泥石高温下强度的衰减，而是由于周期性高温蒸汽的注入，导致套管、水泥环在高温下膨胀，由于套管与水泥环的热膨胀系数的差别以及地层的挤压，导致水泥环受到周期性交变应力的作用，这种周期性的反复加载的热应力最终会导致水泥环的破坏。为了减少这种因热应力导致的破坏，人们提出了弹性水泥石的概念，即当水泥石具有较好的弹性时，才能更加有效地抵抗这种反复加载的热应力的作用，从而保持水泥环的完整性。一般衡量水泥石弹性的指标为弹性模量，常规波特兰水泥加硅砂形成的耐高温水泥浆体系水泥石的弹性模量在10GPa以上。而研究表明，水泥石的弹性模量越低，其弹性越好，抵抗热应力的能力越强，一般认为，热采井水泥石的弹性模量在5GPa以下甚至更低，才能有效地抵抗热应力的作用。因此开展耐高温弹性水泥浆体系的研究对于保持热采井固井水泥环的完整性具有重要的意义。
目前，对于热采井固井水泥浆体系的研究主要集中在提高热采井水泥石的耐高温性能上，而对高温弹性水泥石的研究并不多见。如中国专利文件CN104059622A公布了一种用于注蒸汽热采井的耐高温固井水泥浆，该水泥浆体系所用耐高温水泥为铝酸盐水泥，虽然该体系能解决固井水泥浆体系在高温下强度下降的问题，但是并没有提及水泥石高温下的弹性问题。中国专利文件CN103803823B公布了一种耐高温水泥及其制备方法，该水泥由铝酸盐水泥熟料、磷矿渣、陶瓷纤维、橡胶粉等组成，该水泥具有优异的高温性能，但所加增韧材料橡胶粉在300℃以上容易分解，因此该水泥形成的水泥石并不能保证在高温下保持较好的弹性。
因此，有必要针对稠油热采井开展研究，开发一种满足在高温下保持长期的强度稳定性，同时又能保持较好弹性的水泥浆体系。
发明内容
针对现有稠油热采井固井水泥浆体系性能的不足，本发明的目的是提供一种热采井固井用耐高温弹性水泥浆，通过在水泥浆体系中加入高温稳定剂以及耐高温增韧材料，使形成的水泥石在长期高温作用下能够保持较好的抗压强度，同时又能保持较好的弹性，从而使固井水泥环能够有效地抵抗周期性的热应力作用，保证水泥环的长期完整性。
本发明所提供的热采井固井用耐高温弹性水泥浆，由包括以下重量份的原料制备得到：
油井水泥：100份；
高温稳定剂：35～40份；
降失水剂：4～6份；
分散剂：2.4～3.6份；
增强剂：3～6份；
缓凝剂：0.3～0.5份；
耐高温纤维：0.2～0.6份；
耐高温无机增韧剂：4～6份；
耐高温有机增韧剂：2～4份；
减轻剂：0～26份；
淡水：52～78份。
所述油井水泥具体可为油井G级水泥。
所述高温稳定剂具体可为硅砂粉，其粒径范围为45μm～75μm，密度为2.65g/cm3左右，二氧化硅含量大于99％。
所述降失水剂具体可为丙烯酰胺、N,N-二甲基丙烯酰胺以及2-丙烯酰胺-2-甲基丙磺酸的共聚物，
其中，丙烯酰胺、N,N-二甲基丙烯酰胺以及2-丙烯酰胺-2-甲基丙磺酸的重量比为1:1:2。
所述降失水剂可通过包括下述步骤的方法制备得到：①在反应釜中将100重量份的丙烯酰胺、100重量份的N,N-二甲基丙烯酰胺、200重量份的2-丙烯酰胺基-2-甲基丙磺酸溶于800质量份的水中，充分搅拌溶解均匀；②滴加氢氧化钠，将溶液的pH值调节至7～8；③向反应釜中通入氮气30min；④依次加入1.5重量份的过硫酸铵和1.5重量份的亚硫酸氢钠；⑤在恒温40℃搅拌的状态下反应4～6小时即得到降失水剂成品。
所述分散剂具体可为聚萘磺酸钠盐、木质素磺酸盐、磺化甲醛-丙酮缩聚物中的一种或多种。
所述增强剂具体可为纳米二氧化硅悬浮液，其粒径范围可为30～300nm。
所述缓凝剂具体可为羟基乙叉二膦酸、乙二胺四甲叉膦酸钠、三聚磷酸钠和葡庚糖酸钠中的一种或多种。
所述耐高温纤维具体可为碳纤维和/或金属不锈钢纤维，纤维长度可为3mm。
所述耐高温无机增韧剂具体可为针状硅灰石，其主要化学成分及含量为：SiO2:50～51％，CaO:45～46％，密度为2.78～2.91g/cm3，粒径范围为30μm～50μm，长径比为10∶1～20∶1。
所述耐高温有机增韧剂为聚酰亚胺树脂粉、聚醚醚酮树脂粉、聚四氟乙烯树脂粉中的一种或多种，树脂粉的粒径范围可为20μm～60μm。
所述减轻剂具体可为空心玻璃微珠，其化学成份主要由氧化硅、氧化铝、氧化铁、氧化镁、氧化钙、三氧化硫、二氧化钛、氧化钠、氧化钾等组成，其真密度为0.3～0.5g/cm3，粒径范围为20～100μm。
本发明还提供了上述技术方案所述稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆的制备方法，包括以下步骤：
(1)将油井水泥、高温稳定剂、耐高温纤维、耐高温无机增韧剂、耐高温有机增韧剂、减轻剂混匀，得到干粉；
(2)将降失水剂、分散剂、缓凝剂、增强剂加入淡水中，搅拌混合，得到溶液；
(3)将所述步骤(1)得到的干粉加入到所述步骤(2)得到的溶液中，搅拌混合均匀，即得。
上述方法步骤(2)中，所述搅拌的搅拌速度可为：4000±200转/分钟。
步骤(3)中，所述搅拌的搅拌速度可为：12000±500转/分钟。
上述热采井固井用耐高温弹性水泥浆在稠油注蒸汽开采中的应用也属于本发明的保护范围。
本发明具有如下有益效果：
通过在水泥浆体系中加入高温稳定剂以及耐高温纤维和耐高温增韧材料的复合增韧，使形成的水泥石在长期的高温作用下能够保持较好的抗压强度，同时在热采井周期性的高低温作用下又能保持较好的弹性，从而使固井水泥环能够有效地抵抗热采井的高温作用以及周期性的热应力作用，有效地保证了水泥环的长期完整性。
具体实施方式
下面通过具体实施例对本发明进行说明，但本发明并不局限于此。
下述实施例中所使用的实验方法如无特殊说明，均为常规方法；下述实施例中所用的试剂、材料等，如无特殊说明，均可从商业途径得到。
下述实施例中所采用的降失水剂通过包括下述步骤的方法制备得到：①在反应釜中将100重量份的丙烯酰胺、100重量份的N,N-二甲基丙烯酰胺、200重量份的2-丙烯酰胺基-2-甲基丙磺酸溶于800质量份的水中，充分搅拌溶解均匀；②滴加氢氧化钠，将溶液的pH值调节至7～8；③向反应釜中通入氮气30min；④依次加入1.5重量份的过硫酸铵和1.5重量份的亚硫酸氢钠；⑤在恒温40℃搅拌的状态下反应4～6小时即得到降失水剂成品。
实施例1、热采井固井用耐高温弹性水泥浆的制备
本发明所述的稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆体系，密度为1.40g/cm3的水泥浆，制备方法依次包括如下步骤：(1)称取100重量份的油井水泥(油井G级水泥)、26重量份的减轻剂(空心玻璃微珠，真密度为0.4g/cm3，粒径范围为20～100μm)、35重量份的高温稳定剂(硅砂粉，粒径范围为45μm～75μm，密度为2.65g/cm3，二氧化硅含量为99.0％)、0.3重量份的耐高温纤维(碳纤维，长度为3mm)、4重量份的耐高温无机增韧剂(针状硅灰石，粒径30μm～50μm)、3重量份的耐高温有机增韧剂(聚醚醚酮树脂粉，粒径20μm～60μm)充分混合均匀，得到干粉；(2)称取6重量份的降失水剂、3.6重量份的分散剂(磺化甲醛-丙酮缩聚物)、0.4重量份的缓凝剂(羟基乙叉二膦酸)、3重量份的增强剂(纳米二氧化硅悬浮液，粒径为30～300nm)加入到77重量份的淡水中，于4000±200转/分钟的搅拌速度下进行搅拌混合，得到溶液；(3)将上述步骤(1)得到的干粉加入到所述步骤(2)得到的溶液中，于12000±500转/分钟的搅拌速度下充分搅拌混合均匀，即得到本发明所述的密度为1.40g/cm3的稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆。
对比例1、热采井固井用耐高温弹性水泥浆的制备
本实施例所述的稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆体系，密度为1.40g/cm3的水泥浆，制备方法依次包括如下步骤：(1)称取100重量份的油井水泥(油井G级水泥)、26重量份的减轻剂(空心玻璃微珠，真密度为0.4g/cm3，粒径范围为20～100μm)、35重量份的高温稳定剂(硅砂粉，粒径范围为45μm～75μm，密度为2.65g/cm3，二氧化硅含量为99.0％)、4.3重量份的耐高温无机增韧剂(针状硅灰石，粒径30μm～50μm)、3重量份的耐高温有机增韧剂(聚醚醚酮树脂粉，粒径20μm～60μm)充分混合均匀，得到干粉；(2)称取6重量份的降失水剂、3.6重量份的分散剂(磺化甲醛-丙酮缩聚物)、0.4重量份的缓凝剂(羟基乙叉二膦酸)、3重量份的增强剂(纳米二氧化硅悬浮液，粒径为30～300nm)加入到77重量份的淡水中，于4000±200转/分钟的搅拌速度下进行搅拌混合，得到溶液；(3)将上述步骤(1)得到的干粉加入到所述步骤(2)得到的溶液中，于12000±500转/分钟的搅拌速度下充分搅拌混合均匀，即得到本发明所述的密度为1.40g/cm3的稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆。
对比例2、热采井固井用耐高温弹性水泥浆的制备
本实施例所述的稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆体系，密度为1.40g/cm3的水泥浆，制备方法依次包括如下步骤：(1)称取100重量份的油井水泥(油井G级水泥)、26重量份的减轻剂(空心玻璃微珠，真密度为0.4g/cm3，粒径范围为20～100μm)、35重量份的高温稳定剂(硅砂粉，粒径范围为45μm～75μm，密度为2.65g/cm3，二氧化硅含量为99.0％)、0.3重量份的耐高温纤维(碳纤维，长度为3mm)、7重量份的耐高温无机增韧剂(针状硅灰石，粒径30μm～50μm)充分混合均匀，得到干粉；(2)称取6重量份的降失水剂、3.6重量份的分散剂(磺化甲醛-丙酮缩聚物)、0.4重量份的缓凝剂(羟基乙叉二膦酸)、3重量份的增强剂(纳米二氧化硅悬浮液，粒径为30～300nm)加入到77重量份的淡水中，于4000±200转/分钟的搅拌速度下进行搅拌混合，得到溶液；(3)将上述步骤(1)得到的干粉加入到所述步骤(2)得到的溶液中，于12000±500转/分钟的搅拌速度下充分搅拌混合均匀，即得到本发明所述的密度为1.40g/cm3的稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆。
对比例3、热采井固井用耐高温弹性水泥浆的制备
本发明所述的稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆体系，密度为1.40g/cm3的水泥浆，制备方法依次包括如下步骤：(1)称取100重量份的油井水泥(油井G级水泥)、26重量份的减轻剂(空心玻璃微珠，真密度为0.4g/cm3，粒径范围为20～100μm)、35重量份的高温稳定剂(硅砂粉，粒径范围为45μm～75μm，密度为2.65g/cm3，二氧化硅含量为99.0％)、0.3重量份的耐高温纤维(碳纤维，长度为3mm)、7重量份的耐高温有机增韧剂(聚醚醚酮树脂粉，粒径20μm～60μm)充分混合均匀，得到干粉；(2)称取6重量份的降失水剂、3.6重量份的分散剂(磺化甲醛-丙酮缩聚物)、0.4重量份的缓凝剂(羟基乙叉二膦酸)、3重量份的增强剂(纳米二氧化硅悬浮液，粒径为30～300nm)加入到77重量份的淡水中，于4000±200转/分钟的搅拌速度下进行搅拌混合，得到溶液；(3)将上述步骤(1)得到的干粉加入到所述步骤(2)得到的溶液中，于12000±500转/分钟的搅拌速度下充分搅拌混合均匀，即得到本发明所述的密度为1.40g/cm3的稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆。
实施例2、热采井固井用耐高温弹性水泥浆的制备
本发明所述的稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆体系，其密度为1.50g/cm3的水泥浆制备方法依次包括如下步骤：(1)称取100重量份的油井水泥(油井G级水泥)、18重量份的减轻剂(空心玻璃微珠，真密度为0.4g/cm3，粒径范围为20～100μm)、35重量份的高温稳定剂(硅砂粉，粒径范围为45μm～75μm，密度为2.65g/cm3，二氧化硅含量为99.0％)、0.3重量份的耐高温纤维(碳纤维，长度为3mm)、5重量份的耐高温无机增韧剂(针状硅灰石，粒径30μm～50μm)、3重量份的耐高温有机增韧剂(聚醚醚酮树脂粉，粒径20μm～60μm)充分混合均匀，得到干粉。(2)称取6重量份的降失水剂、2.4重量份的分散剂(磺化甲醛-丙酮缩聚物)、0.4重量份的缓凝剂(羟基乙叉二膦酸)、3.5重量份的增强剂(纳米二氧化硅悬浮液，粒径为30～300nm)加入到70重量份的淡水中，于4000±200转/分钟的搅拌速度下进行搅拌混合，得到溶液。(3)将上述步骤(1)得到的干粉加入到所述步骤(2)得到的溶液中，于12000±500转/分钟的搅拌速度下充分搅拌混合均匀，即得到本发明所述的密度为1.50g/cm3的稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆。
实施例3、热采井固井用耐高温弹性水泥浆的制备
本发明所述的稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆体系，其密度为1.60g/cm3的水泥浆制备方法依次包括如下步骤：(1)称取100重量份的油井水泥(油井G级水泥)、10重量份的减轻剂(空心玻璃微珠，真密度为0.4g/cm3，粒径范围为20～100μm)、35重量份的高温稳定剂(硅砂粉，粒径范围为45μm～75μm，密度为2.65g/cm3，二氧化硅含量为99.0％)、0.3重量份的耐高温纤维(碳纤维，长度为3mm)、5重量份的耐高温无机增韧剂(针状硅灰石，粒径30μm～50μm)、3重量份的耐高温有机增韧剂(聚醚醚酮树脂粉，粒径20μm～60μm)充分混合均匀，得到干粉。(2)称取6重量份的降失水剂、2.4重量份的分散剂(磺化甲醛-丙酮缩聚物)、0.4重量份的缓凝剂(羟基乙叉二膦酸)、3.5重量份的增强剂(纳米二氧化硅悬浮液，粒径为30～300nm)加入到65重量份的淡水中，于4000±200转/分钟的搅拌速度下进行搅拌混合，得到溶液。(3)将上述步骤(1)得到的干粉加入到所述步骤(2)得到的溶液中，于12000±500转/分钟的搅拌速度下充分搅拌混合均匀，即得到本发明所述的密度为1.60g/cm3的稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆。
实施例4、热采井固井用耐高温弹性水泥浆的制备
本发明所述的稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆体系，其密度为1.70g/cm3的水泥浆制备方法依次包括如下步骤：(1)称取100重量份的油井水泥(油井G级水泥)、2.4重量份的减轻剂(空心玻璃微珠，真密度为0.4g/cm3，粒径范围为20～100μm)、35重量份的高温稳定剂(硅砂粉，粒径范围为45μm～75μm，密度为2.65g/cm3，二氧化硅含量为99.0％)、0.4重量份的耐高温纤维(碳纤维，长度为3mm)、5重量份的耐高温无机增韧剂(针状硅灰石，粒径30μm～50μm)、4重量份的耐高温有机增韧剂(聚醚醚酮树脂粉，粒径20μm～60μm)充分混合均匀，得到干粉。(2)称取5重量份的降失水剂、2.4重量份的分散剂(磺化甲醛-丙酮缩聚物)、0.4重量份的缓凝剂(羟基乙叉二膦酸)、3.5重量份的增强剂(纳米二氧化硅悬浮液，粒径为30～300nm)加入到59重量份的淡水中，于4000±200转/分钟的搅拌速度下进行搅拌混合，得到溶液。(3)将上述步骤(1)得到的干粉加入到所述步骤(2)得到的溶液中，于12000±500转/分钟的搅拌速度下充分搅拌混合均匀，即得到本发明所述的密度为1.70g/cm3的稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆。
实施例5、热采井固井用耐高温弹性水泥浆的制备
本发明所述的稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆体系，其密度为1.80g/cm3的水泥浆制备方法依次包括如下步骤：(1)称取100重量份的油井水泥(油井G级水泥)、40重量份的高温稳定剂(硅砂粉，粒径范围为45μm～75μm，密度为2.65g/cm3，二氧化硅含量为99.0％)、0.4重量份的耐高温纤维(碳纤维，长度为3mm)、6重量份的耐高温无机增韧剂(针状硅灰石，粒径30μm～50μm)、3重量份的耐高温有机增韧剂(聚醚醚酮树脂粉，粒径20μm～60μm)充分混合均匀，得到干粉。(2)称取5重量份的降失水剂、2.4重量份的分散剂(磺化甲醛-丙酮缩聚物)、0.4重量份的缓凝剂(羟基乙叉二膦酸)、4重量份的增强剂(纳米二氧化硅悬浮液，粒径为30～300nm)加入到52重量份的淡水中，于4000±200转/分钟的搅拌速度下进行搅拌混合，得到溶液。(3)将上述步骤(1)得到的干粉加入到所述步骤(2)得到的溶液中，于12000±500转/分钟的搅拌速度下充分搅拌混合均匀，即得到本发明所述的密度为1.80g/cm3的稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆。
对上述实施例所获得的稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆进行如下性能测试：
1)稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆基本性能测试
参照国标GB/T 19139-2003油井水泥试验方法，对实施例1～5及对比例1-3所获得的稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆体的密度、流变性、滤失性能、稠化性能、抗压强度以及弹性模量进行了测试。测试结果见表1。
表1实施例1-5耐高温弹性固井水泥浆体系基本性能
由表1所示数据可知，本发明所得的稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆在密度为1.4～1.8g/cm3时，均具有较好的稳定性和稠化可控制性，流变性好，滤失量低，便于施工设计，有利于现场作业。同时所得到的水泥石抗压强度均大于14MPa，满足现场作业要求，水泥石弹性模量低，表现出较好的弹性特点。而对比例1在不加耐高温碳纤维时，其抗压强度较低；对比例2不加聚醚醚酮树脂粉时，其弹性模量偏高，韧性不足；对比例3不加针状硅灰石时，只以聚醚醚酮树脂粉作为增韧材料，则会影响体系的流变性能，同时体系的抗压强度也偏低。
2)稠油热采井弹性水泥石耐高温性能测试
参照行业标准SY/T 6466-2000油井水泥石抗高温性能评价方法，对实施例1～5及对比例1-3所获得的水泥浆形成的水泥石进行350℃耐高温性能测试以及80℃至350℃高低温交叉养护性能测试，测试结果见表2。
表2实施例1-5耐高温弹性水泥石耐高温性能
从表2可以看出，本发明所得不同密度的水泥浆形成的水泥石，在经过350℃高温养护以及80℃至350℃高低温交叉养护后，其抗压强度仍保持在14MPa以上，同时弹性模量在4GPa以下，说明该水泥浆体系形成的水泥石具有较好的抗高温强度衰减性能以及优良的弹性性能，能够抵抗热采井注汽过程中周期性交变应力的作用。实验研究也表明所发明体系在经过高温养护后，其力学性能要明显优于对比例。
综上所述，本发明所得的稠油热采井耐高温弹性固井水泥浆体系具有良好的工程性能，能满足现场作业需求。同时由于体系中加入了耐高温的弹性材料，水泥浆凝固后形成的水泥石在多周期交变热应力作用下抗压强度不衰退，弹性模量低，表现出了优良的耐高温弹性性能，形成的固井水泥环力学性能优异，能满足热采井工况对水泥石高温长期稳定性的要求。

Claims (7)

1.一种热采井固井用耐高温弹性水泥浆，由包括如下重量份的原料制备得到：
油井水泥：100份；
高温稳定剂：35～40份；
降失水剂：4～6份；
分散剂：2.4～3.6份；
增强剂：3～6份；
缓凝剂：0.3～0.5份；
耐高温纤维：0.2～0.6份；
耐高温无机增韧剂：4～6份；
耐高温有机增韧剂：2～4份；
减轻剂：0～26份；
淡水：52～78份。
2.根据权利要求1所述的耐高温弹性水泥浆，其特征在于：所述油井水泥为油井G级水泥；
所述高温稳定剂为硅砂粉；
所述降失水剂为丙烯酰胺、N,N-二甲基丙烯酰胺以及2-丙烯酰胺-2-甲基丙磺酸的共聚物，
其中，丙烯酰胺、N,N-二甲基丙烯酰胺以及2-丙烯酰胺-2-甲基丙磺酸的重量比为1:1:2。
3.根据权利要求1或2所述的耐高温弹性水泥浆，其特征在于：所述分散剂为聚萘磺酸钠盐、木质素磺酸盐、磺化甲醛-丙酮缩聚物中的一种或多种；
所述增强剂为纳米二氧化硅悬浮液；
所述缓凝剂为羟基乙叉二膦酸、乙二胺四甲叉膦酸钠、三聚磷酸钠和葡庚糖酸钠中的一种或多种；
所述减轻剂为空心玻璃微珠。
4.根据权利要求1-3中任一项所述的耐高温弹性水泥浆，其特征在于：所述耐高温纤维为碳纤维和/或金属不锈钢纤维；
所述耐高温无机增韧剂为针状硅灰石；
所述耐高温有机增韧剂为聚酰亚胺树脂粉、聚醚醚酮树脂粉、聚四氟乙烯树脂粉中的一种或多种。
5.制备权利要求1-4中任一项所述的热采井固井用耐高温弹性水泥浆的方法，包括如下步骤：
(1)将油井水泥、高温稳定剂、耐高温纤维、耐高温无机增韧剂、耐高温有机增韧剂、减轻剂混匀，得到干粉；
(2)将降失水剂、分散剂、缓凝剂、增强剂加入淡水中，搅拌混合，得到溶液；
(3)将所述步骤(1)得到的干粉加入到所述步骤(2)得到的溶液中，搅拌混合均匀，即得。
6.根据权利要求5所述的方法，其特征在于：步骤(2)中，所述搅拌的搅拌速度为：4000±200转/分钟；
步骤(3)中，所述搅拌的搅拌速度为：12000±500转/分钟。
7.权利要求1-4中任一项所述的热采井固井用耐高温弹性水泥浆在稠油注蒸汽开采中的应用。
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