CN109161633A - 一种转炉冶炼中锰高磷铁水提碳保锰的制备方法 - Google Patents
一种转炉冶炼中锰高磷铁水提碳保锰的制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN109161633A CN109161633A CN201811154707.2A CN201811154707A CN109161633A CN 109161633 A CN109161633 A CN 109161633A CN 201811154707 A CN201811154707 A CN 201811154707A CN 109161633 A CN109161633 A CN 109161633A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- manganese
- oxygen
- control
- hot metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/32—Blowing from above
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/064—Dephosphorising; Desulfurising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
本发明公开了一种转炉冶炼中锰高磷铁水(Mn0.70‑0.90wt%,Si 0.25‑0.45wt%,P 0.120‑0.220wt%,S≤0.040wt%)提碳保锰的制备方法,该方法通过采取留渣操作、连铸铸余渣应用、少渣冶炼、冶炼过程恒压变枪操作、转炉一倒最低枪位压枪操作、出钢全程渣洗等工艺并集成创新,促进了冶炼过程快速成渣化渣,改善了冶炼反应动力学和热力学条件,获得了良好的化渣脱磷效果,避免了冶炼过程钢水及炉渣喷溅,有效提高了渣中(MnO)分配浓度,促进了冶炼中期渣中(MnO)的还原,降低了冶炼后期钢水中Mn的再次氧化,进而显著提高了终点钢水残Mn含量(0.25‑0.40wt%),减少了脱氧合金化过程中锰系合金加入量,显著降低了炼钢合金消耗及合金化成本,提高了产品市场竞争力。
Description
技术领域
本发明属于钢铁冶金炼钢工艺技术领域,具体涉及一种转炉冶炼中锰高磷铁水提碳保锰的制备方法。
背景技术
锰(Mn)元素是钢材中的有益元素,转炉冶炼过程中随着吹炼过程的不断进行,铁水中的Mn绝大部份被氧化,冶炼终点钢水残Mn含量较低,导致脱氧合金化Mn系合金成本较高。转炉冶炼终点钢水的Mn含量主要来自铁水中的Mn,吹炼过程中,在金属熔池、熔渣和氧气之间发生锰的氧化与还原反应,最终残留于转炉终点钢水中的残Mn含量受渣量、转炉终点钢水和炉渣氧化性、转炉终点温度等因素的影响。通过优化转炉冶炼工艺,提高转炉终点钢水残Mn含量,可以减少炉后脱氧合金化锰系合金的消耗,降低炼钢合金化成本,提高产品市场竞争力。
目前国内钢厂转炉冶炼大多采用Mn含量0.20-0.50wt%的低锰铁水冶炼,由于铁水Mn含量较低,再加上冶炼过程渣中(MnO)还原效果不好,导致终点钢水残Mn较低(≤0.12wt%),脱氧合金化过程中锰系合金加入量较多,合金消耗和合金化成本较高。近年来,国内少数钢厂开展了提高铁水Mn含量的技术攻关工作,通过烧结工序配加一定比例的高锰贵沙矿,生产出具有下列化学成分的铁水:C3.8-4.5wt%,Mn0.70-0.90wt%,Si 0.25-0.45wt%,P 0.120-0.220wt%,S≤0.040wt%,其余为Fe及不可避免的不纯物,转炉冶炼采用上述中锰高磷铁水冶炼,如何对冶炼工艺进行创新,最大程度提高终点钢水残Mn含量,减少脱氧合金化过程中锰系合金加入量,降低炼钢生产成本就显得尤为重要和迫切。目前国内钢厂转炉冶炼基本都采用具有下列化学成分(Mn≤0.50wt%,Si0.30-0.55wt%,P≤0.090wt%)的低Mn、低P铁水冶炼,国内对上述铁水成分的转炉冶炼工艺有一定的研究报道,但对使用中锰高磷铁水转炉冶炼提碳保锰工艺没有相关研究报道。针对以上问题,有必要提供一种转炉冶炼中锰高磷铁水提碳保锰的制备方法。
发明内容
本发明的目的在于提供一种转炉冶炼中锰高磷铁水提碳保锰的制备方法。
本发明的目的是这样实现的,包括以下工艺步骤:
A、冶炼装入工艺:上炉钢出钢溅渣完毕后保留1/2的终渣在转炉内,按2.0-3.0kg/t钢的量,向转炉加入常规活性石灰;按115-135kg/t钢的废钢装入配比,在50吨LD转炉加入废钢;按30kg/t钢的生铁装入配比,在50吨LD转炉加入生铁;之后按910-930kg/t钢的铁水装入配比,在50吨LD转炉加入下列温度及质量比的高锰高磷铁水:铁水温度≥1280℃,铁水成分C4.0-5.0wt%,Mn0.70-0.90wt%,Si 0.25-0.45wt%,P 0.120-0.220wt%,S≤0.040wt%,其余为Fe及不可避免的不纯物;
B、前期冶炼工艺:A步骤中锰高磷铁水、废钢、生铁冷料装入50吨LD转炉后,前后摇炉让铁水裸露后下氧枪开吹,点火氧压为0.70~0.75MPa,点火成功后从高位料仓按3.0-4.0kg/t钢的量,加入粒度5-10mm的连铸铸余渣;吹炼至20-120秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位按1.1-1.2m控制,分别按11.5-13.5kg/t钢、10.0-12.0kg/t钢、3.5-5.5kg/t钢的量,加入常规活性石灰、轻烧白云石、菱镁球造渣,按1.0-2.0kg/t钢的量,加入化渣剂;吹炼至120秒起渣后及时提高枪位到1.3m,吹炼至120-270秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位控制为1.3-1.4m,分别按3.5-5.0kg/t钢、2.5-3.5kg/t钢的量,加入常规活性石灰和轻烧白云石造渣化渣;
C、 中期冶炼工艺:B步骤钢水吹炼至270-450秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位控制为1.1-1.2m,按1.0-2.0kg/t钢的量,加入化渣剂;吹炼至450-700秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位控制为1.2-1.3m;吹炼至700秒时,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位降至1.0m,压枪位深吹25秒后进行提氧枪倒炉取样,控制倒炉钢水温度1600~1630℃;
D、转炉冶炼末期工艺:C步骤钢水倒炉取样后摇炉继续下氧枪吹炼,吹炼至750秒-出钢阶段,氧压按0.83MPa控制,氧枪枪位按1.1-1.2m控制,控制终点出钢钢水温度1620~1650℃;
E、转炉出钢工艺:D步骤钢水出钢前钢包底部加入活性石灰渣洗,石灰加入量为2.0kg/t钢;出钢过程采用全程底吹氩工艺,氩气流量控制为20~30NL/min;最后即可获得提碳保锰的冶炼钢水。
与现有技术相比,本发明的有益效果:
1、本发明提供的转炉冶炼中锰高磷铁水(Mn0.70-0.90wt%,Si 0.25-0.45wt%,P0.120-0.220wt%,S≤0.040wt%)提碳保锰的制备方法,通过采取留渣操作、连铸铸余渣应用、少渣冶炼、冶炼过程恒压变枪操作、转炉一倒最低枪位压枪操作、出钢全程渣洗等工艺并集成创新,促进了冶炼过程快速成渣化渣,改善了冶炼反应动力学和热力学条件,获得了良好的化渣脱磷效果,避免了冶炼过程钢水及炉渣喷溅,有效提高了渣中(MnO)分配浓度,促进了冶炼中期渣中 (MnO)的还原,降低了冶炼后期钢水中Mn的再次氧化,进而显著提高了终点钢水残Mn含量(0.25-0.40wt%)。
2、本发明显著提高了终点钢水残Mn含量(0.25-0.40wt%),减少了脱氧合金化过程中锰系合金加入量,显著降低了炼钢合金消耗及合金化成本,促进了冶炼技术经济指标的改善,提高了产品市场竞争力。
3、本发明通过对转炉冶炼装入制度、供氧工艺、造渣化渣工艺、温度工艺、终点控制工艺及出钢渣洗工艺集成创新,获得了良好的冶炼化渣脱磷效果,实现了转炉冶炼中锰高磷铁水的提碳保锰,终点钢水C含量≥0.10wt%、残Mn含量0.25-0.40wt%。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明作进一步的说明,但不以任何方式对本发明加以限制,基于本发明教导所作的任何变换或替换,均属于本发明的保护范围。
本发明所述的转炉冶炼中锰高磷铁水提碳保锰的制备方法,包括以下工艺步骤:
A、冶炼装入工艺:上炉钢出钢溅渣完毕后保留1/2的终渣在转炉内,按2.0-3.0kg/t钢的量,向转炉加入常规活性石灰;按115-135kg/t钢的废钢装入配比,在50吨LD转炉加入废钢;按30kg/t钢的生铁装入配比,在50吨LD转炉加入生铁;之后按910-930kg/t钢的铁水装入配比,在50吨LD转炉加入下列温度及质量比的高锰高磷铁水:铁水温度≥1280℃,铁水成分C4.0-5.0wt%,Mn0.70-0.90wt%,Si 0.25-0.45wt%,P 0.120-0.220wt%,S≤0.040wt%,其余为Fe及不可避免的不纯物;
B、前期冶炼工艺:A步骤中锰高磷铁水、废钢、生铁冷料装入50吨LD转炉后,前后摇炉让铁水裸露后下氧枪开吹,点火氧压为0.70~0.75MPa,点火成功后从高位料仓按3.0-4.0kg/t钢的量,加入粒度5-10mm的连铸铸余渣;吹炼至20-120秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位按1.1-1.2m控制,分别按11.5-13.5kg/t钢、10.0-12.0kg/t钢、3.5-5.5kg/t钢的量,加入常规活性石灰、轻烧白云石、菱镁球造渣,按1.0-2.0kg/t钢的量,加入化渣剂;吹炼至120秒起渣后及时提高枪位到1.3m,吹炼至120-270秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位控制为1.3-1.4m,分别按3.5-5.0kg/t钢、2.5-3.5kg/t钢的量,加入常规活性石灰和轻烧白云石造渣化渣;
C、 中期冶炼工艺:B步骤钢水吹炼至270-450秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位控制为1.1-1.2m,按1.0-2.0kg/t钢的量,加入化渣剂;吹炼至450-700秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位控制为1.2-1.3m;吹炼至700秒时,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位降至1.0m,压枪位深吹25秒后进行提氧枪倒炉取样,控制倒炉钢水温度1600~1630℃;
D、转炉冶炼末期工艺:C步骤钢水倒炉取样后摇炉继续下氧枪吹炼,吹炼至750秒-出钢阶段,氧压按0.83MPa控制,氧枪枪位按1.1-1.2m控制,控制终点出钢钢水温度1620~1650℃;
E、转炉出钢工艺:D步骤钢水出钢前钢包底部加入活性石灰渣洗,石灰加入量为2.0kg/t钢;出钢过程采用全程底吹氩工艺,氩气流量控制为20~30NL/min;最后即可获得提碳保锰的冶炼钢水。
步骤A中所述的废钢包括以下重量比的成分:C 0.22-0.26wt%,Si 0.40-0.58wt%,Mn 1.20-1.50wt% ,P 0.025-0.040wt%,S 0.018-0.032wt%,其余为Fe及不可避免的不纯物。
步骤A中所述的生铁包括以下重量比的成分:C 3.2-3.4 wt%、Si 0.30-0.50 wt%、Mn 0.30-0.50 wt% 、P 0.070-0.090wt%、S 0.020-0.035wt%,其余为Fe及不可避免的不纯物。
步骤B中所述的连铸铸余渣包括以下重量比的成分:CaO 13.0-15.0%,SiO2 39.0-41.0%,MgO 7.5-9.5%, Al2O3 2.5-4.0%,TFe 2.0-3.0%, MnO 6.5-8.0%,其余为Fe及不可避免的不纯物。
所述的化渣剂包括以下重量比的成分:CaO 21.5%,Al2O3 7.6%,FeO 14.6%, Fe2O3 29.5%,MnO 5.4%,S 0.15%,其余为Fe及不可避免的不纯物。
步骤C中所述的倒炉钢水的成分要求为C 0.16~0.30wt%、Mn 0.32-0.50wt%、P≤0.030wt%、S≤0.028%。
步骤D中所述的终点出钢钢水的成分要求为C 0.10~0.20wt%、P≤0.028wt%、Mn0.25-0.40wt%、S≤0.025wt%。
步骤E中所述的提碳保锰的冶炼钢水具有下列重量百分比的成分:C0.10~0.20wt%、P≤0.028wt%、Mn0.25-0.40wt%、S≤0.023wt%,其余为Fe及不可避免的不纯物。
实施例1
一种转炉冶炼中锰高磷铁水提碳保锰的制备方法,包括以下工艺步骤:
A、冶炼装入工艺:上炉钢出钢溅渣完毕后保留1/2的终渣在转炉内,按2.0kg/t钢的量,向转炉加入常规活性石灰;按115kg/t钢的废钢装入配比,在50吨LD转炉加入下列质量比的废钢:C 0.22wt%,Si 0.40wt%,Mn 1.20wt% ,P 0.025wt%,S 0.018wt%,其余为Fe及不可避免的不纯物;按30kg/t钢的生铁装入配比,在50吨LD转炉加入下列质量比的生铁: C3.2wt%、Si 0.30wt%、Mn 0.30 wt% 、P 0.070wt%、S 0.020wt%,其余为Fe及不可避免的不纯物)加入LD转炉中;之后按930kg/t钢的铁水装入配比,在50吨LD转炉加入下列温度及质量比的中锰高磷铁水:铁水温度1280℃,铁水成分C4.0wt%,Mn0.70wt%,Si 0.25wt%,P0.120wt%,S 0.028wt%,其余为Fe及不可避免的不纯物。
B、前期冶炼工艺:A步骤中锰高磷铁水、废钢、生铁冷料装入50吨LD转炉后,前后摇炉让铁水裸露后下氧枪开吹,点火氧压为0.70~0.75MPa,点火成功后从高位料仓按3.0kg/t钢的量,加入粒度5-10mm具有下列质量比的连铸铸余渣:CaO 13.0%,SiO2 39.0%,MgO7.5%, Al2O3 2.5%,TFe 2.0%, MnO 6.5%,其余为Fe及不可避免的不纯物;吹炼至20-120秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位按1.1-1.2m控制,分别按11.5kg/t钢、10.0kg/t钢、3.5kg/t钢的量,加入常规活性石灰、轻烧白云石、菱镁球造渣,按1.0kg/t钢的量,加入下列质量比的化渣剂:CaO 21.5%,Al2O3 7.6%,FeO 14.6%, Fe2O3 29.5%,MnO 5.4%,S 0.15%,其余为Fe及不可避免的不纯物;吹炼至120秒起渣后及时提高枪位到1.3m,吹炼至120-270秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位控制为1.3-1.4m,分别按3.5kg/t钢、2.5kg/t钢的量,加入常规活性石灰和轻烧白云石造渣化渣。
C、 中期冶炼工艺:B步骤钢水吹炼至270-450秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位控制为1.1-1.2m,按1.0kg/t钢的量,加入下列质量比的化渣剂:CaO 21.5%,Al2O3 7.6%,FeO14.6%, Fe2O3 29.5%,MnO 5.4%,S 0.15%,其余为Fe及不可避免的不纯物;吹炼至450-700秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位控制为1.2-1.3m;吹炼至700秒时,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位降至1.0m,压枪位深吹25秒后进行提氧枪倒炉取样,倒炉钢水控制要求:温度1600℃、C 0.16wt%、Mn 0.32wt%、P 0.025wt%、S 0.022%。
D、转炉冶炼末期工艺:C步骤钢水倒炉取样后摇炉继续下氧枪吹炼,吹炼至750秒-出钢阶段,氧压按0.83MPa控制,氧枪枪位按1.1-1.2m控制,终点出钢钢水控制要求:温度1620℃、C 0.10wt%、P0.025wt%、Mn0.25wt%、S0.020wt%。
E、转炉出钢工艺:D步骤钢水出钢前钢包底部加入活性石灰渣洗,石灰加入量为2.0kg/t钢;出钢过程采用全程底吹氩工艺,氩气流量控制为20NL/min;最后即获得具有下列重量百分比的钢水:C0.10wt%、P0.025wt%、Mn0.25wt%、S0.017wt%,其余为Fe及不可避免的不纯物。
实施例2
一种转炉冶炼中锰高磷铁水提碳保锰的制备方法,包括以下工艺步骤:
A、冶炼装入工艺:上炉钢出钢溅渣完毕后保留1/2的终渣在转炉内,按2.5kg/t钢的量,向转炉加入常规活性石灰;按125kg/t钢的废钢装入配比,在50吨LD转炉加入下列质量比的废钢:C 0.24wt%,Si 0.49wt%,Mn 1.35wt% ,P 0.032wt%,S 0.025wt%,其余为Fe及不可避免的不纯物;按30kg/t钢的生铁装入配比,在50吨LD转炉加入下列质量比的生铁: C 3.3wt%、Si 0.40wt%、Mn 0.40 wt% 、P 0.080wt%、S 0.028wt%,其余为Fe及不可避免的不纯物)加入LD转炉中;之后按920kg/t钢的铁水装入配比,在50吨LD转炉加入下列温度及质量比的中锰高磷铁水:铁水温度1300℃,铁水成分C4.5wt%,Mn0.80wt%,Si 0.35wt%,P 0.170wt%,S0.034wt%,其余为Fe及不可避免的不纯物。
B、前期冶炼工艺:A步骤中锰高磷铁水、废钢、生铁冷料装入50吨LD转炉后,前后摇炉让铁水裸露后下氧枪开吹,点火氧压为0.70~0.75MPa,点火成功后从高位料仓按3.5kg/t钢的量,加入粒度5-10mm具有下列质量比的连铸铸余渣:CaO 14.0%,SiO2 40.0%,MgO8.5%, Al2O33.2%,TFe2.5%, MnO7.2%,其余为Fe及不可避免的不纯物;吹炼至20-120秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位按1.1-1.2m控制,分别按12.5kg/t钢、11.0kg/t钢、4.0kg/t钢的量,加入常规活性石灰、轻烧白云石、菱镁球造渣,按1.5kg/t钢的量,加入下列质量比的化渣剂:CaO 21.5%,Al2O3 7.6%,FeO 14.6%, Fe2O3 29.5%,MnO 5.4%,S 0.15%,其余为Fe及不可避免的不纯物;吹炼至120秒起渣后及时提高枪位到1.3m,吹炼至120-270秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位控制为1.3-1.4m,分别按4.2kg/t钢、3.0kg/t钢的量,加入常规活性石灰和轻烧白云石造渣化渣。
C、 中期冶炼工艺:B步骤钢水吹炼至270-450秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位控制为1.1-1.2m,按1.5kg/t钢的量,加入下列质量比的化渣剂:CaO 21.5%,Al2O3 7.6%,FeO14.6%, Fe2O3 29.5%,MnO 5.4%,S 0.15%,其余为Fe及不可避免的不纯物;吹炼至450-700秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位控制为1.2-1.3m;吹炼至700秒时,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位降至1.0m,压枪位深吹25秒后进行提氧枪倒炉取样,倒炉钢水控制要求:温度1615℃、C 0.23wt%、Mn 0.41wt%、P0.027wt%、S 0.025%。
D、转炉冶炼末期工艺:C步骤钢水倒炉取样后摇炉继续下氧枪吹炼,吹炼至750秒-出钢阶段,氧压按0.83MPa控制,氧枪枪位按1.1-1.2m控制,终点出钢钢水控制要求:温度1637℃、C 0.15wt%、P 0.026wt%、Mn0.33wt%、S 0.023wt%。
E、转炉出钢工艺:D步骤钢水出钢前钢包底部加入活性石灰渣洗,石灰加入量为2.0kg/t钢;出钢过程采用全程底吹氩工艺,氩气流量控制为25NL/min;最后即获得具有下列重量百分比的钢水:C0.15wt%、P0.026wt%、Mn0.33wt%、S 0.020wt%,其余为Fe及不可避免的不纯物。
实施例3
一种转炉冶炼中锰高磷铁水提碳保锰的制备方法,包括以下工艺步骤:
A、冶炼装入工艺:上炉钢出钢溅渣完毕后保留1/2的终渣在转炉内,按3.0kg/t钢的量,向转炉加入常规活性石灰;按135kg/t钢的废钢装入配比,在50吨LD转炉加入下列质量比的废钢:C 0.26wt%,Si 0.58wt%,Mn 1.50wt% ,P 0.040wt%,S 0.032wt%,其余为Fe及不可避免的不纯物;按30kg/t钢的生铁装入配比,在50吨LD转炉加入下列质量比的生铁: C 3.4wt%、Si 0.50 wt%、Mn 0.50 wt% 、P 0.090wt%、S 0.035wt%,其余为Fe及不可避免的不纯物)加入LD转炉中;之后按910kg/t钢的铁水装入配比,在50吨LD转炉加入下列温度及质量比的中锰高磷铁水:铁水温度1310℃,铁水成分C5.0wt%,Mn0.90wt%,Si 0.45wt%,P0.220wt%,S0.040wt%,其余为Fe及不可避免的不纯物。
B、前期冶炼工艺:A步骤中锰高磷铁水、废钢、生铁冷料装入50吨LD转炉后,前后摇炉让铁水裸露后下氧枪开吹,点火氧压为0.70~0.75MPa,点火成功后从高位料仓按4.0kg/t钢的量,加入粒度5-10mm具有下列质量比的连铸铸余渣:CaO 15.0%,SiO2 41.0%,MgO9.5%, Al2O3 4.0%,TFe 3.0%, MnO 8.0%,其余为Fe及不可避免的不纯物;吹炼至20-120秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位按1.1-1.2m控制,分别按13.5kg/t钢、12.0kg/t钢、5.5kg/t钢的量,加入常规活性石灰、轻烧白云石、菱镁球造渣,按2.0kg/t钢的量,加入下列质量比的化渣剂:CaO 21.5%,Al2O3 7.6%,FeO 14.6%, Fe2O3 29.5%,MnO 5.4%,S 0.15%,其余为Fe及不可避免的不纯物;吹炼至120秒起渣后及时提高枪位到1.3m,吹炼至120-270秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位控制为1.3-1.4m,分别按5.0kg/t钢、3.5kg/t钢的量,加入常规活性石灰和轻烧白云石造渣化渣。
C、 中期冶炼工艺:B步骤钢水吹炼至270-450秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位控制为1.1-1.2m,按2.0kg/t钢的量,加入下列质量比的化渣剂:CaO 21.5%,Al2O3 7.6%,FeO14.6%, Fe2O3 29.5%,MnO 5.4%,S 0.15%,其余为Fe及不可避免的不纯物;吹炼至450-700秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位控制为1.2-1.3m;吹炼至700秒时,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位降至1.0m,压枪位深吹25秒后进行提氧枪倒炉取样,倒炉钢水控制要求:温度1630℃、C 0.30wt%、Mn 0.50wt%、P0.030wt%、S0.028%。
D、转炉冶炼末期工艺:C步骤钢水倒炉取样后摇炉继续下氧枪吹炼,吹炼至750秒-出钢阶段,氧压按0.83MPa控制,氧枪枪位按1.1-1.2m控制,终点出钢钢水控制要求:温度1650℃、C 0.20wt%、P0.028wt%、Mn0.40wt%、S0.025wt%。
E、转炉出钢工艺:D步骤钢水出钢前钢包底部加入活性石灰渣洗,石灰加入量为2.0kg/t钢;出钢过程采用全程底吹氩工艺,氩气流量控制为30NL/min;最后即获得具有下列重量百分比的钢水:C0.20wt%、P0.028wt%、Mn0.40wt%、S0.023wt%,其余为Fe及不可避免的不纯物。
Claims (8)
1.一种转炉冶炼中锰高磷铁水提碳保锰的制备方法,其特征在于包括以下工艺步骤:
A、冶炼装入工艺:上炉钢出钢溅渣完毕后保留1/2的终渣在转炉内,按2.0-3.0kg/t钢的量,向转炉加入常规活性石灰;按115-135kg/t钢的废钢装入配比,在50吨LD转炉加入废钢;按30kg/t钢的生铁装入配比,在50吨LD转炉加入生铁;之后按910-930kg/t钢的铁水装入配比,在50吨LD转炉加入下列温度及质量比的高锰高磷铁水:铁水温度≥1280℃,铁水成分C4.0-5.0wt%,Mn0.70-0.90wt%,Si 0.25-0.45wt%,P 0.120-0.220wt%,S≤0.040wt%,其余为Fe及不可避免的不纯物;
B、前期冶炼工艺:A步骤中锰高磷铁水、废钢、生铁冷料装入50吨LD转炉后,前后摇炉让铁水裸露后下氧枪开吹,点火氧压为0.70~0.75MPa,点火成功后从高位料仓按3.0-4.0kg/t钢的量,加入粒度5-10mm的连铸铸余渣;吹炼至20-120秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位按1.1-1.2m控制,分别按11.5-13.5kg/t钢、10.0-12.0kg/t钢、3.5-5.5kg/t钢的量,加入常规活性石灰、轻烧白云石、菱镁球造渣,按1.0-2.0kg/t钢的量,加入化渣剂;吹炼至120秒起渣后及时提高枪位到1.3m,吹炼至120-270秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位控制为1.3-1.4m,分别按3.5-5.0kg/t钢、2.5-3.5kg/t钢的量,加入常规活性石灰和轻烧白云石造渣化渣;
C、 中期冶炼工艺:B步骤钢水吹炼至270-450秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位控制为1.1-1.2m,按1.0-2.0kg/t钢的量,加入化渣剂;吹炼至450-700秒,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位控制为1.2-1.3m;吹炼至700秒时,氧压按0.87MPa控制,氧枪枪位降至1.0m,压枪位深吹25秒后进行提氧枪倒炉取样,控制倒炉钢水温度1600~1630℃;
D、转炉冶炼末期工艺:C步骤钢水倒炉取样后摇炉继续下氧枪吹炼,吹炼至750秒-出钢阶段,氧压按0.83MPa控制,氧枪枪位按1.1-1.2m控制,控制终点出钢钢水温度1620~1650℃;
E、转炉出钢工艺:D步骤钢水出钢前钢包底部加入活性石灰渣洗,石灰加入量为2.0kg/t钢;出钢过程采用全程底吹氩工艺,氩气流量控制为20~30NL/min;最后即可获得提碳保锰的冶炼钢水。
2.根据权利要求1所述的转炉冶炼中锰高磷铁水提碳保锰的制备方法,其特征在于步骤A中所述的废钢包括以下重量比的成分:C 0.22-0.26wt%,Si 0.40-0.58wt%,Mn 1.20-1.50wt% ,P 0.025-0.040wt%,S 0.018-0.032wt%,其余为Fe及不可避免的不纯物。
3.根据权利要求1所述的转炉冶炼中锰高磷铁水提碳保锰的制备方法,其特征在于步骤A中所述的生铁包括以下重量比的成分:C 3.2-3.4 wt%、Si 0.30-0.50 wt%、Mn 0.30-0.50 wt% 、P 0.070-0.090wt%、S 0.020-0.035wt%,其余为Fe及不可避免的不纯物。
4.根据权利要求1所述的转炉冶炼中锰高磷铁水提碳保锰的制备方法,其特征在于步骤B中所述的连铸铸余渣包括以下重量比的成分:CaO 13.0-15.0%,SiO2 39.0-41.0%,MgO7.5-9.5%, Al2O3 2.5-4.0%,TFe 2.0-3.0%, MnO 6.5-8.0%,其余为Fe及不可避免的不纯物。
5.根据权利要求1所述的转炉冶炼中锰高磷铁水提碳保锰的制备方法,其特征在于所述的化渣剂包括以下重量比的成分:CaO 21.5%,Al2O3 7.6%,FeO 14.6%, Fe2O3 29.5%,MnO5.4%,S 0.15%,其余为Fe及不可避免的不纯物。
6.根据权利要求1所述的转炉冶炼中锰高磷铁水提碳保锰的制备方法,其特征在于步骤C中所述的倒炉钢水的成分要求为C 0.16~0.30wt%、Mn 0.32-0.50wt%、P≤0.030wt%、S≤0.028%。
7.根据权利要求1所述的转炉冶炼中锰高磷铁水提碳保锰的制备方法,其特征在于步骤D中所述的终点出钢的成分要求为C 0.10~0.20wt%、P≤0.028wt%、Mn0.25-0.40wt%、S≤0.025wt%。
8.根据权利要求1所述的转炉冶炼中锰高磷铁水提碳保锰的制备方法,其特征在于步骤E中所述的提碳保锰的冶炼钢水具有下列重量百分比的成分:C0.10~0.20wt%、P≤0.028wt%、Mn0.25-0.40wt%、S≤0.023wt%,其余为Fe及不可避免的不纯物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201811154707.2A CN109161633B (zh) | 2018-09-30 | 2018-09-30 | 一种转炉冶炼中锰高磷铁水提碳保锰的制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201811154707.2A CN109161633B (zh) | 2018-09-30 | 2018-09-30 | 一种转炉冶炼中锰高磷铁水提碳保锰的制备方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN109161633A true CN109161633A (zh) | 2019-01-08 |
CN109161633B CN109161633B (zh) | 2020-03-20 |
Family
ID=64877344
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201811154707.2A Active CN109161633B (zh) | 2018-09-30 | 2018-09-30 | 一种转炉冶炼中锰高磷铁水提碳保锰的制备方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN109161633B (zh) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114622054A (zh) * | 2022-03-04 | 2022-06-14 | 山东钢铁集团永锋临港有限公司 | 一种提高转炉终点余锰比例的方法 |
CN115181829A (zh) * | 2022-07-29 | 2022-10-14 | 鞍钢股份有限公司 | 一种转炉冶炼控锰的生产方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2180006C2 (ru) * | 2000-04-11 | 2002-02-27 | ОАО "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Способ передела чугуна в конвертере |
DE102008049121B3 (de) * | 2008-09-27 | 2010-02-25 | Thyssenkrupp Steel Ag | Verfahren zum Herstellen einer Stahlschmelze mit einem Mangan-Gehalt von mindestens 2 Gew.-% |
CN103484593A (zh) * | 2013-10-14 | 2014-01-01 | 南京钢铁股份有限公司 | 提高小转炉终点钢水锰含量的冶炼方法 |
CN105483314A (zh) * | 2016-01-04 | 2016-04-13 | 首钢总公司 | 一种提高转炉终点残锰含量的控制方法 |
CN108396093A (zh) * | 2017-02-05 | 2018-08-14 | 鞍钢股份有限公司 | 一种提高转炉终点钢水残锰含量的方法 |
-
2018
- 2018-09-30 CN CN201811154707.2A patent/CN109161633B/zh active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2180006C2 (ru) * | 2000-04-11 | 2002-02-27 | ОАО "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Способ передела чугуна в конвертере |
DE102008049121B3 (de) * | 2008-09-27 | 2010-02-25 | Thyssenkrupp Steel Ag | Verfahren zum Herstellen einer Stahlschmelze mit einem Mangan-Gehalt von mindestens 2 Gew.-% |
CN103484593A (zh) * | 2013-10-14 | 2014-01-01 | 南京钢铁股份有限公司 | 提高小转炉终点钢水锰含量的冶炼方法 |
CN105483314A (zh) * | 2016-01-04 | 2016-04-13 | 首钢总公司 | 一种提高转炉终点残锰含量的控制方法 |
CN108396093A (zh) * | 2017-02-05 | 2018-08-14 | 鞍钢股份有限公司 | 一种提高转炉终点钢水残锰含量的方法 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114622054A (zh) * | 2022-03-04 | 2022-06-14 | 山东钢铁集团永锋临港有限公司 | 一种提高转炉终点余锰比例的方法 |
CN115181829A (zh) * | 2022-07-29 | 2022-10-14 | 鞍钢股份有限公司 | 一种转炉冶炼控锰的生产方法 |
CN115181829B (zh) * | 2022-07-29 | 2023-10-20 | 鞍钢股份有限公司 | 一种转炉冶炼控锰的生产方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN109161633B (zh) | 2020-03-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN107299196B (zh) | 一种无取向硅钢rh真空炉钢水与炉渣同步脱硫方法 | |
CN109112249B (zh) | 一种中高锰铁水提高终点钢水残锰的转炉冶炼方法 | |
CN109161634B (zh) | 一种转炉冶炼中锰低硅高磷铁水提碳保锰的制备方法 | |
CN109055649B (zh) | 一种转炉冶炼高锰高硅高磷铁水提碳保锰的制备方法 | |
CN106086298B (zh) | 一种低磷-低钛-低硫钢的冶炼方法 | |
CN112126737B (zh) | 一种低硫合金钢水的生产方法 | |
CN110093479A (zh) | 一种底吹co2冶炼不锈钢的方法 | |
CN108396093A (zh) | 一种提高转炉终点钢水残锰含量的方法 | |
CN109097522B (zh) | 一种中高锰高磷低硅铁水提高终点钢水残锰的转炉冶炼方法 | |
CN101880743A (zh) | 一种转炉少渣冶炼进行锰矿合金化的工艺 | |
CN110117689A (zh) | 一种基于高硅铁水转炉双渣法冶炼低磷钢的方法 | |
CN109161633A (zh) | 一种转炉冶炼中锰高磷铁水提碳保锰的制备方法 | |
CN103255258B (zh) | 一种低磷高合金钢的转炉冶炼方法 | |
CN107868858A (zh) | 一种低硫低磷钢的生产方法 | |
CN109161635A (zh) | 一种转炉冶炼高锰高硫高磷铁水提碳保锰的制备方法 | |
CN104232845A (zh) | 一种含硫易切削不锈钢冶炼中aod造渣方法 | |
CN101864508B (zh) | 小渣量转炉炼钢方法 | |
CN109097521B (zh) | 一种转炉冶炼高锰低硅高磷铁水提碳保锰的制备方法 | |
CN109161636B (zh) | 一种转炉冶炼高锰高磷铁水提碳保锰的制备方法 | |
CN101875998A (zh) | 一种氩氧炉炉役前期的冶炼方法 | |
CN111074037B (zh) | 一种升级富锰渣冶炼产品结构的工艺方法 | |
CN106086286A (zh) | 含钒铁水冶炼控制炼钢转炉出钢磷含量的方法 | |
CN108796164B (zh) | 45号钢的冶炼方法 | |
CN102453829B (zh) | 冶炼易切削齿轮钢的方法和易切削齿轮钢 | |
CN109136452B (zh) | 一种高锰高硅铁水提高终点钢水残锰的转炉冶炼方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |