CN109112431A - 一种深冲成型用无磁不锈钢冷轧板及制备方法 - Google Patents

一种深冲成型用无磁不锈钢冷轧板及制备方法 Download PDF

Info

Publication number
CN109112431A
CN109112431A CN201811178630.2A CN201811178630A CN109112431A CN 109112431 A CN109112431 A CN 109112431A CN 201811178630 A CN201811178630 A CN 201811178630A CN 109112431 A CN109112431 A CN 109112431A
Authority
CN
China
Prior art keywords
cold
reduced sheet
deep
stainless steel
rolling
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201811178630.2A
Other languages
English (en)
Other versions
CN109112431B (zh
Inventor
项朝舜
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Wenzhou Anshuo New Materials Co Ltd
Original Assignee
Wenzhou Anshuo New Materials Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Wenzhou Anshuo New Materials Co Ltd filed Critical Wenzhou Anshuo New Materials Co Ltd
Priority to CN201811178630.2A priority Critical patent/CN109112431B/zh
Publication of CN109112431A publication Critical patent/CN109112431A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN109112431B publication Critical patent/CN109112431B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0468—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment between cold rolling steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本发明涉及一种深冲成型用无磁不锈钢冷轧板的制备方法，化学成分百分含量为：C：0.12～0.15％，Mn：12.0％～12.5％，Cr：16.5～17.0％，Ni：4.5～5.0％，Cu：0.5～0.6％，Si：≤0.30％，S：≤0.03％，P：≤0.06％，V：2.5～3.0％，稀土Ce:0.03～0.05％，余量为Fe。采用电炉+AOD进行熔炼，经连铸连轧技术制备成2.2～2.8mm的热轧板，通过精确控制轧制道次、道次间隔时间、每道次的变形量、变形速率、变形温度等，使得材料在冷变形后不会产生亚稳态奥氏体相变诱导马氏体转变，该材料杯突值较高，冲压性能较好，深冲加工后无磁性，无延迟裂纹，产品合格率达到100％。

Description

一种深冲成型用无磁不锈钢冷轧板及制备方法
技术领域
本发明涉及一种深冲成型用无磁不锈钢冷轧板及其制备方法。
背景技术
随着国民经济高速稳定的发展，我国已成为全球不锈钢生产增长最快和不锈钢消耗量最大的国家之一。不锈钢消费市场不断扩大，消费结构也已经发生了很大的变化，电子、通讯、安全防护、食品加工、能源和烟草行业等民用市场对不锈钢的需求量逐渐增大；节镍、无磁、高强度、高耐腐蚀是近年来的研究热点。根据Fe-Cr-Ni合金三元相图，大部分铬镍奥氏体不锈钢自高温奥氏体状态骤冷到室温所获得的基体组织都是亚稳的，在经受冷变形时，部分奥氏体会发生马氏体相变，这种马氏体转变是一种无扩散相变，即通过剪切机构由大规模、有规则的原子排列的变化，在很短的时间内完成，奥氏体不锈钢中马氏体的生成对其力学性能和冷成型性能产生重要的影响，同时增加磁性，如无磁不锈钢冷轧板材，在冲压成型制备成成品后，经磁性探测器检测后，经常会探测出不合格产品(有磁性)，马氏体是铁磁性相，由应变生成马氏体是导致磁导率增加的主要原因，对于磁性要求严格的零部件，需要重新进行多道次的中间退火处理以消除磁性，退火后产品的外观颜色发生变化，无法满足客户需求，企业废品率增加。
奥氏体不锈钢深冲成型过程中发生马氏体相变，相变的后果是磁导率增加，同时易发生延迟裂化。本发明主要针对这种现象，从化学成分着手，调整镍当量中合金元素的配比，以提高奥氏体的组织稳定性，通过细化晶粒度改善冷加工性能，再结合相平衡计算、塑性应变比、杯突值和用来衡量奥氏体冷加工硬化程度的Md30方程逐步优化成分，改进制备工序，结合初始晶粒尺寸控制每道次的变形量、变形速率、道次间隔时间、变形温度、轧制道次等，进一步提高材料的深冲性能，从而降低马氏体转变风险。
本发明制备的无磁不锈钢冷轧板，具有优良的深冲性能、耐腐蚀性能，经过冲压成型后保持稳定奥氏体组织，可用于电子、通讯、安全防护、食品加工等对磁性要求较高的领域。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是解决现有制备方法马氏体转变风险较高的技术问题。
本发明为解决上述问题所采用的技术方案为：
一种深冲成型用无磁不锈钢冷轧板的化学成分百分含量为：C：0.12～0.15％，Mn：12.0％～12.5％，Cr：16.5～17.0％，Ni：4.5～5.0％，Cu：0.5～0.6％，Si：≤0.30％，S：≤0.03％，P：≤0.06％，V：2.5～3.0％，稀土Ce:0.03～0.05％，余量为Fe。
一种深冲成型用无磁不锈钢冷轧板的制备方法，其特征为：采用电炉+AOD进行熔炼，经连铸连轧技术制备成2.2～2.8mm的热轧板。
作为上述制备方法的改进，其特征在于2.2～2.8mm厚的热轧钢板经固溶处理、酸洗去除氧化皮后在四辊精轧机组粗轧成1.55mm厚钢带、在二十辊精轧机组分别精轧成0.40mm、0.25mm的冷轧带，冷轧板厚度特征为0.4mm、0.25mm。其中，0.4mm冷轧板需7个道次的冷轧，冷带中间软化退火一次，加热温度1100℃，带速2m/min，采用氨分解气(N2+H2)作为保护气氛，轧制道次及压下量控制工艺见表1；0.25mm冷轧板需10个道次的冷轧，冷带中间软化退火一次，加热温度1100℃，带速2m/min，采用氨分解气(N2+H2)作为保护气氛，轧制道次及压下量控制工艺见表2。
表1 0.4mm冷轧板轧制道次及压下量
表2 0.25mm冷轧板轧制道次及压下量
作为制备方法的进一步改进，其冷轧板的抗拉强度Rm、延伸率A、维氏硬度HV、板厚方向性系数(又称塑性应变比r)、极限胀形深度(杯突值IE)、晶粒度等级满足表3的特征指标。材料性能处于上述状态，在拉深成形工序中，毛坯宽度方向易于变形，切向易于收缩不易起皱，有利拉深成形。晶粒度等级在5～7之间，杯突值较高，冲压性能也较好，且不会发生亚稳态奥氏体发生相变诱导马氏体转变，深冲加工后无磁性。
表3深冲成型用不锈钢冷轧板力学性能、塑性应变比、杯突值
(备注夹杂物等级：A硫化物类、B氧化铝类、C硅酸盐类、D类球状氧化物类)
目前我国生产的铬锰系列奥氏体不锈钢化学成分范围：C：0.055～0.093％，Mn：7.48％～10.46％，Cr：14.00～14.68％，Ni：0.98～1.25％，Cu：1.54～1.72％，N：0.05～0.16％，Si：0.37～0.80％，S：0.005～0.023％，P：0.026～0.041％，余量为Fe。本发明在此基础上，利用改进型Schaeffler不锈钢图和马氏体转变温度(Md30)进行分析和评估，图1、公式一。Md30值越小，奥氏体相越稳定，有利于材料均匀变形，可获得较大的变形量，减少产品开裂，同时调节钢的镍当量，提高钒元素比例，以细化晶粒，适时适量的增加铜元素，有利于提高深冲加工性能，提高成材率。
在冷轧时钢中发生马氏体转变受钢的成分、变形温度、应变速率、应变量等变形参数共同影响，为避免冷轧过程中产生磁性，阻止发生马氏体转变，结合冷轧过程中的动态再结晶、本发明精确控制每道次的变形量、变形速率、道次间隔时间、变形温度、轧制道次等，使得材料在冷变形后不发生马氏体相变，提高产品合格率。
Md30＝497-462(C％+N％)-9.2Si％-8.1Mn％-13.7Cr％-2(Ni％+Cu％)-18.5Mo％-1.4(v-8.0)公式一其中：v是晶粒度级别。
附图说明
图1是不锈钢的改进型Schaeffler图
其中：Creq＝Cr％+1.5Mo％+1.75Nb％+0.75W+5.5Al％+5V％，
Nieq＝Ni％+25N％+0.5Mn％+30C％+0.3Cu％+Co％
图2是0.4mm冷轧板晶粒度等级(6.5)
图3是0.4mm冷轧板夹杂物等级(A0.0，B0.1，C0.0，D1.0)
图4是0.25mm冷轧板晶粒度等级(7)
图5是0.25mm冷轧板孪晶、位错和层错X50000
图6是0.25mm冷轧板扫描电镜(SEM)组织
图7是0.25mm冷轧板金相组织
图8是0.25mm冷轧板元素元素半定量分析
具体实施方式
以下结合附图实施例对本发明做进一步描述
实施例1：
一种深冲成型用无磁不锈钢冷轧板的制备方法，步骤为：
深冲成型用无磁不锈钢冷轧板的化学成分百分含量为C：0.123％，Mn：12.1％，Cr：16.48％，Ni：4.52％，Cu：0.46％，Si：0.33％，S：0.002％，P：0.022％，V：2.49％，稀土Ce:0.03％，余量为Fe。
按上述比例将原材料称量后采用电炉+AOD进行熔炼，经连铸连轧技术制备成2.2mm热轧板。经固溶处理、酸洗去除氧化皮后在四辊精轧机组粗轧成1.55mm厚钢带、在二十辊精轧机组经过7个道次冷轧，冷带中间软化退火一次，加热温度1100℃，带速2m/min，采用氨分解气(N2+H2)作为保护气氛，精轧成0.40mm的冷轧带，轧制道次、道次的变形量、压下量控制工艺见下表4。
表4 0.4mm冷轧板轧制道次及压下量
采用上述制备工艺生产的冷轧板的抗拉强度Rm、延伸率A、维氏硬度HV、板厚方向性系数(又称塑性应变比r)、极限胀形深度(杯突值IE)见表5，材料组织为奥氏体组织，晶粒度等级为6.5级(图2)，基体中普遍存在大量的孪晶、层错和位错，而且存在大量交叉孪晶及层错。这是由于奥氏体组织滑移系较多，冷轧变形时比较容易滑移，出现位错，层错和孪晶。夹杂物等级：A硫化物类0.0、B氧化铝类0.1、C硅酸盐类0.0、D类球状氧化物类1.0，说明通过化学成分设计，稀土与合金元素复合、精炼，使组织均匀、致密，晶粒得到细化，夹杂物数量降低，夹杂物类型减少，见图3。
表5 0.4mm冷轧板力学性能、塑性应变比、杯突值
Rm/MPa A/％ HV r IE
734 55 200 1.11 13.2
冷轧板经过卷取、酸洗钝化、冲压成型后材料的磁导率ц为1.0013H/m。
实施例2：
一种深冲成型用无磁不锈钢冷轧板的制备方法，步骤为：
深冲成型用无磁不锈钢冷轧板的化学成分百分含量为C：0.14％，Mn：12.29％，Cr：16.78％，Ni：4.79％，Cu：0.56％，Si：0.3％，S：0.002％，P：0.03％，V：2.81％，稀土Ce:0.042％，余量为Fe。
按上述比例将原材料称量后采用电炉+AOD进行熔炼，经连铸连轧技术制备成2.5mm热轧板。经固溶处理、酸洗去除氧化皮后在四辊精轧机组粗轧成1.55mm厚钢带、在二十辊精轧机组经过10个道次的冷轧，冷带中间软化退火一次，加热温度1100℃，带速2m/min，采用氨分解气(N2+H2)作为保护气氛，精轧成0.25mm冷轧带，轧制道次、道次的变形量、压下量控制工艺见表6。
表6 0.25mm冷轧板轧制道次及压下量
采用上述制备工艺生产的冷轧板的抗拉强度Rm、延伸率A、维氏硬度HV、板厚方向性系数r、极限胀形深度(杯突值IE)见表7，材料组织为奥氏体组织，晶粒度等级为7级，图4；基体中普遍存在大量的孪晶、层错和位错，而且存在大量交叉孪晶及层错，图5。晶粒度越细小，杯突值较高，冲压性能越好。
表7 0.25mm冷轧板力学性能、塑性应变比、杯突值
Rm/MPa A/％ HV r IE
779 64 190 1.08 13.54
冷轧板经过卷取、酸洗钝化、冲压成型后材料的磁导率ц为1.0013H/m。
实施例3：
一种深冲成型用无磁不锈钢冷轧板的制备方法，步骤为：
深冲成型用无磁不锈钢冷轧板的化学成分百分含量为C：0.148％，Mn：12.52％，Cr：16.89％，Ni：4.92％，Cu：0.58％，Si：0.28％，S：0.002％，P：0.03％，V：2.98％，稀土Ce:0.052％，余量为Fe。
按上述比例将原材料称量后采用电炉+AOD进行熔炼，经连铸连轧技术制备成2.8mm热轧板。经固溶处理、酸洗去除氧化皮后在四辊精轧机组粗轧成1.55mm厚钢带，在二十辊精轧机组经过10个道次的冷轧，冷带中间软化退火一次，加热温度1100℃，带速2m/min，采用氨分解气(N2+H2)作为保护气氛，精轧成0.25mm冷轧带，轧制道次、道次的变形量、压下量控制工艺见表8。
表8 0.25mm冷轧板轧制道次及压下量
采用上述制备工艺生产的冷轧板的冷轧板的抗拉强度Rm、延伸率A、维氏硬度HV、板厚方向性系数(又称塑性应变比r)、极限胀形深度(杯突值IE)见表9，材料微观结构为典型奥氏体组织，伴有形变孪晶图6、7。
表9 0.25mm冷轧板力学性能、塑性应变比、杯突值
Rm/MPa A/％ HV r IE
786 60 190 1.05 13.8
采用EDS技术对0.25mm冷轧板主要元素进行半定量分析，同时对主要元素分布进行工作界面扫描分析，图8。随着冷变形量加大，C、Si、Cr、Mn、Ni、Cu、Fe主要元素分布均匀，未发生元素偏析扩散，奥氏体稳定化程度增加，材料在冷变形后不会发生马氏体相变，保证产品的磁性，提高产品合格率。
冷轧板经过卷取、酸洗钝化、冲压成型后材料的磁导率ц为1.0013H/m。

Claims (4)

1.一种深冲成型用无磁不锈钢冷轧板，其特征在于，其化学成分百分含量为：C：0.12～0.15％，Mn：12.0％～12.5％，Cr：16.5～17.0％，Ni：4.5～5.0％，Cu：0.5～0.6％，Si：≤0.30％，S：≤0.03％，P：≤0.06％，V：2.5～3.0％，稀土Ce:0.03～0.05％，余量为Fe。
2.按1所述一种深冲成型用无磁不锈钢冷轧板的制备方法，其特征在于：采用电炉+AOD进行熔炼，经连铸连轧技术制备成2.2～2.8mm的热轧板；
热轧钢板经固溶处理、酸洗去除氧化皮后在四辊精轧机组粗轧成1.55mm厚钢带、在二十辊精轧机组分别精轧成0.40mm、0.25mm的冷轧带，冷轧板厚度特征为0.4mm、0.25mm；
其中，0.4mm冷轧板需7个道次的冷轧，冷带中间软化退火一次，加热温度1100℃，带速2m/min，采用氨分解气(N2+H2)作为保护气氛，轧制道次及压下量控制工艺见表1；
表1 0.4mm冷轧板轧制道次及压下量
0.25mm冷轧板需10个道次的冷轧，冷带中间软化退火一次，加热温度1100℃，带速2m/min，采用氨分解气(N2+H2)作为保护气氛，轧制道次及压下量控制工艺见表2；
表2 0.25mm冷轧板轧制道次及压下量
3.按权利要求2所述一种深冲成型用无磁不锈钢冷轧板的制备方法，其特征在于，所述冷轧板的抗拉强度Rm、延伸率A、维氏硬度HV、板厚方向性系数(又称塑性应变比r)、极限胀形深度(杯突值IE)、晶粒度等级满足表3的特征指标；
材料性能处于上述状态，杯突值较高，冲压性能较好，且不会发生亚稳态奥氏体发生相变诱导马氏体转变，深冲加工后无磁性，无延迟裂纹；
表3 深冲成型用不锈钢冷轧板力学性能、塑性应变比、杯突值
Rm/MPa A/％ HV r IE 夹杂物等级 晶粒度/级 ＞600 ＞55 ≤210 1.0～1.1 12.6～14.0 A0.0，B0.1，C0.0，D1.0 5～7
(备注：夹杂物等级：A硫化物类、B氧化铝类、C硅酸盐类、D类球状氧化物类)。
4.按2或3所述一种深冲成型用无磁不锈钢冷轧板的制备方法，其冷轧板经过卷取、酸洗钝化、冲压成型后材料的磁导率ц＜1.002H/m。
CN201811178630.2A 2018-10-10 2018-10-10 一种深冲成型用无磁不锈钢冷轧板及制备方法 Active CN109112431B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201811178630.2A CN109112431B (zh) 2018-10-10 2018-10-10 一种深冲成型用无磁不锈钢冷轧板及制备方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201811178630.2A CN109112431B (zh) 2018-10-10 2018-10-10 一种深冲成型用无磁不锈钢冷轧板及制备方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN109112431A true CN109112431A (zh) 2019-01-01
CN109112431B CN109112431B (zh) 2022-09-09

Family

ID=64857810

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201811178630.2A Active CN109112431B (zh) 2018-10-10 2018-10-10 一种深冲成型用无磁不锈钢冷轧板及制备方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN109112431B (zh)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109811274A (zh) * 2019-02-27 2019-05-28 江门市阳浩金属制品有限公司 一种无磁钢及其制备方法
CN111112333A (zh) * 2019-12-28 2020-05-08 北京北冶功能材料有限公司 一种镍铬基精密电阻合金箔材的制备方法
CN112474821A (zh) * 2020-10-29 2021-03-12 江苏延汉材料科技有限公司 一种马氏体不锈钢薄带的板型控制方法
CN113981191A (zh) * 2021-10-28 2022-01-28 无锡华生精密材料股份有限公司 一种冷轧奥氏体不锈钢带的生产方法
CN114310170A (zh) * 2021-12-24 2022-04-12 湘潭大学 一种基于3d打印的铜铍合金宽幅高精超薄带短流程的制备方法

Citations (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05295486A (ja) * 1992-04-16 1993-11-09 Nippon Steel Corp 高強度・非磁性ステンレス鋼線材
RU2063080C1 (ru) * 1994-02-08 1996-06-27 Семен Соломонович Клямкин Провод для линии передачи
CN1523611A (zh) * 2003-01-10 2004-08-25 高丽商事株式会社 无磁性不锈钢丝与架空电导线及制造钢丝和架空电导线方法
JP2006028542A (ja) * 2004-07-13 2006-02-02 Yamashin Steel Kk 非磁性オーステナイト系ステンレス鋼および非磁性ステンレス加工材
CN101386962A (zh) * 2008-09-11 2009-03-18 上海材料研究所 一种无磁高强度不锈钢及其制造方法
CN101560634A (zh) * 2009-03-20 2009-10-21 永兴特种不锈钢股份有限公司 一种耐磨耐蚀无磁高强度不锈钢
CN101693983A (zh) * 2009-09-27 2010-04-14 上海大学 资源节约型低铬低镍高Mn-N奥氏体不锈钢及其制备方法
CN102560286A (zh) * 2012-02-29 2012-07-11 宝山钢铁股份有限公司 一种无磁硬态节镍奥氏体不锈钢及其制造方法
CN102943220A (zh) * 2012-11-23 2013-02-27 四川金广技术开发有限公司 一种节镍型奥氏体不锈钢及其制造方法
CN103741066A (zh) * 2013-12-25 2014-04-23 宝钢不锈钢有限公司 一种精密电子用无磁硬态奥氏体不锈钢及其制造方法
CN103952642A (zh) * 2009-02-27 2014-07-30 日本冶金工业株式会社 高Mn奥氏体系不锈钢及其钢板的制造方法
CN103966527A (zh) * 2014-04-29 2014-08-06 宝钢不锈钢有限公司 一种城轨车辆面板用奥氏体不锈钢及其制造方法
CN104513933A (zh) * 2013-09-29 2015-04-15 宝钢不锈钢有限公司 一种廉价无磁不锈钢及其制造方法
CN105026594A (zh) * 2013-02-28 2015-11-04 日新制钢株式会社 奥氏体系不锈钢板及使用其的高弹性极限非磁性钢材的制造方法
WO2015190422A1 (ja) * 2014-06-11 2015-12-17 新日鐵住金ステンレス株式会社 高強度複相ステンレス鋼線材、高強度複相ステンレス鋼線とその製造方法、ならびにばね部品
CN105839022A (zh) * 2016-03-31 2016-08-10 宝钢不锈钢有限公司 一种高硬度无磁无镍不锈钢及其制造方法
CN106811702A (zh) * 2015-11-28 2017-06-09 成都九十度工业产品设计有限公司 一种新型无磁不锈钢
CN107904489A (zh) * 2017-11-13 2018-04-13 广东广青金属科技有限公司 利用还原炉与aod炉联合冶炼的节镍奥氏体不锈钢及工艺

Patent Citations (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05295486A (ja) * 1992-04-16 1993-11-09 Nippon Steel Corp 高強度・非磁性ステンレス鋼線材
RU2063080C1 (ru) * 1994-02-08 1996-06-27 Семен Соломонович Клямкин Провод для линии передачи
CN1523611A (zh) * 2003-01-10 2004-08-25 高丽商事株式会社 无磁性不锈钢丝与架空电导线及制造钢丝和架空电导线方法
JP2006028542A (ja) * 2004-07-13 2006-02-02 Yamashin Steel Kk 非磁性オーステナイト系ステンレス鋼および非磁性ステンレス加工材
CN101386962A (zh) * 2008-09-11 2009-03-18 上海材料研究所 一种无磁高强度不锈钢及其制造方法
CN103952642A (zh) * 2009-02-27 2014-07-30 日本冶金工业株式会社 高Mn奥氏体系不锈钢及其钢板的制造方法
CN101560634A (zh) * 2009-03-20 2009-10-21 永兴特种不锈钢股份有限公司 一种耐磨耐蚀无磁高强度不锈钢
CN101693983A (zh) * 2009-09-27 2010-04-14 上海大学 资源节约型低铬低镍高Mn-N奥氏体不锈钢及其制备方法
CN102560286A (zh) * 2012-02-29 2012-07-11 宝山钢铁股份有限公司 一种无磁硬态节镍奥氏体不锈钢及其制造方法
CN102943220A (zh) * 2012-11-23 2013-02-27 四川金广技术开发有限公司 一种节镍型奥氏体不锈钢及其制造方法
CN105026594A (zh) * 2013-02-28 2015-11-04 日新制钢株式会社 奥氏体系不锈钢板及使用其的高弹性极限非磁性钢材的制造方法
CN104513933A (zh) * 2013-09-29 2015-04-15 宝钢不锈钢有限公司 一种廉价无磁不锈钢及其制造方法
CN103741066A (zh) * 2013-12-25 2014-04-23 宝钢不锈钢有限公司 一种精密电子用无磁硬态奥氏体不锈钢及其制造方法
CN103966527A (zh) * 2014-04-29 2014-08-06 宝钢不锈钢有限公司 一种城轨车辆面板用奥氏体不锈钢及其制造方法
WO2015190422A1 (ja) * 2014-06-11 2015-12-17 新日鐵住金ステンレス株式会社 高強度複相ステンレス鋼線材、高強度複相ステンレス鋼線とその製造方法、ならびにばね部品
CN106811702A (zh) * 2015-11-28 2017-06-09 成都九十度工业产品设计有限公司 一种新型无磁不锈钢
CN105839022A (zh) * 2016-03-31 2016-08-10 宝钢不锈钢有限公司 一种高硬度无磁无镍不锈钢及其制造方法
CN107904489A (zh) * 2017-11-13 2018-04-13 广东广青金属科技有限公司 利用还原炉与aod炉联合冶炼的节镍奥氏体不锈钢及工艺

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109811274A (zh) * 2019-02-27 2019-05-28 江门市阳浩金属制品有限公司 一种无磁钢及其制备方法
CN111112333A (zh) * 2019-12-28 2020-05-08 北京北冶功能材料有限公司 一种镍铬基精密电阻合金箔材的制备方法
CN111112333B (zh) * 2019-12-28 2021-05-25 北京北冶功能材料有限公司 一种镍铬基精密电阻合金箔材的制备方法
CN112474821A (zh) * 2020-10-29 2021-03-12 江苏延汉材料科技有限公司 一种马氏体不锈钢薄带的板型控制方法
CN113981191A (zh) * 2021-10-28 2022-01-28 无锡华生精密材料股份有限公司 一种冷轧奥氏体不锈钢带的生产方法
CN114310170A (zh) * 2021-12-24 2022-04-12 湘潭大学 一种基于3d打印的铜铍合金宽幅高精超薄带短流程的制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN109112431B (zh) 2022-09-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109112431A (zh) 一种深冲成型用无磁不锈钢冷轧板及制备方法
CN108486466B (zh) 一种屈服强度550MPa级高韧性耐候钢板及其制备方法
US8608873B2 (en) Stainless steel, cold strip produced from this steel, and method for producing a flat steel product from this steel
CN103233161B (zh) 一种低屈强比高强度热轧q&p钢及其制造方法
CN110218852B (zh) 一种301不锈钢生产方法和301不锈钢及应用
CN102492894A (zh) 高尺寸稳定性耐腐蚀马氏体钢及其钢结构材料制备方法
CN107779577A (zh) 一种加工性能优异的园艺工具用钢及其生产方法
CN1978689A (zh) 低碳热轧深冲钢板及其制造方法
CN104674110B (zh) 一种压力容器用低温钢板及其生产方法
CN105401090B (zh) 一种精密冲压汽车座椅调节齿板用冷轧钢板及其制造方法
CN103987867A (zh) 节约型双相不锈钢及其制备方法
EP1156125B1 (en) Austenitic stainless steel excellent in fine blankability
CN101748339A (zh) 一种高强度铁素体不锈钢带及其制造方法
CN104419877A (zh) 一种具有耐候性的冷轧马氏体钢及其制造方法
CN102653839A (zh) 低温连续退火无间隙原子冷轧钢板及其生产方法
CN108315671A (zh) 屈服强度1000MPa级低屈强比超高强钢及其制备方法
CN101153371A (zh) 高强度冷成型热连轧钢板及其生产方法
CN102251250B (zh) 低铬400系不锈钢热退酸洗线轧制方法
CN112210724B (zh) 基于esp生产的高强度热成形用钢及方法
CN106756489A (zh) 布氏硬度450级抗裂纹高强度耐磨钢及其制造方法
CN110408861A (zh) 一种具较低Mn含量的冷轧高强塑积中锰钢及其制备方法
JP2018127685A (ja) フェライト・オーステナイト２相ステンレス鋼板およびその製造方法
CN105296866B (zh) 一种耙片用钢、生产方法及耙片处理方法
CN105441814A (zh) 屈服强度700MPa级超低屈强比热轧Q&P钢及其制造方法
CN111101050A (zh) 一种屋面用高氮奥氏体不锈钢新材料及其制备方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant