CN109111775A - 一种无铬Zn-Al涂料及一种无铬Zn-Al涂层 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种无铬Zn‑Al涂料及一种无铬Zn‑Al涂层,所述无铬Zn‑Al涂料包括A组分、B组分和助剂;所述A组分包括硅烷偶联剂、水和醇;所述硅烷偶联剂包括γ‑缩水甘油醚氧丙基三甲氧基硅烷和甲基三甲氧基硅烷;所述B组分包括片状锌铝粉、分散溶剂和表面活性剂。本发明提供的无铬Zn‑Al涂料采用γ‑缩水甘油醚氧丙基三甲氧基硅烷GPTMS和甲基三甲氧基硅烷MTMS复配作为硅烷偶联剂,该无铬Zn‑Al涂料的耐腐蚀性能显著优于现有的单独采用MTMS或GPTMS作为硅烷偶联剂的无铬Zn‑Al涂料;而且,该无铬Zn‑Al涂料的烧结温度较低,有效节约能源。
Description
技术领域
本发明属于金属防腐蚀涂料领域,更具体地,涉及一种无铬Zn-Al涂料及一种无铬Zn-Al涂层。
背景技术
道路雪给交通带来不便,甚至造成交通事故。常见的去除路面积雪的方法是撒盐。但随着雪的融化,雪花中的氯会导致车辆腐蚀。已经开发了许多技术来克服设备部件的腐蚀,包括热喷涂、电镀、化学转化涂料、啤酒花浸渍、油漆涂料和热固性涂料等。在涂料中,达克罗涂料自20世纪50年代发明以来已使用多年,提高了设备部件的耐腐蚀性。长期以来,许多国家都使用达克罗涂层来抑制车辆的腐蚀。
含有Zn-Al-Cr的达克罗涂料在烧结过程中,其中的六价铬被还原成三价铬。原始的CrO3和还原产物Cr2O3在达克罗涂层中结合并形成mCr2O3∙nCrO3。 mCr2O3∙nCrO3作为粘合剂结合Al和Zn粉末,未还原的Cr6+赋予涂层自修复功能。
然而,达克罗涂层中高含量的Cr6+具有致癌性并污染环境。当人们逐渐意识到环境保护的重要性,许多国家都通过法律手段来限制有害物质的使用。同时,达克罗涂层的使用也受到限制。因此,需要研究能够取代达克罗涂层的无铬Zn-Al涂层。
无铬Zn-Al涂层采用Al和Zn充当牺牲阳极并保护基板,以有机物作为粘合剂,避免了Cr6+的使用。与达克罗涂层相比,无铬Zn-Al涂层较为环保,但是无铬Zn-Al涂层的耐腐蚀性仍需提高。部分无铬Zn-Al涂层的固化温度较高,能耗较高。
因此,需要制备耐腐蚀性更强且固化温度较低的无铬Zn-Al涂料。
发明内容
本发明为克服上述现有技术所述的无铬Zn-Al涂料的耐腐蚀性差的缺陷,提供一种无铬Zn-Al涂料,该无铬Zn-Al涂料制备的无铬Zn-Al涂层具有耐腐蚀性强的优点,且烧结固化温度较低。
本发明的另一目的在于提供上述无铬Zn-Al涂料的制备方法。
本发明的另一目的在于提供上述无铬Zn-Al涂料在钢基体或铁基体防腐中的应用。
本发明的还一目的在于提供上述无铬Zn-Al涂料制得的无铬Zn-Al涂层。
本发明的还一目的在于提供上述无铬Zn-Al涂层的制备方法。
本发明的再一目的在于提供上述无铬Zn-Al涂层在钢基体或铁基体防腐中的应用。
为解决上述技术问题,本发明采用的技术方案是:
一种无铬Zn-Al涂料,包括A组分、B组分和助剂;
所述A组分包括硅烷偶联剂、水和醇;所述硅烷偶联剂包括γ-缩水甘油醚氧丙基三甲氧基硅烷和甲基三甲氧基硅烷;
所述B组分包括片状锌铝粉、分散溶剂和表面活性剂。
本发明提供的无铬Zn-Al涂料采用γ-缩水甘油醚氧丙基三甲氧基硅烷(GPTMS)和甲基三甲氧基硅烷(MTMS)复配作为硅烷偶联剂,随着GPTMS含量的增加,无铬Zn-Al涂层中硅烷偶联剂的聚合和交联加剧,使得Zn-Al薄片之间的空隙减少,提高了无铬Zn-Al涂层的耐腐蚀性;当GPTMS含量超过MTMS时,无铬Zn-Al涂层的耐腐蚀性不再提高,反而稍有下降。该无铬Zn-Al涂料的耐腐蚀性能显著优于现有的单独采用MTMS或GPTMS作为硅烷偶联剂的无铬Zn-Al涂料;而且,该无铬Zn-Al涂料的烧结温度较低,有效节约能源;再者,对比达克罗涂层,该无铬Zn-Al涂料较为环保。
优选地,所述γ-缩水甘油醚氧丙基三甲氧基硅烷与甲基三甲氧基硅烷的质量比为(0.5~2.0)∶1.0。
更优选地,所述γ-缩水甘油醚氧丙基三甲氧基硅烷与甲基三甲氧基硅烷的质量比为1.0∶1.0。
GPTMS与MTMS复合使用可有效改善粉体间的黏合程度,使涂层为基体提供充分的阴极保护,当GPTMS与MTMS的质量比为1∶1时,制得的无铬锌铝涂层的稳定最佳。
所述片状锌铝粉包括片状锌粉和片状铝粉。
优选地,所述醇为甲醇和/或乙醇。
更优选地,所述醇为甲醇。
优选地,所述分散溶剂为乙二醇。
优选地,所述表面活性剂为OP-10。OP-10是指聚氧乙烯辛基苯酚醚-10。
优选地,所述A组分包括如下质量百分数的组分:硅烷偶联剂19.6%~20%,水30%~50%,醇30%~50%;
所述B组分包括如下质量百分数的组分:片状锌铝粉67%~72%,分散溶剂25%~35%,表面活性剂2%~3%;
所述A组分与B组分的质量比为(1.0~1.2)∶1.0;
所述助剂包括:增稠剂、消泡剂和分散剂,所述增稠剂和消泡剂与A组分和B组分总质量的百分比分别为0.4%~0.6%和0.4%~0.6%,所述分散剂与B组分质量的百分比为20%~22%。
优选地,所述A组分包括如下质量百分数的组分:硅烷偶联剂20%,水40%,醇40%;
所述B组分包括如下质量百分数的组分:片状锌铝粉70%,分散溶剂28%,表面活性剂2%;
所述A组分与B组分的质量比为1.0∶1.0;
所述助剂包括:增稠剂、消泡剂和分散剂,所述增稠剂和消泡剂与A组分和B组分总质量的百分比分别为0.5%和0.5%,所述分散剂与B组分质量的百分比为20%。
优选地,所述增稠剂为羟乙基纤维素醚。
优选地,所述消泡剂为聚醚改性聚二甲基硅氧烷。
优选地,所述分散剂为吐温-20。
优选地,所述片状锌铝粉中片状锌粉与片状铝粉的质量比为4.5~5.5∶1。
更优选地,所述片状锌铝粉中片状锌粉与片状铝粉的质量比为5∶1。
本发明同时保护上述无铬Zn-Al涂料的制备方法,所述制备方法包括以下步骤:
S1. 将硅烷偶联剂、水和醇混合均匀,调节水解液pH值至3.5~5.5,常温下搅拌6~8小时,得到A组分;
S2. 将片状锌铝粉、分散溶剂和表面活性剂混合均匀,得到B组分;
S3. 将A组分、B组分和助剂混合均匀,得到无铬Zn-Al涂料。
优选地,所述搅拌的转速为500 r/min。
优选地,所述步骤S1.中搅拌的时间为6小时。
优选地,所述步骤S3.中通过搅拌使A组分、B组分和助剂混合均匀。
优选地,所述搅拌的时间为3小时。
上述无铬Zn-Al涂料的制备方法的具体步骤如下:
A组分的制备:先分别取GPTMS和MTMS,再加入甲醇然后用磁力搅拌器搅拌5 min,再加入去离子水,滴加浓度为10%的乙酸溶液或浓度为5%的NaOH溶液,调剂水解液PH值至4.5,最后将水解液置于磁力搅拌器搅拌6小时(转速500 r/min,温度30℃),获得组分A。
B组分制备:先分别取片状锌粉,片状铝粉,再加入乙二醇和表面活性剂(OP-10),用玻璃棒搅拌均匀,获得组分B。
A组分与B组分的混合:取组分A加入到组分B的烧杯中,再加入分散剂(吐温-20),增稠剂(羟乙基纤维素醚),消泡剂(聚醚改性聚二甲基硅氧烷),用电动搅拌器搅拌3小时后,得到无铬Zn-Al涂料。
本发明还保护上述无铬Zn-Al涂料在钢基体或铁基体防腐中的应用。
本发明还保护一种无铬Zn-Al涂层,所述无铬Zn-Al涂层由上述无铬Zn-Al涂料制备得到。
本发明还保护上述无铬Zn-Al涂层的制备方法,所述制备方法包括如下步骤:
M1. 将基体预处理,然后通过浸涂在基体表面覆盖上述无铬Zn-Al涂料,并预烘干;
M2. 重复进行M1.的浸涂和预烘干,然后烧结固化,得到无铬Zn-Al涂层。
优选地,所述预处理是将基体依次进行除油、喷砂除锈和清洗。
优选地,所述喷砂的粒径为20~30目。
优选地,所述预烘干是指在70~100℃的恒温箱中预烘干。
优选地,所述预烘干的温度为100℃,时间为10 min。
优选地,所述烧结固化的温度为220~250℃,时间为25~30 min。
更优选地,所述烧结固化的温度为230℃,时间为30 min。
上述无铬Zn-Al涂层的制备方法的具体步骤如下:
将Q235钢基体加入到碱性酒精除油液中浸泡5 min,取出待干后,对表面进行喷砂除锈,喷砂粒径20~30目,然后置于丙酮中超声清洗5 min,将已清洗好的基体浸入无铬Zn-Al涂料中10 s,取出甩去多余涂液,然后置于100℃的恒温箱中预烘干10 min,再次将基体进入无铬Zn-Al涂料中10 s,取出甩去多余涂液,再置于100℃的恒温箱中预烘干10 min,最后将烘干样品置于230℃的电阻加热炉中烧结固化25~30 min,得到厚度为10~40 μm的涂层。
本发明同时保护上述无铬Zn-Al涂层在钢基体或铁基体防腐中的应用。
与现有技术相比,本发明具有如下有益效果:
本发明提供的无铬Zn-Al涂料采用γ-缩水甘油醚氧丙基三甲氧基硅烷(GPTMS)和甲基三甲氧基硅烷(MTMS)复配作为硅烷偶联剂,该无铬Zn-Al涂料的耐腐蚀性能显著优于现有的单独采用MTMS或GPTMS作为硅烷偶联剂的无铬Zn-Al涂料;而且,该无铬Zn-Al涂料的烧结温度较低,有效节约能源。
附图说明
图1为无铬Zn-Al涂层的制备过程。
图2为GPTMS:MTMS=1:1的无铬Zn-Al涂层的形态图。
图3为GPTMS:MTMS=1:2的无铬Zn-Al涂层的形态图。
图4为GPTMS:MTMS=2:1的无铬Zn-Al涂层的形态图。
图5为GPTMS:MTMS=0:1的无铬Zn-Al涂层的形态图。
图6为GPTMS:MTMS=0:1的无铬Zn-Al涂层的TGA/DSC曲线图。
图7为GPTMS:MTMS=1:1的无铬Zn-Al涂层的TGA/DSC曲线图。
图8为不同质量比的GPTMS/MTMS涂层的阳极极化曲线。
图9为5%NaCl溶液中不同含量比的GPTMS/MTMS涂层的浸泡测试结果。
具体实施方式
下面结合具体实施方式对本发明作进一步的描述,但本发明的实施方式不限于此。实施例中的原料均可通过市售得到;除非特别说明,本发明采用的试剂、方法和设备为本技术领域常规试剂、方法和设备。
实施例1
一种无铬Zn-Al涂料,由以下方法制备得到:
S1. GPTMS:MTMS=1:1的A组分的制备:先分别取20g GPTMS和20g MTMS,再加入80g甲醇然后用磁力搅拌器搅拌5 min,再加入80g去离子水,滴加浓度为10%的乙酸溶液或浓度为5%的NaOH溶液,调剂水解液pH值至4.5,最后将水解液置于磁力搅拌器搅拌6小时(转速500 r/min,温度30℃),获得组分A;
S2. B组分制备:先分别取片状锌粉23.33g,片状铝粉4.67g,再加入乙二醇11.2g和表面活性剂(OP-10)0.8g,用玻璃棒搅拌均匀,获得组分B;
S3. A组分与B组分的混合:取40g A组分加入到B组分的烧杯中,再加入分散剂(吐温-20)8g,增稠剂(羟乙基纤维素醚)0.4g,消泡剂(聚醚改性聚二甲基硅氧烷)0.4g,用电动搅拌器搅拌3小时后得到无铬Zn-Al涂料。
一种无铬Zn-Al涂层,由以下方法制备得到:
将Q235钢基体加入到碱性酒精除油液中浸泡5 min,取出待干后,对表面进行喷砂除锈,喷砂粒径20~30目,然后置于丙酮中超声清洗5 min,将已清洗好的基体浸入无铬Zn-Al涂料中10 s,取出甩去多余涂液,然后置于100℃的恒温箱中预烘干10 min,再次将基体进入无铬Zn-Al涂料中10 s,取出甩去多余涂液,再置于100℃的恒温箱中预烘干10 min,最后将烘干样品置于230℃的电阻加热炉中烧结固化25~30 min,得到厚度为10~40 μm的涂层。
实施例2
本实施例与实施例1的区别在于,本实施例的硅烷偶联剂各组分比例为GPTMS:MTMS=1:2,即13.33g GPTMS和26.67g MTMS;
其他原料用量及操作步骤与实施例1相同。
实施例3
本实施例与实施例1的区别在于,本实施例的硅烷偶联剂各组分比例为GPTMS:MTMS=2:1,即26.67g GPTMS和13.33g MTMS;
其他原料用量及操作步骤与实施例1相同。
对比例1
本对比例与实施例1的区别在于,本对比例的硅烷偶联剂各组分比例为GPTMS:MTMS=0:1,即仅采用MTMS作为硅烷偶联剂;
其他原料用量及操作步骤与实施例1相同。
性能测试
测试方法:
(1)形貌测试:采用Hitachi S-3400N-2测试。
(2)TGA/DSC测试:采用TGA/DSC3+测试。
(3)电化学测试:电化学工作站型号:CHI660e;测试条件:测试体系为三电极体系,辅助电极采用尺寸规格为2cm×2cm的铂电极,参比电极(RE)为饱和甘汞电极(SCE),测试溶液为3.5 %NaCl溶液,扫描速度设定为1mV/s,扫描范围下限为试样开路电位(OCP)。测试电极的非测试面须用绝缘树脂封装,裸露面积为1cm×1cm。测试须确保工作电极测试面与辅助电极平行。
(4)5%NaCl溶液浸泡测试:调配浓度为5%的NaCl溶液(简称浸渍液,pH=6),将试样置于浸渍液中浸泡,试样上表面与液面的距离为2 cm左右,每隔12 h对涂层表面的变化情况进行记录,直至涂层表面出现绣点为止,将浸泡时间作为硅烷锌铝涂层的耐腐蚀性能的指标。为确保浸渍浓度恒定,须每隔5~6天更换浸渍液。
测试结果
对含有不同质量比的GPTMS/MTMS涂层进行电子显微镜扫描,从图2~5可知:Zn-Al薄片几乎平行于涂层表面,增加了金属薄片和有机网络之间的接触面积;涂层相对密集,但是金属薄片之间仍然存在小的空隙;随着GPTMS含量的增加,金属薄片之间的空隙减少。这说明硅烷偶联剂的聚合和交联功能可能会加剧,空隙的减少提高了涂层的耐腐蚀性。
图6与图7为不同质量比的GPTMS/MTMS涂料的热分析结果,揭示了涂层的形成机理。GPTMS:MTMS=0:1的涂料与GPTMS:MTMS=1:1的涂料的TGA/DSC曲线类似。随着温度的升高,曲线中存在明显的质量损失:100℃左右是由于甲醇和溶剂水的蒸发;在81℃和84℃的吸热峰对应于甲醇和部分水分子的蒸发;大约100~150℃是由于吸收的水的挥发和连接到Si与C原子的羟基的缩合,导致Si-O-Si键的形成;在144℃和139℃附近的吸热峰对应于水分子的同时挥发和羟基的缩合。139℃的吸热峰意味着GPTMS降低了涂料的烧结温度。实施例1~3制得的无铬Zn-Al涂料230℃即可烧结固化。在400℃附近观察到的质量下降伴随着吸热峰,表明硅烷偶联剂的有机官能团分解。与GPTMS:MTMS=0:1的涂料相比,GPTMS:MTMS=1:1涂料在高温下的稳定性增强。
图8为5%NaCl溶液中不同含量比的GPTMS/MTMS涂层的阳极极化曲线。腐蚀电位(Ecorr),腐蚀电流密度(Icorr)的极化测试结果如表1所示。由Tafel外推法计算可知,不同质量比的GPTMS/MTMS导致涂层腐蚀电位的变化。不含GPTMS涂层的腐蚀电位为-1.027 V。随着GPTMS/MTMS比值的增加,腐蚀电位先增加后减小。涂层的腐蚀电位比钢基材的腐蚀电位(-0.643 V)更低,这主要归因于Zn和Al的负电位。Zn-Al薄片用作涂层的牺牲阳极材料,为基材提供保护。与不含GPTMS的涂层相比,GPTMS/MTMS复配的涂层的腐蚀电流密度降低了一个数量级。
表1 具有不同质量比的GPTMS/MTMS的涂层的极化曲线的结果
考虑到Tafel外推法具有一定的误差,采用浸泡试验用来评价涂层的耐腐蚀性。图9显示了5%NaCl溶液中含有不同质量比的GPTMS/MTMS涂层的浸泡时间。随着GPTMS含量的增加,涂层的浸泡时间先增大后减小。当GPTMS:MTMS=1:1时,涂层的浸泡时间是不含GPTMS涂层的2.5倍,能够达到58天。而且,现有技术中单独使用GPTMS作为硅烷偶联剂制得的无铬Zn-Al涂层的浸泡时间约为20天左右。可见,GPTMS与MTMS的复配可以显著提高无铬Zn-Al涂层的耐腐蚀性。
众所周知,为基材提供涂层的保护机制是Zn-Al薄片的物理屏障效应和牺牲阳极保护。随着浸泡时间的延长,涂层的主要保护机制从牺牲阳极保护、牺牲阳极保护和物理屏障转变为完全物理屏障。GPTMS与MTMS的复配可以显著提高耐腐蚀性,这表明醇羟基可能在制备具有良好耐腐蚀性的无铬Zn-Al涂层中起着重要作用。
显然,本发明的上述实施例仅仅是为清楚地说明本发明所作的举例,而并非是对本发明的实施方式的限定。对于所属领域的普通技术人员来说,在上述说明的基础上还可以做出其它不同形式的变化或变动。这里无需也无法对所有的实施方式予以穷举。凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等,均应包含在本发明权利要求的保护范围之内。
Claims (10)
1.一种无铬Zn-Al涂料,其特征在于,包括A组分、B组分和助剂;
所述A组分包括硅烷偶联剂、水和醇;所述硅烷偶联剂包括γ-缩水甘油醚氧丙基三甲氧基硅烷和甲基三甲氧基硅烷;
所述B组分包括片状锌铝粉、分散溶剂和表面活性剂。
2.根据权利要求1所述的无铬Zn-Al涂料,其特征在于,所述γ-缩水甘油醚氧丙基三甲氧基硅烷与甲基三甲氧基硅烷的质量比为(0.5~2.0)∶1.0。
3.根据权利要求2所述的无铬Zn-Al涂料,其特征在于,所述γ-缩水甘油醚氧丙基三甲氧基硅烷与甲基三甲氧基硅烷的混合比为1.0∶1.0。
4.根据权利要求1所述的无铬Zn-Al涂料,其特征在于,所述A组分包括如下质量百分数的组分:硅烷偶联剂19.6%~20%,水30%~50%,醇30%~50%;
所述B组分包括如下质量百分数的组分:片状锌铝粉67%~72%,分散溶剂25%~30%,表面活性剂2%~3%;
所述A组分与B组分的质量比为(1.0~1.2)∶1.0;
所述助剂包括:增稠剂、消泡剂和分散剂,所述增稠剂和消泡剂与A组分和B组分总质量的百分比分别为0.4%~0.6%和0.4%~0.6%,所述分散剂与B组分质量的百分比为20%~22%。
5.权利要求1~4任一项所述的无铬Zn-Al涂料的制备方法,其特征在于,包括如下步骤:
S1. 将硅烷偶联剂、水和醇混合均匀,调节水解液pH值至3.5~5.5,常温下搅拌6~8小时,得到A组分;
S2. 将片状锌铝粉、分散溶剂和表面活性剂混合均匀,得到B组分;
S3. 将A组分、B组分和助剂混合均匀,得到无铬Zn-Al涂料。
6.权利要求1~4任一项所述的无铬Zn-Al涂料在钢基体或铁基体防腐中的应用。
7.一种无铬Zn-Al涂层,其特征在于,由权利要求1~4任一项所述的无铬Zn-Al涂料制备得到。
8.权利要求7所述的无铬Zn-Al涂层的制备方法,其特征在于,包括如下步骤:
M1. 将基体预处理,然后通过浸涂在基体表面覆盖权利要求1~4任一项所述的无铬Zn-Al涂料,并预烘干;
M2. 重复进行M1.的浸涂和预烘干,然后烧结固化,得到无铬Zn-Al涂层。
9. 根据权利要求8所述的制备方法,其特征在于,所述烧结固化的温度为220~250℃,时间为25~30 min。
10.权利要求7所述的无铬Zn-Al涂层在钢基体或铁基体防腐中的应用。
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