CN109072105A - 用于处理热裂解气体的方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及用于处理通过裂解或气化工序产生的热气体的方法，其中热气体被传送到用于颗粒去除和冷却的第一单元，由此，随后从因而获得的第一冷凝流去除气态流并且所述气态流被传送到用于颗粒去除和冷却的第二单元，获得第二冷凝流，所述第一冷凝流和所述第二冷凝流分别被回收到所述第一单元和所述第二单元。

Description

用于处理热裂解气体的方法
技术领域
本发明涉及用于处理热气体(例如，通过诸如回转炉或气流床过程的裂解或气化工序产生的热气体)的方法。另外，本发明涉及用于实施这种方法的系统。
背景技术
国际申请WO2013/095145涉及用于回收废橡胶(特别是轮胎)的方法，该方法包括以下步骤：i)裂解废橡胶以获得炭材料；ii)研磨在步骤i)中获得的炭材料以获得炭黑粉。在步骤i)中的裂解包括至少两阶段裂解工序，即：a)为了获得中间炭材料的第一裂解阶段和b)为了获得炭材料的第二裂解阶段，其中阶段a)或b)中的至少一者在回转炉中进行。根据这种工序，在回转炉运转期间将气体的对向流(counter current flow)施加于回转炉。对向流能够产生挥发化合物的重量比例低的炭材料。从产品引出气体，因此在裂解步骤期间游离的任何挥发化合物不再与炭材料保持接触，因而不能被炭材料重新吸收，从而增加了挥发物的还原(reduction)的产出。该国际申请未提供关于裂解工序中产生的气体的后续处理的任何信息。
国际申请WO99/50374涉及裂解多个轮胎碎片的过程，其包括：将轮胎碎片传送到倾斜回转炉中，在倾斜回转炉中用第一油流浸透轮胎碎片，通过间接加热轮胎碎片在倾斜回转炉中持续裂解轮胎碎片，由此倾斜回转炉使轮胎碎片在第一油流中转动以允许轮胎碎片与第一油流之间的化学相互作用增强，从而允许轮胎碎片有效分解成第一蒸气产物和固体产物，处理第一蒸气产物以使油冷凝，从固体产物和蒸气产物重获油并将油回收至倾斜回转炉中，以浸透轮胎碎片并从第一蒸气产物重获冷凝油。对第一蒸气产物的处理还包括使第一蒸气产物通过倾斜回转炉的排出罩到第一冷凝物洗涤器，喷洒具有冷却的油的第一蒸气产物以从第一蒸气产物冷凝第一油产物，由此留下第二蒸气产物，使第二蒸气产物通过第二冷凝器洗涤器，喷洒具有冷却的油的第二蒸气产物以从第二蒸气产物冷凝第二油产物，由此留下第三蒸气产物，并且使用第三蒸气产物给发动机供燃料以为处理提供电力。
GB1558008涉及从借助于具有100℃至500℃的范围的温度的油和/或煤的部分氧化制备的合成气体分离颗粒物的过程，首先借助于至少一个旋风分离器从气体去除颗粒物的较大部分，随后在至少两个阶段中用水洗涤气体，在该过程中，在第一洗涤阶段中获得的颗粒物的水悬浮液被部分注入原料气体并且被部分回收到第一洗涤阶段；各连续的洗涤阶段中获得的颗粒物的水悬浮液被部分回收到所述阶段并部分回收到先前阶段；并且首先冷却被回收到最后洗涤阶段的颗粒物的水悬浮液。
美国专利No.4,149,859涉及从包含熔渣液滴的热气体分离干颗粒物的过程，其包括如下步骤：冷却热气体，从冷却的气体分离颗粒物的较大部分，用水洗涤气体以形成纯气体和颗粒物的水悬浮液，在此之后，处理气体并从洗涤后的气体形成净化的产品气体(product gas)，并且将净化的产品气体注入热气体以实现至少部分在洗涤步骤中获得的颗粒物的水悬浮液和部分净化的产品气体的所述冷却。
通常借助于静电除尘器、旋转颗粒分离器、旋风分离器、过滤器(要么是隔板、织物，要么是陶瓷)、或洗涤器(基于水或有机液体)来实现物理的焦油去除。这些技术中的许多技术彼此组合地应用或者与催化焦油去除技术组合地应用，这是因为通常催化焦油去除技术不仅去除焦油、而且去除例如灰尘的颗粒和例如NH3的非焦油成分。
静电除尘器(ESPs)广泛用于从气体流去除微细固体和液滴。虽然在液滴的情况下有效，但是当“焦油”为气相时静电除尘器被证明是无效的。这意味着，当目标是去除“焦油”时，应当避免高温操作。
旋转颗粒分离器(RPS)使用旋转筒，旋转筒被置于单个旋风分离器的中心。已经实施RPS用于无关联焦油的燃烧系统中的烟气的除尘并且还产生对经由RPS去除焦油的研究。对在低温(在该温度下，来自发生炉气体的水冷凝)操作的利用(湿)RPS去除焦油的研究揭示，在试验开始后的数小时内RPS的过滤元件被特别是重焦油堵塞。通过连续喷水不足以清洁过滤元件。虽然RPS可以有效地去除灰尘、焦油气溶胶和NH3，但是重焦油的积垢问题使对RPS的研究停止。
旋风过滤器或离心力分离器也是能够潜在地用于去除焦油的机械技术。这些技术基于与用于去除颗粒的原理相同的原理操作，使用离心力从气体分离固体和气溶胶。这些技术最适于去除较大的颗粒，典型地，最适于去除具有5μm以上的直径的较大颗粒。事实上，旋风分离器以及相关的离心分离器不用于生物质气化系统中的焦油去除。然而，气体流中的颗粒和粘性焦油的组合在旋风分离器表面上产生难以在正常操作中去除的材料沉积。即使在焦油冷凝之前去除颗粒，旋风分离器在去除包括小于1μm尺寸的材料的小直径焦油气溶胶时也是无效的。
多年以来，在生物质气化系统中使用各种类型的过滤器以去除焦油。通过冲击过滤器表面上的冷凝的气溶胶而捕获焦油。与例如灰尘的固体颗粒相反，焦油更难以从过滤器表面去除，这是因为焦油以高粘度的粘性液体形式存在。这些特性差异使许多过滤器相比于颗粒的去除较不适于焦油的去除。
由ECN和Dahlman开发的油气清洗技术OLGA基于多阶段洗涤器，在多阶段洗涤器中通过特殊的洗涤油清洁发生炉气体。在OLGA的第一部分中，通过洗涤油使气体缓慢地冷却下来。重焦油冷凝并被收集，在此之后从洗涤油分离重焦油并且能够将重焦油回收到气化器以用作气化器的给料。在OLGA(吸收器/剥离器)的第二阶段中，较轻的气态焦油被洗涤油吸收。在剥离器中重新产生负载焦油的油。所有的重焦油和轻焦油都能够被回收到气化器，重焦油和轻焦油在气化器中被破坏并且有助于能量效率。填充塔(packed column)不适于温度冲击(即，从高温突然降低到低温)。另外，除尘性能相当低。用于工业排放的粉尘和气溶胶的湿分离器也用于废气清洁技术。
静电过滤器基于在静电场中分离带电颗粒。颗粒被收集在所谓的板幕上，在该板幕上经由干法或湿法去除所形成的颗粒层。这些静电过滤器的缺点是存在爆炸的风险，这是因为空气可能泄漏到存在高电压源的系统中。
美国专利申请US2011/173886涉及用于处理通过气流床气化系统(entrainedflow gasification system)产生的热的不纯气体的方法，其中热的不纯气体被传送以脱硫和去除HCl，由此随后去除部分流以形成淬火气体冷却流，并且在冷却、去除微尘、干燥以及压缩之后，传送回气流床气化器之后的热的不纯气体流。借助于水淬火、文丘里洗涤器、不纯气体冷却、H2O去除和不纯气体压缩，将分支的淬火气体流传送到重新产生的热气体。
本发明人发现待处理的裂解气体能够被视作如下成分的复杂混合物，即：灰尘颗粒、合成气体、氢气、一氧化碳、二氧化碳、C1-C6烷烃、亚烷基和亚烷基(alkylenes andalkylenes)、单环芳香烃、苯、甲苯、二甲苯(BTX)、可冷凝的油、较高沸点的脂肪烃、芳香烃(单环、三环和双环)、焦油成分以及水。
该热裂解气体不仅需要被冷却，而且焦油成分和BTX也必须被去除。但是冷却步骤可能引起粘性成分的形成。并且在热裂解气体中氢气的存在可能在氧气也存在时引起爆炸性的气体混合物的形成。因而热裂解气体的处理是十分复杂的过程。
发明内容
本发明的目的是提供用于处理热气体(例如通过诸如回转炉或气流床过程的裂解或气化工序产生的热气体)的方法，在该方法中防止了粉尘颗粒的堵塞。
本发明的另一目的是提供用于处理热气体(例如通过诸如回转炉或气流床过程的裂解或气化工序产生的热气体)的方法，其中能够去除或者重获诸如焦油的存在于热气体中的高沸点成分。
本发明的另一目的是提供用于处理热气体(例如通过诸如回转炉或气流床过程的裂解或气化工序产生的热气体)的方法，其中产生能够被进一步加工的清洁气体(cleanoff gas)，进一步加工为诸如燃烧(例如在内燃机、汽轮机或锅炉中)或催化处理(例如用于甲烷的生产)。
本发明的另一目的是提供用于处理热气体(例如通过诸如回转炉或气流床过程的裂解或气化工序产生的热气体)的方法，其中热气体的冷却快速地发生。
本发明因而涉及一种用于处理通过裂解或气化工序产生的热气体的方法，其中热气体被传送到用于颗粒去除和冷却的第一单元，由此，随后从因而获得的第一冷凝流去除气态流并且所述气态流被传送到用于颗粒去除和冷却的第二单元，获得第二冷凝流，所述第一冷凝流和所述第二冷凝流分别被回收到所述第一单元和所述第二单元。
基于本方法实现上述目的中的一个或多个目的。本发明人发现，在热气体的处理过程中串联放置的用于颗粒去除和冷却的两个或者甚至更多的独立单元的构造使得从热裂解气体中有效去除有害成分。在这种用于颗粒去除和冷却的单元中，进气流的冷却步骤和进气流中存在的颗粒的去除步骤同时进行。本发明不限于串联放置的用于颗粒去除和冷却的两个独立单元的实施方式，而是本发明还包括两个以上的用于颗粒去除和冷却的这些单元串联放置的实施方式。热气体的示例是温度高于200℃的气体，例如温度高于250℃或者甚至高于400℃的气体。
在本过程的优选实施方式中，第一冷凝流作为热裂解气体的流中的小液滴被注入。在第一单元中进行第一冷凝流的这种注入。因而第一冷凝流被回收到用于颗粒去除和冷却的第一单元。
在本过程的另一优选实施方式中，第二冷凝流作为源自所述第一冷凝流的气态流的小液滴被注入。在第二单元中进行第二冷凝流的这种注射。因而第二冷凝流被回收到用于颗粒去除和冷却的第二单元。
本发明人发现，优选地，在所述第一单元中，液体与气体比例(L/G比例)在10-40的范围、优选地在15-30的范围、甚至更优选地在20-25的范围，所述L/G比例基于质量表述(即，每kg气体对应多少kg液体)。该高比例引起进入第一单元的高温气体实质上冷却的情况。本发明人认为该高比例提供了高沸点焦油成分的吸收，引起这些成分从气相转换到液相。高比例提供了冷凝流与进来的热气之间的直接热交换。随着洗涤液体与气体的比例增大而分离率的增大同样地是气相与液相之间的增大的交界面的产物。
本发明人还发现，在所述第二单元中，液体与气体比例(L/G比例)在20-60的范围、优选地在30-50的范围、甚至更优选地在35-45的范围，所述L/G比例基于质量表述(即，每kg气体对应多少kg液体)。本发明人发现分离率随着喉部中的气体的速度(已知为喉部速度)增大而增大。该增大归因于气体或待分离的颗粒(根据情况而定)与洗涤液体之间的相对速度的增大以及气相与液相之间的较大的交界面的形成。
前述的第一单元和第二单元两者中的液体与气体的比例(L/G比例)均未在任何引用文献中公开或提出，尤其是未在之前讨论的国际申请WO99/50374(参照图4)、GB1558008(参照示例)以及美国专利No.4,149,859(参照示例)中公开或提出。
为了在源自用于颗粒去除和冷却的第一单元的流出物中存在的气态成分与液态成分之间具有良好分离，本发明人发现来自用于颗粒去除和冷却的所述第一单元的流出物优选被传送到第一分离容器，从该第一分离容器中，所述气态流被从所述第一冷凝流分离。在这种分离容器中，压力和温度状态使得存在引起第一冷凝流与气态流之间分离的平衡状态。来自第一分离容器的气态流的温度为至多90℃、优选地至多80℃、甚至更优选地至多70℃。
为了在用于颗粒去除和冷却的第一单元中实现足够的冷却能力，优选在将第一冷凝流回收到用于颗粒去除和冷却的第一单元之前冷却第一冷凝流。这意味着来自第一分离容器的冷凝流被传送通过热交换器，并且如此冷却后的流被传送到用于颗粒去除和冷却的第一单元，其中热气体与相当冷的流之间进行接触。第一冷凝流的冷却步骤产生温度为10℃-70℃范围的流。优选地，来自用于颗粒去除和冷却的第一单元的流出物的温度为至多90℃、优选地至多80℃，甚至更优选地至多70℃。
来自第一分离容器的气态流被导向用于颗粒去除和冷却的第二单元，其中来自用于颗粒去除和冷却的所述第二单元的流出物被传送到第二分离容器，从该第二分离容器中，气态流被从所述第二冷凝流分离。为了在用于颗粒去除和冷却的第二单元中实现足够的冷却能力，优选在第二冷凝流被回收到用于颗粒去除和冷却的第二单元之前冷却第二冷凝流。
为了防止小尺寸颗粒的团聚和积聚，从第一冷凝流收回第一清除流(first purgestream)。这种清除流不被回收到用于颗粒去除和冷却的第一单元。由于相同的原因，也优选从第二冷凝流收回第二清除流。并且这种清除流也不被回收到第二单元。
在优选实施方式中，第一清除流和第二清除流被结合并且用于其它过程。
用于颗粒去除和冷却的第一单元和第二单元的类型优选为文丘里洗涤器。文丘里洗涤器基本上包括三段：会聚段、喉段和发散段。入口气体流进入会聚段，并且随着面积减小，气体速度增大(根据伯努利方程)。在喉部或会聚段的入口处引入液体。被强制在小的喉段中以极高速度移动的入口气体从喉段的壁剪切液体，产生巨大数量的十分微小的液滴。随着入口气体流与微小液滴的雾混合，在发散段发生颗粒和气体的去除。于是，入口流通过发散段离开，在发散段处，入口流被强制减速。因而文丘里洗涤器具有沿着纵向轴线并且依次由混同器(即会聚段)、喉部和扩散器(即发散段)限定的流动通道。被构造为用于将洗涤液注入文丘里洗涤器的喷嘴可以存在于如下位置：围绕喉部的壁中、会聚段的入口处或者这两者的组合。
在需要被清洁的气体流的流动方向(因而也是文丘里洗涤器的纵向轴线方向，这是因为气体流因文丘里洗涤器的流动通道沿着纵向轴线延伸而通常在文丘里洗涤器的纵向轴线方向上流动)上观察，文丘里洗涤器依次包括混同器(即会聚段)、喉部和扩散器(即发散段)。喉部是流动通道的颈缩。进入的负载有灰尘的气体流在流动通道的混同器中加速并且在流动通道的最狭窄截面(喉部)中获得其最高速度。在还已知为横向注入的技术中，洗涤液在喉部中作为垂直于需要被清洁的气体流的流动方向的喷射流被注入。通过多个喷嘴进行注入。多个喷嘴被实施为例如在相对于流动通道的纵向轴线成直角的平面(也已知为注入平面)中彼此相邻配置的小喷嘴孔。在随后的扩散器中，气体流的动能再次转换为压力能。气体的冲击力使洗涤液在喉部中雾化为超细液滴。
为了温度降低的目的(即热裂解气体的快速冷却)以及分离目的(即来自热裂解气体的热沸腾成分的冷凝)，优选的是，第一文丘里洗涤器的喉部的宽度大于第二文丘里洗涤器的喉部的宽度。
对于用于颗粒去除和冷却的第一单元和第二单元(即第一文丘里洗涤器和第二文丘里洗涤器)，喉部中的气体的流的速度为至少40m/s。
在第一文丘里洗涤器中，入口处的流的速度为大约10m/s-20m/s并且将增大到至少40m/s的值。本发明人注意到归因于高沸点成分的冷凝，流的速度在文丘里洗涤器的出口处(即喉段的出口和发散段的入口处)将降低到大约30m/s的值。气体在离开文丘里洗涤器之后速度将为大约10m/s。
在第二文丘里洗涤器中，存在气体流的有所不同的速度分布。入口处的流的速度为大约10m/s-20m/s并且将增大到至少40m/s的值。由于进气流中存在较少的高沸点成分，所以与第一文丘里洗涤器的进气流的组成相比，作用于气体流的速度降低的冷凝效果将会较小，使文丘里洗涤器的出口处(即喉段的出口和发散段的入口处)的气体流的速度为大约>35m/s。
第一文丘里洗涤器和第二文丘里洗涤器的锥形的混同器(即会聚段)的角度均优选在35度-60度的范围。
第一文丘里洗涤器和第二文丘里洗涤器的喷嘴的角度均优选在10度-20度的范围。
第一文丘里洗涤器和第二文丘里洗涤器的锥形的扩散器(即发散段)的角度均优选在10度-20度的范围。
本发明还涉及用于实施以上讨论的方法的系统，其中在离开炉的热气体的流路中，所述炉之后串联第一文丘里洗涤器，接下来进行第一气-液分离，由此在该第一气-液分离之后，第一冷凝流被回收返回到所述第一文丘里洗涤器，气态流被传送到第二文丘里洗涤器，接下来进行第二气-液分离，由此在第二气-液分离之后，第二冷凝流被回收返回到所述第二文丘里洗涤器。
附图说明
以下参照关于本发明的示例性实施方式变型的示意性示例图更详细地说明本发明。
图1示出了本方法的过程流程图。
图2是文丘里洗涤器的一般示意图。
具体实施方式
在图1中，用附图标记100来表示用于处理通过气流床气化系统产生的热气的方法。源自国际申请WO2013/095145中公开的用于回收废橡胶(特别是轮胎)的裂解工序的例如大于400℃的温度的热裂解气体1被传送到第一文丘里洗涤器2。第一文丘里洗涤器2设置有用于将洗涤液注入第一文丘里洗涤器2的喉部的喷嘴(这里未示出)。在这里，进入第一文丘里洗涤器2的洗涤液是第一冷凝流13。包括气-液相的来自第一文丘里洗涤器2的流出物3被传送到第一分离容器4。在第一分离容器4中，借助于重力分离进行气相6与液相5之间的分离。液相5(即，流出物3的冷凝液部分)返回第一文丘里洗涤器2的入口。在这里示出的过程流程图中，液相5在热交换器20中被冷却，如此被冷却后的第一冷凝流13经由喷嘴被注入第一文丘里洗涤器2。从第一冷凝流13收回清除流16。第一文丘里管的进入物是蒸气，第二文丘里管的进入物也是蒸气并且第一文丘里管的排出物是气体。可以说气体指在特定温度下具有单一限定的热力学状态的物质，而蒸气指在例如室温的特定温度下为两相(即气相与液相)的混合物的物质。
形成于第一分离容器4中的气相6被传送到第二文丘里洗涤器7。第二文丘里洗涤器7设置有用于将洗涤液注入第二文丘里洗涤器7的喉部的喷嘴(这里未示出)。进入第二文丘里洗涤器7的洗涤液14源自第二冷凝流11。包括气-液相的来自第二文丘里洗涤器7的流出物8被传送到第二分离容器9。在第二分离容器9中，进行气相10与液相11之间的分离。液相11(即，流出物8的冷凝液部分)返回第二文丘里洗涤器7的入口。在这里示出的过程流程图中，液相11在热交换器20中被冷却，如此被冷却后的第二冷凝流14经由喷嘴被注入第二文丘里洗涤器7。从第二冷凝流14收回清除流15。在图1中，为所有的热交换器20都供应热交换介质。另外，在一些实施方式中，热交换器20互连。
根据这里示出的过程流程图，清除流15和清除流16组合为流17以在单元12中进一步使用。
基于这里示出的过程流程图清楚的是在洗涤液13与14之间没有交换。换言之，第二冷凝流14被回收到第二文丘里洗涤器7，第一冷凝流13被回收到第一文丘里洗涤器2。
在用于处理通过裂解或气化工序产生的热气体的方法的启动阶段期间，包括具有小部分的高沸点油的低沸点油的相存在于第一分离容器4与第二分离容器9两者。该成分在文丘里洗涤器3、7中用作洗涤液。一段时间之后，将从系统收回该成分作为流17。第二分离容器9优选设置有如图1所示的除雾器。
在图2中示出了文丘里洗涤器50。文丘里洗涤器50依次包括混同器54(即会聚段)、喉段53和扩散器55(即发散段)。热气体进入物52在喷嘴51所在的顶部进入文丘里洗涤器50。喷嘴51将洗涤液喷入进入文丘里洗涤器50的顶部的热气体。入口气体流进入会聚段54，并且随着面积减小，气体速度增大。被强制在小的喉段53中以极高速度移动的入口气体可以从喉段53的壁剪切液体，产生巨大数量的十分微小的液滴。归因于可用的环状蒸气空间的收缩，混合被强制和加强。本发明人认为，通过喷嘴和气体流共同造成液滴的破裂。随着入口气体流与微小液滴的雾混合，在发散段55中发生颗粒和薄雾的去除。于是，入口流通过发散段55离开，在发散段55处，入口流被强制减速。在图2中，喉部的直径表示为D2，文丘里洗涤器的出口直径表示为D4，文丘里洗涤器的入口直径表示为D1。在实施方式中，喉段53的直径在喉段53的整个长度上恒定。为了这种文丘里洗涤器的最优设计，优选使以下关系式生效D4>D1并且D2<D1。

Claims (22)

1.一种用于处理通过裂解或气化工序产生的热气体的方法，其中
所述热气体被传送到用于颗粒去除和冷却的第一单元，由此，随后从因而获得的第一冷凝流去除气态流并且所述气态流被传送到用于颗粒去除和冷却的第二单元，获得第二冷凝流，所述第一冷凝流和所述第二冷凝流分别被回收到所述第一单元和所述第二单元。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述回收步骤包括将作为所述热气体的流中的小液滴的所述第一冷凝流注入所述第一单元。
3.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述回收步骤包括将源自所述第一冷凝流的作为气态流中的小液滴的所述第二冷凝流注入所述第二单元。
4.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，在所述第一单元中，液体与气体比例，即L/G比例在10-40的范围、优选地在15-30的范围、甚至更优选地在20-25的范围，所述L/G比例基于质量表述，即每kg气体对应多少kg液体。
5.根据权利要求3所述的方法，其特征在于，在所述第二单元中，液体与气体比例，即L/G比例在20-60的范围、优选地在30-50的范围、甚至更优选地在35-45的范围，所述L/G比例基于质量表述，即每kg气体对应多少kg液体。
6.根据前述权利要求中任一项所述的方法，其特征在于，来自用于颗粒去除和冷却的所述第一单元的流出物被传送到第一分离容器，从该第一分离容器中，所述气态流被从所述第一冷凝流去除。
7.根据权利要求6所述的方法，其特征在于，来自用于颗粒去除和冷却的所述第一单元的所述流出物的温度为至多90℃、优选地至多80℃、甚至更优选地至多70℃。
8.根据权利要求6所述的方法，其特征在于，来自所述第一分离容器的所述气态流的温度为至多90℃、优选地至多80℃、甚至更优选地至多70℃。
9.根据前述权利要求中任一项所述的方法，其特征在于，在将所述第一冷凝流回收到用于颗粒去除和冷却的所述第一单元的所述步骤之前冷却所述第一冷凝流。
10.根据权利要求9所述的方法，其特征在于，冷却所述第一冷凝流的所述步骤产生具有10℃-70℃范围的温度的流。
11.根据前述权利要求中任一项所述的方法，其特征在于，来自用于颗粒去除和冷却的所述第二单元的流出物被传送到第二分离容器，从该第二分离容器中，气态流被从所述第二冷凝流去除。
12.根据权利要求11所述的方法，其特征在于，在将所述第二冷凝流回收到用于颗粒去除和冷却的所述第二单元的所述步骤之前冷却所述第二冷凝流。
13.根据前述权利要求中任一项所述的方法，其特征在于，从所述第一冷凝流收回第一清除流，所述清除流不被回收到所述第一单元。
14.根据前述权利要求中任一项所述的方法，其特征在于，从所述第二冷凝流收回第二清除流，所述清除流不被回收到所述第二单元。
15.根据权利要求13至14所述的方法，其特征在于，所述第一清除流和所述第二清除流被组合并用于进一步的工序。
16.根据前述权利要求中任一项所述的方法，其特征在于，用于颗粒去除和冷却的所述第一单元和所述第二单元的类型为文丘里洗涤器，所述文丘里洗涤器具有沿着纵向轴线并且依次由会聚段、喉段和发散段限定的流动通道，其中被构造用于将洗涤液注入所述文丘里洗涤器的喷嘴存在于围绕所述喉段的壁、会聚段的入口处或者这两者的组合。
17.根据权利要求16所述的方法，其特征在于，第一文丘里洗涤器的喉段的宽度比第二文丘里洗涤器的喉段的宽度大。
18.根据权利要求16至17中任一项所述的方法，其特征在于，所述喉段中的气体的流速为至少40m/s。
19.根据权利要求16至18中任一项所述的方法，其特征在于，锥形的所述会聚段的角度在35度-60度的范围。
20.根据权利要求16至19中任一项所述的方法，其特征在于，所述喷嘴的角度在10度-20度的范围。
21.根据权利要求16至20中任一项所述的方法，其特征在于，锥形的所述发散段的角度在10度-20度的范围。
22.一种用于实施根据前述权利要求中任一项所述的方法的系统，其中在离开炉的热气体的流路中，所述炉之后串联第一文丘里洗涤器，接下来进行第一气-液分离，由此在该第一气-液分离之后，第一冷凝流被回收返回到所述第一文丘里洗涤器，气态流被传送到第二文丘里洗涤器，接下来进行第二气-液分离，由此在第二气-液分离之后，第二冷凝流被回收返回到所述第二文丘里洗涤器。
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