CN109023124A - 高焊接热影响区韧性的lng储罐用钢板及其制备方法 - Google Patents

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Abstract

高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板及其制备方法，所述钢板的化学成分按质量百分数为：C：0.03～0.07％，Si：0.02～0.10％，Mn：0.41～1.12％，Ni：5.05～6.77％，P≤0.006％，S≤0.004％，此外还含有Cr≤0.87％、Mo≤0.34％中的一种或两种(不全为0％)，余量为Fe和不可避免的杂质。制备方法为：熔炼，浇铸成铸锭；将铸锭加热，保温后进行两阶段控制轧制；轧后采用超快冷技术，得到在线淬火态钢板；将在线淬火态钢板加热，保温后淬火，得到亚温淬火态钢板；将亚温淬火态钢板加热回火，出炉后水冷或空冷至室温，得到LNG储罐用钢板。

Description

高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板及其制备方法
技术领域
本发明属于合金钢领域，具体涉及高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板及其制备方法。
背景技术
随着我国能源消耗量的激增，过度依赖煤炭造成了严重空气污染，大规模使用清洁能源天然气已成为必然发展趋势。2001-2015年，我国天然气年增长15.9％；至2020年，表观消费量将达4100亿m3，其中需进口1400亿m3。基于此，我国计划建设超过200个特大型LNG储罐、约60艘海上运输船，LNG(液化天然气)储运设施的总投资近万亿人民币，其中储运设施关键材料镍系低温钢的用量将高达60万吨。
目前，我国已实现LNG储罐用9％Ni钢的规模化生产，达到了国际领先水平。然而，9％Ni钢含有较多的Ni，极易被磁化，易产生磁偏吹现象，直接影响到焊接接头的质量。同时，Ni的价格较为昂贵，且我国属于“贫镍”国家，Ni金属对外依存度超过60％，每年都需要进口数量不少的Ni金属，以满足国民经济发展的需要，因此开发低镍型LNG储罐用钢板有助于我国实现资源可持续发展的战略目标。
采用低镍合金化设计，LNG储罐用钢板的淬透性下降，焊接热影响区韧性会较9％Ni钢有较大程度的降低。
发明内容
针对现有技术存在的问题，本发明提供高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板及其制备方法。
一种高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板，其化学成分按质量百分数为：C：0.03～0.07％，Si：0.02～0.10％，Mn：0.41～1.12％，Ni：5.05～6.77％，P≤0.006％，S≤0.004％，此外还含有Cr≤0.87％、Mo≤0.34％中的一种或两种(不全为0％)，余量为Fe和不可避免的杂质。
所述高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板的母材组织以回火马氏体和临界铁素体为基体，基体中分布着7.0～11.9％的逆转奥氏体。
所述高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板的粗晶热影响区组织以马氏体为基体，基体中分布着自回火形成的渗碳体。
所述高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板的亚临界重加热粗晶热影响区组织以回火马氏体为基体，基体中分布着块状M-A组元和渗碳体。
所述高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板厚度为12～20mm，FL处的-196℃冲击功为83～114J，FL+1mm处的-196℃冲击功为86～131J。
所述高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板的制备方法，按如下工艺步骤制得：
(1)采用真空感应炉熔炼，浇铸成厚度为130mm的铸锭；
(2)将铸锭加热至1100～1200℃，保温1～2h后进行两阶段控制轧制；
(3)在奥氏体再结晶区进行3～4道次粗轧，开轧温度为1040～1120℃，总累积压下率为53.8～63.8％，得到厚度为47～60mm的中间坯；
(4)在奥氏体未再结晶区进行4～5道次精轧，开轧温度为790～820℃，总累积压下率为66.7～74.5％，终轧温度为750～770℃，得到厚度为12～20mm的热轧板；
(5)轧后采用超快冷技术以33～61℃/s的冷速将热轧板在线淬火至200℃以下，得到在线淬火态钢板；
(6)将在线淬火态钢板加热至680～710℃，保温50～60min后淬火至200℃以下，得到亚温淬火态钢板；
(7)将亚温淬火态钢板加热至580～590℃回火，回火时间为55～60min，出炉后水冷或空冷至室温，得到厚度为12～20mm的LNG储罐用钢板。
与现有技术相比，本发明的优势在于：
(1)通过严格控制低镍钢中的Si含量，促进粗晶热影响区的自回火，抑制亚临界重加热粗晶热影响区中长条状M-A组元形成，改善了焊接热影响区韧性；
(2)通过添加少量Cr、Mo，提高低镍钢的淬透性，抑制上贝氏体形成，改善了焊接热影响区韧性；
(3)本发明的低镍型LNG储罐用钢板的FL处的-196℃冲击功为83～114J，FL+1mm处的-196℃冲击功为86～131J，达到9％Ni钢水平。
附图说明
图1本发明实施例1的LNG储罐用钢板的FL处的冲击断口形貌；
图2本发明实施例1的LNG储罐用钢板的FL+1mm处的冲击断口形貌。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明作进一步说明，但本发明的保护范围不仅限于以下实施例。
实施例1
本实施例的高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板，其化学成分按质量百分数为：C：0.05％，Si：0.05％，Mn：0.75％，Ni：6.25％，P：0.006％，S：0.004％，Cr：0.48％，Mo：0.10％，余量为Fe和不可避免的杂质。
所述高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板，按如下工艺步骤制得：
(1)采用真空感应炉熔炼，浇铸成厚度为130mm的铸锭；
(2)将铸锭加热至1100℃，保温2h后进行两阶段控制轧制；
(3)在奥氏体再结晶区进行4道次粗轧，开轧温度为1040℃，压下道次分配为130mm→105mm→83mm→62mm→47mm，总累积压下率为63.8％，得到厚度为47mm的中间坯；
(4)在奥氏体未再结晶区进行4道次精轧，开轧温度为800℃，压下道次分配为47mm→34mm→25mm→19mm→15mm，总累积压下率为68.1％，终轧温度为760℃，得到厚度为15mm的热轧板；
(5)轧后采用超快冷技术以47℃/s的冷速将热轧板在线淬火至200℃以下，得到在线淬火态钢板；
(6)将在线淬火态钢板加热至700℃，保温60min后淬火至200℃以下，得到亚温淬火态钢板；
(7)将亚温淬火态钢板加热至580℃回火，回火时间为60min，出炉后水冷至室温，得到厚度为15mm的LNG储罐用钢板。
厚度为15mm的LNG储罐用钢板的母材组织以回火马氏体和临界铁素体为基体，基体中分布着10.4％的逆转奥氏体；粗晶热影响区组织以马氏体为基体，基体中分布着自回火形成的渗碳体；亚临界重加热粗晶热影响区组织以回火马氏体为基体，基体中分布着块状M-A组元和渗碳体；FL处的-196℃冲击功为99J，FL+1mm处的-196℃冲击功为92J。FL处的冲击断口形貌如图1所示，FL+1mm处的冲击断口形貌如图2所示。
实施例2
本实施例的高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板，其化学成分按质量百分数为：C：0.03％，Si：0.02％，Mn：1.12％，Ni：5.05％，P：0.004％，S：0.002％，Mo：0.34％，余量为Fe和不可避免的杂质。
所述高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板，按如下工艺步骤制得：
(1)采用真空感应炉熔炼，浇铸成厚度为130mm的铸锭；
(2)将铸锭加热至1200℃，保温1h后进行两阶段控制轧制；
(3)在奥氏体再结晶区进行4道次粗轧，开轧温度为1120℃，压下道次分配为130mm→105mm→83mm→62mm→47mm，总累积压下率为63.8％，得到厚度为47mm的中间坯；
(4)在奥氏体未再结晶区进行5道次精轧，开轧温度为790℃，压下道次分配为47mm→34mm→25mm→19mm→15mm→12mm，总累积压下率为74.5％，终轧温度为750℃，得到厚度为12mm的热轧板；
(5)轧后采用超快冷技术以61℃/s的冷速将热轧板在线淬火至200℃以下，得到在线淬火态钢板；
(6)将在线淬火态钢板加热至710℃，保温50min后淬火至200℃以下，得到亚温淬火态钢板；
(7)将亚温淬火态钢板加热至590℃回火，回火时间为60min，出炉后空冷至室温，得到厚度为12mm的LNG储罐用钢板。
厚度为12mm的LNG储罐用钢板的母材组织以回火马氏体和临界铁素体为基体，基体中分布着7.0％的逆转奥氏体；粗晶热影响区组织以马氏体为基体，基体中分布着自回火形成的渗碳体；亚临界重加热粗晶热影响区组织以回火马氏体为基体，基体中分布着块状M-A组元和渗碳体；FL处的-196℃冲击功为83J，FL+1mm处的-196℃冲击功为86J。
实施例3
本实施例的高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板，其化学成分按质量百分数为：C：0.07％，Si：0.10％，Mn：0.41％，Ni：6.77％，P：0.006％，S：0.004％，Cr：0.28％，Mo：0.04％，余量为Fe和不可避免的杂质。
所述高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板，按如下工艺步骤制得：
(1)采用真空感应炉熔炼，浇铸成厚度为130mm的铸锭；
(2)将铸锭加热至1150℃，保温1.5h后进行两阶段控制轧制；
(3)在奥氏体再结晶区进行3道次粗轧，开轧温度为1085℃，压下道次分配为130mm→105mm→80mm→60mm，总累积压下率为53.8％，得到厚度为60mm的中间坯；
(4)在奥氏体未再结晶区进行4道次精轧，开轧温度为820℃，压下道次分配为60mm→44mm→32mm→25mm→20mm，总累积压下率为66.7％，终轧温度为770℃，得到厚度为20mm的热轧板；
(5)轧后采用超快冷技术以33℃/s的冷速将热轧板在线淬火至200℃以下，得到在线淬火态钢板；
(6)将在线淬火态钢板加热至680℃，保温50min后淬火至200℃以下，得到亚温淬火态钢板；
(7)将亚温淬火态钢板加热至580℃回火，回火时间为60min，出炉后水冷至室温，得到厚度为20mm的LNG储罐用钢板。
厚度为20mm的LNG储罐用钢板的母材组织以回火马氏体和临界铁素体为基体，基体中分布着11.9％的逆转奥氏体；粗晶热影响区组织以马氏体为基体，基体中分布着自回火形成的渗碳体；亚临界重加热粗晶热影响区组织以回火马氏体为基体，基体中分布着块状M-A组元和渗碳体；FL处的-196℃冲击功为114J，FL+1mm处的-196℃冲击功为131J。
实施例4
本实施例的高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板，其化学成分按质量百分数为：C：0.04％，Si：0.05％，Mn：0.88％，Ni：5.60％，P：0.004％，S：0.002％，Cr：0.87％，余量为Fe和不可避免的杂质。
所述高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板，按如下工艺步骤制得：
(1)采用真空感应炉熔炼，浇铸成厚度为130mm的铸锭；
(2)将铸锭加热至1100℃，保温2h后进行两阶段控制轧制；
(3)在奥氏体再结晶区进行4道次粗轧，开轧温度为1050℃，压下道次分配为130mm→105mm→83mm→62mm→47mm，总累积压下率为63.8％，得到厚度为47mm的中间坯；
(4)在奥氏体未再结晶区进行4道次精轧，开轧温度为810℃，压下道次分配为47mm→34mm→25mm→19mm→15mm，总累积压下率为68.1％，终轧温度为765℃，得到厚度为15mm的热轧板；
(5)轧后采用超快冷技术以45℃/s的冷速将热轧板在线淬火至200℃以下，得到在线淬火态钢板；
(6)将在线淬火态钢板加热至690℃，保温60min后淬火至200℃以下，得到亚温淬火态钢板；
(7)将亚温淬火态钢板加热至590℃回火，回火时间为55min，出炉后空冷至室温，得到厚度为15mm的LNG储罐用钢板。
厚度为15mm的LNG储罐用钢板的母材组织以回火马氏体和临界铁素体为基体，基体中分布着9.6％的逆转奥氏体；粗晶热影响区组织以马氏体为基体，基体中分布着自回火形成的渗碳体；亚临界重加热粗晶热影响区组织以回火马氏体为基体，基体中分布着块状M-A组元和渗碳体；FL处的-196℃冲击功为89J，FL+1mm处的-196℃冲击功为90J。
对比例1
本对比例的高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板，其化学成分按质量百分数为：C：0.05％，Si：0.14％，Mn：0.72％，Ni：6.17％，P：0.005％，S：0.004％，Cr：0.31％，Mo：0.15％，余量为Fe和不可避免的杂质。
所述高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板，按如下工艺步骤制得：
(1)采用真空感应炉熔炼，浇铸成厚度为130mm的铸锭；
(2)将铸锭加热至1150℃，保温2h后进行两阶段控制轧制；
(3)在奥氏体再结晶区进行4道次粗轧，开轧温度为1090℃，压下道次分配为130mm→105mm→84mm→64mm→50mm，总累积压下率为61.5％，得到厚度为50mm的中间坯；
(4)在奥氏体未再结晶区进行5道次精轧，开轧温度为800℃，压下道次分配为50mm→37mm→28mm→22mm→17mm→14mm，总累积压下率为72.0％，终轧温度为765℃，得到厚度为14mm的热轧板；
(5)轧后采用超快冷技术以50℃/s的冷速将热轧板在线淬火至200℃以下，得到在线淬火态钢板；
(6)将在线淬火态钢板加热至700℃，保温50min后淬火至200℃以下，得到亚温淬火态钢板；
(7)将亚温淬火态钢板加热至580℃回火，回火时间为60min，出炉后水冷至室温，得到厚度为14mm的LNG储罐用钢板。
厚度为14mm的LNG储罐用钢板的母材组织以回火马氏体和临界铁素体为基体，基体中分布着10.2％的逆转奥氏体；粗晶热影响区组织以马氏体为基体，基体中未发现渗碳体分布；亚临界重加热粗晶热影响区组织以回火马氏体为基体，基体中分布着长条状M-A组元，未发现渗碳体分布；FL处的-196℃冲击功为78J，FL+1mm处的-196℃冲击功为65J。
对比例1，Si含量高于本发明的规定范围，Si是一种固溶强化元素和脱氧元素，可以抑制粗晶热影响区的自回火，促进亚临界重加热粗晶热影响区中长条状M-A组元形成，显著恶化钢板的焊接性能，因此降低Si含量有助于提高焊接热影响区韧性。
对比例2
本对比例的高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板，其化学成分按质量百分数为：C：0.06％，Si：0.07％，Mn：0.67％，Ni：6.48％，P：0.006％，S：0.002％，余量为Fe和不可避免的杂质。
所述高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板，按如下工艺步骤制得：
(1)采用真空感应炉熔炼，浇铸成厚度为130mm的铸锭；
(2)将铸锭加热至1100℃，保温2h后进行两阶段控制轧制；
(3)在奥氏体再结晶区进行4道次粗轧，开轧温度为1045℃，压下道次分配为130mm→105mm→83mm→62mm→47mm，总累积压下率为63.8％，得到厚度为47mm的中间坯；
(4)在奥氏体未再结晶区进行4道次精轧，开轧温度为805℃，压下道次分配为47mm→34mm→25mm→19mm→15mm，总累积压下率为68.1％，终轧温度为770℃，得到厚度为15mm的热轧板；
(5)轧后采用超快冷技术以41℃/s的冷速将热轧板在线淬火至200℃以下，得到在线淬火态钢板；
(6)将在线淬火态钢板加热至690℃，保温55min后淬火至200℃以下，得到亚温淬火态钢板；
(7)将亚温淬火态钢板加热至585℃回火，回火时间为65min，出炉后空冷至室温，得到厚度为15mm的LNG储罐用钢板。
厚度为15mm的LNG储罐用钢板的母材组织以回火马氏体和临界铁素体为基体，基体中分布着11.6％的逆转奥氏体；粗晶热影响区组织以马氏体和上贝氏体为基体，马氏体基体中分布着自回火形成的渗碳体；亚临界重加热粗晶热影响区组织基体中分布着块状M-A组元和渗碳体；FL处的-196℃冲击功为61J，FL+1mm处的-196℃冲击功为47J。
对比例2，化学成分在本发明的规定范围之外，缺少Cr、Mo；Cr、Mo具有较强的固溶强化效果，可以提高钢板的淬透性，抑制上贝氏体形成，从而提高焊接热影响区韧性。

Claims (6)

1.一种高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板，其特征在于，其化学成分按质量百分数为：C：0.03～0.07％，Si：0.02～0.10％，Mn：0.41～1.12％，Ni：5.05～6.77％，P≤0.006％，S≤0.004％，此外还含有Cr≤0.87％、Mo≤0.34％中的一种或两种(不全为0％)，余量为Fe和不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板，其特征在于，所述高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板的母材组织以回火马氏体和临界铁素体为基体，基体中分布着7.0～11.9％的逆转奥氏体。
3.根据权利要求1所述的高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板，其特征在于，所述高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板的粗晶热影响区组织以马氏体为基体，基体中分布着自回火形成的渗碳体。
4.根据权利要求1所述的高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板，其特征在于，所述高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板的亚临界重加热粗晶热影响区组织以回火马氏体为基体，基体中分布着块状M-A组元和渗碳体。
5.根据权利要求1所述的高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板，其特征在于，所述高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板厚度为12～20mm，FL处的-196℃冲击功为83～114J，FL+1mm处的-196℃冲击功为86～131J。
6.根据权利要求1所述的高焊接热影响区韧性的LNG储罐用钢板的制备方法，其特征在于，按如下工艺步骤制得：
(1)采用真空感应炉熔炼，浇铸成厚度为130mm的铸锭；
(2)将铸锭加热至1100～1200℃，保温1～2h后进行两阶段控制轧制；
(3)在奥氏体再结晶区进行3～4道次粗轧，开轧温度为1040～1120℃，总累积压下率为53.8～63.8％，得到厚度为47～60mm的中间坯；
(4)在奥氏体未再结晶区进行4～5道次精轧，开轧温度为790～820℃，总累积压下率为66.7～74.5％，终轧温度为750～770℃，得到厚度为12～20mm的热轧板；
(5)轧后采用超快冷技术以33～61℃/s的冷速将热轧板在线淬火至200℃以下，得到在线淬火态钢板；
(6)将在线淬火态钢板加热至680～710℃，保温50～60min后淬火至200℃以下，得到亚温淬火态钢板；
(7)将亚温淬火态钢板加热至580～590℃回火，回火时间为55～60min，出炉后水冷或空冷至室温，得到厚度为12～20mm的LNG储罐用钢板。
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110129685A (zh) * 2019-05-22 2019-08-16 南京钢铁股份有限公司 一种超低温容器用7Ni钢厚板的制造方法
CN112375981A (zh) * 2020-11-02 2021-02-19 舞阳钢铁有限责任公司 一种大厚度天然气用钢板及其生产方法

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5476418A (en) * 1977-11-30 1979-06-19 Hitachi Zosen Corp Strong member for ultra low temperature
JPS6247430A (ja) * 1985-08-26 1987-03-02 Kawasaki Steel Corp 応力除去焼鈍用高張力鋼の製造方法
CN102925809A (zh) * 2012-11-29 2013-02-13 北京科技大学 同时获得逆转奥氏体和纳米析出的低合金钢的制备方法
CN103374681A (zh) * 2012-04-13 2013-10-30 株式会社神户制钢所 极低温韧性优异的厚钢板
CN104278210A (zh) * 2013-07-08 2015-01-14 鞍钢股份有限公司 一种超低温压力容器用高镍钢及其制造方法
CN104745770A (zh) * 2015-03-23 2015-07-01 南京钢铁股份有限公司 一种提高9Ni钢低温冲击韧性的热处理工艺
CN105506250A (zh) * 2015-12-10 2016-04-20 南京钢铁股份有限公司 一种提高f级超高强海洋平台用钢ndt性能的热处理工艺
CN105543694A (zh) * 2015-12-29 2016-05-04 东北大学 一种液化天然气储罐用7Ni钢板的制备方法
CN105950997A (zh) * 2016-06-24 2016-09-21 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种高韧性高强度厚钢板及其生产方法
JP2016176141A (ja) * 2015-03-18 2016-10-06 Ｊｆｅスチール株式会社 低温用鋼材およびその製造方法

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5476418A (en) * 1977-11-30 1979-06-19 Hitachi Zosen Corp Strong member for ultra low temperature
JPS6247430A (ja) * 1985-08-26 1987-03-02 Kawasaki Steel Corp 応力除去焼鈍用高張力鋼の製造方法
CN103374681A (zh) * 2012-04-13 2013-10-30 株式会社神户制钢所 极低温韧性优异的厚钢板
CN102925809A (zh) * 2012-11-29 2013-02-13 北京科技大学 同时获得逆转奥氏体和纳米析出的低合金钢的制备方法
CN104278210A (zh) * 2013-07-08 2015-01-14 鞍钢股份有限公司 一种超低温压力容器用高镍钢及其制造方法
JP2016176141A (ja) * 2015-03-18 2016-10-06 Ｊｆｅスチール株式会社 低温用鋼材およびその製造方法
CN104745770A (zh) * 2015-03-23 2015-07-01 南京钢铁股份有限公司 一种提高9Ni钢低温冲击韧性的热处理工艺
CN105506250A (zh) * 2015-12-10 2016-04-20 南京钢铁股份有限公司 一种提高f级超高强海洋平台用钢ndt性能的热处理工艺
CN105543694A (zh) * 2015-12-29 2016-05-04 东北大学 一种液化天然气储罐用7Ni钢板的制备方法
CN105950997A (zh) * 2016-06-24 2016-09-21 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种高韧性高强度厚钢板及其生产方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
王猛等: ""轧后超快冷及亚温淬火对5%Ni钢微观组织与低温韧性的影响机理"", 《金属学报》 *

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110129685A (zh) * 2019-05-22 2019-08-16 南京钢铁股份有限公司 一种超低温容器用7Ni钢厚板的制造方法
CN110129685B (zh) * 2019-05-22 2020-11-20 南京钢铁股份有限公司 一种超低温容器用7Ni钢厚板的制造方法
CN112375981A (zh) * 2020-11-02 2021-02-19 舞阳钢铁有限责任公司 一种大厚度天然气用钢板及其生产方法

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Application publication date: 20181218

Assignee: Xiangtan Iron & Steel Co.,Ltd. Of Hunan Hualing Valin

Assignor: Northeastern University

Contract record no.: X2022210000001

Denomination of invention: Steel plate for LNG storage tank with high toughness in welded heat affected zone and its preparation method

Granted publication date: 20200602

License type: Common License

Record date: 20220106