CN109022969A - 含Sc的铸造Al-Cu合金及其制备与回归再时效热处理方法 - Google Patents
含Sc的铸造Al-Cu合金及其制备与回归再时效热处理方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN109022969A CN109022969A CN201810877077.5A CN201810877077A CN109022969A CN 109022969 A CN109022969 A CN 109022969A CN 201810877077 A CN201810877077 A CN 201810877077A CN 109022969 A CN109022969 A CN 109022969A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- alloy
- temperature
- casting
- regression
- preparation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/12—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
- C22C1/026—Alloys based on aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
- C22C1/03—Making non-ferrous alloys by melting using master alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/06—Making non-ferrous alloys with the use of special agents for refining or deoxidising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/002—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working by rapid cooling or quenching; cooling agents used therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/057—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with copper as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
一种含Sc的铸造Al‑Cu合金及其制备与回归再时效热处理方法,合金按质量百分数计,包括2.0%~4.0%的Cu,0.1%~0.5%的Sc,少于0.5%的杂质,其余量全部为Al。制备方法包括:首先将纯Al加热熔化,随后混入Al‑Cu中间合金及Al‑Sc中间合金,再持续搅拌加热至全部熔化,控温至735℃~750℃,加入精炼剂进行精炼,静置后浇铸得到所需合金。回归再时效热处理方法包括:(1)均匀化处理;(2)固溶处理;(3)预时效处理;(4)回归处理;(5)再时效处理。本发明能够实现纳米级Al3Sc弥散相与θ′‑Al2Cu析出相的可控共存,在材料的强度与延性大幅提高的同时,高温性能也得到大幅的提升。
Description
技术领域
本发明属于金属材料领域,具体涉及一种含Sc的铸造Al-Cu合金及其制备与回归再时效 热处理方法,不仅能够提升材料的强度,同时能够大幅提升其延性与高温抗蠕变性能。
发明内容
铝合金作为一种高强度、高韧性的轻量化材料,兼具比强度高、加工性好、耐蚀性好等 诸多优点。已被广泛应用于航空航天及汽车制造领域。Al-Cu合金作为典型的可热处理强化 型铝合金,广泛应用于制造发动机活塞等重要结构件当中。采用传统T6热处理制度后的Al- Cu合金由于合金基体中析出了大量θ′-Al2Cu强化相,使得合金具有优异的室温强度,然而在 强度提高的同时,不可避免的降低了材料的塑性。同时,由于θ′-Al2Cu强化相的热稳定性较 差,在高温服役环境下,θ′-Al2Cu强化相极易粗化,导致合金的高温强度快速下降,严重限制 了2xxx系铝合金的高温应用,因此其一般应用于200℃以下。然而随着材料轻质化的要求, 同时Al-Cu系又是一种重要的工业基础合金系,怎么样提高Al-Cu系合金的高温性能,成为 急需解决的问题,同时也可为高温Al合金的设计提供借鉴思路。
目前提高Al合金高温性能的主要方法有两种:一是在合金中添加第二相耐高温增强体, 制成铝基复合材料,常用的增强体主要有Al2O3、SiC、TiC、B4C、石墨烯以及碳纳米管等。 铝基复合材料虽然可以有效提高材料的高温强度,然而由于基体与增强相存在很弱的界面, 这种弱的相界面会在应力条件下,成为孔洞或裂纹的源,极大的降低了材料的塑性,使材料 难以作为结构材料使用;另一种方法是在Al合金中添加微量的耐高温元素(X=Sc、Zr、Er、 Ti、Cr等),通过合适的热处理工艺,在合金中生成弥散分布耐高温Al3X粒子,继而提高材 料的耐高温性能,然而由于这些耐高温元素一般在Al中的固溶度都很低(<0.5wt.%),因此 所制得的合金强度通常不高。
综上所述,采用传统的方法在提高Al合金的耐高温性能方面都存在或多或少的缺陷。研 究表明在Al-Cu合金中添加微量的元素Sc可以有效提高合金的高温性能,一方面它对铝有很 强的细晶强化作用,极大的提升再结晶温度,增强了高温下合金晶粒的稳定性,另一方面微 量Sc的添加在基体中形成大量弥散分布的Al3Sc粒子,其具有优异的高温稳定性,不仅可以 有效钉扎晶界,而且可以有效的阻碍基体中位错的运动,极大地改善铝合金的高温性能。然 而,由于Al3Sc弥散相的析出温度较高(>300℃),通常介于传统固溶温度与时效温度(传统 Al-Cu合金的时效温度为200℃左右)之间,故而无法实现Al3Sc弥散相与θ′-Al2Cu析出相的 可控共存。为了改善Al-Cu合金的室温及高温性能,急需寻求一种应用于含Sc的Al-Cu合金 上有效、易行的热处理方式,通过调控热处理工艺,使得Al3Sc弥散相与θ′-Al2Cu析出相可 控共存,同时提高室温综合力学性能与高温力学性能。
发明内容
本发明的目的在于针对上述现有技术中的问题,提供一种含Sc的铸造Al-Cu合金及其制 备与回归再时效热处理方法,能够实现纳米级Al3Sc弥散相与θ′-Al2Cu析出相的可控共存, 使得材料的强度与延性大幅提高的同时,高温性能也得到了大幅的提升。
为了实现上述目的,本发明含Sc的铸造Al-Cu合金,按质量百分数计,包括2.0%~4.0% 的Cu,0.1%~0.5%的Sc,少于0.5%的杂质,其余量全部为Al。
杂质包括Si、Ti、Fe。
本发明含Sc的铸造Al-Cu合金的制备方法,包括以下步骤:
首先将纯Al加热熔化,随后混入Al-Cu中间合金及Al-Sc中间合金,再持续搅拌加热至 全部熔化,控温至735℃~750℃,加入精炼剂进行精炼,静置后浇铸得到所需合金。
优选的,将纯Al置于熔炼炉中加热升温至660℃~780℃进行熔化。
优选的,静置的时间为10min-30min。
所述精炼剂的加入量按质量百分数计为2%~5%,精炼剂采用通用Al合金精炼剂。
本发明含Sc的铸造Al-Cu合金的回归再时效热处理方法,包括以下步骤:
(1)将合金在420℃~480℃的温度下进行均匀化处理;(2)将均匀化处理后的合金在 510℃~610℃的温度下进行固溶处理;(3)将固溶处理后的合金在200℃~350℃的温度下进 行预时效处理;(4)将预时效处理后的合金在385℃~500℃的温度下进行回归处理;(5)将 回归处理后的合金在200℃~350℃的温度下进行再时效处理,完成。
优选的,步骤(1)将合金在420℃~480℃的温度下保温3小时~50小时,空冷;步骤(2)将均匀化处理后的合金在510℃~610℃的温度下保温30分钟~15小时,水淬;步骤 (3)将固溶处理后的合金在200℃~350℃的温度下保温1小时~20小时;步骤(4)将预时 效处理后的合金在385℃~500℃的温度下保温5分钟~1小时,水淬或空冷;步骤(5)将回 归处理后的合金在200℃~350℃的温度下保温1小时~20小时。
与现有技术相比,本发明具有如下的有益效果:传统的T6处理后,Al-Cu-Sc系合金,基 体中并没有高温强化相Al3Sc析出,而本发明的热处理工艺能够实现θ′-Al2Cu析出相与Al3Sc 弥散相的可调控共存,同时有利于减小θ′-Al2Cu析出相的尺寸,经实测,在保证合金材料的 室温强度的同时使延性从5%跃升至20.6%。在300℃/30Mpa的服役环境下,蠕变寿命从T6 状态的33.4小时延长至330小时以上,稳态蠕变速率降低近2个数量级。本发明回归再时效 热处理后的合金在材料强度与延性大幅提高的同时,高温性能也得到了大幅的提升。
附图说明
图1 Al-2.3Cu-0.22Sc合金TEM组织照片:(a)传统T6热处理;(b)本发明热处理;
图2 Al-2.3Cu-0.22Sc合金分别采用传统T6热处理工艺和本发明回归再时效热处理工艺 后的合金样品在室温拉伸条件下的工程应力-工程应变曲线;
图3 Al-2.3Cu-0.22Sc合金分别采用传统T6热处理工艺和本发明回归再时效热处理工艺 后的合金样品在300℃/30Mpa下高温拉伸的蠕变曲线;
具体实施方式
下面结合附图及具体实施例对本发明做进一步的详细说明。
实施例1
一,该合金的制备方法是:在将纯Al置于熔炼炉中加热升温至730℃至熔化,随后加入 规定配比的Al-Cu中间合金、Al-Sc中间合金,持续搅拌至全部熔化,之后控温至730℃,加 入2%精炼剂进行精炼,静置10-30min后,在金属模具中浇铸,制得Al-2wt.%Cu-0.22wt.%Sc 合金(以下简称Al-2Cu-0.22Sc)。二,其热处理工艺为:(1)将合金铸锭在450℃下进行4小 时的均匀化处理;(2)对步骤(1)均匀化处理完成的样品在590℃下进行3小时的固溶处理, 随后在冷水中淬火;(3)对步骤(2)固溶处理完成的样品在250℃下进行8小时的预时效处 理;(4)对步骤(3)预时效处理完成的样品在470℃下进行30分钟的回归处理,随后在冷水 中淬火;(5)对步骤(4)预时效处理完成的样品在240℃下进行8小时的再时效处理。
实施例2
一,该合金的制备方法是:在将纯Al置于熔炼炉中加热升温至730℃至熔化,随后加入 规定配比的Al-Cu中间合金、Al-Sc中间合金,持续搅拌至全部熔化,之后控温至730℃,加 入2%精炼剂进行精炼,静置10-30min后,在金属模具中浇铸,制得Al-2.3wt.%Cu-0.22wt.%Sc 合金(以下简称Al-2.3Cu-0.22Sc)。二,其热处理工艺为:(1)将合金铸锭在450℃下进行4 小时的均匀化处理;(2)对步骤(1)均匀化处理完成的样品在590℃下进行3小时的固溶处 理,随后在冷水中淬火;(3)对步骤(2)固溶处理完成的样品在250℃下进行8小时的预时 效处理;(4)对步骤(3)预时效处理完成的样品在470℃下进行30分钟的回归处理,随后在 冷水中淬火;(5)对步骤(4)预时效处理完成的样品在240℃下进行8小时的再时效处理。
实施例3
一,该合金的制备方法是:在将纯Al置于熔炼炉中加热升温至730℃至熔化,随后加入 规定配比的Al-Cu中间合金、Al-Sc中间合金,持续搅拌至全部熔化,之后控温至730℃,加 入2%精炼剂进行精炼,静置10-30min后,在金属模具中浇铸,制得Al-3wt.%Cu-0.1wt.%Sc 合金(以下简称Al-3Cu-0.1Sc)。二,其热处理工艺为:(1)将合金铸锭在450℃下进行4小 时的均匀化处理;(2)对步骤(1)均匀化处理完成的样品在590℃下进行3小时的固溶处理, 随后在冷水中淬火;(3)对步骤(2)固溶处理完成的样品在250℃下进行8小时的预时效处 理;(4)对步骤(3)预时效处理完成的样品在470℃下进行30分钟的回归处理,随后在冷水 中淬火;(5)对步骤(4)预时效处理完成的样品在240℃下进行8小时的再时效处理。
对比例1
一,合金的制备方法是:在将纯Al置于熔炼炉中加热升温至730℃至熔化,随后加入规 定配比的Al-Cu中间合金、Al-Sc中间合金,持续搅拌至全部熔化,之后控温至730℃,加入 2%精炼剂进行精炼,静置10-30min后,在金属模具中浇铸,制得Al-2.3wt.%Cu-0.22wt.%Sc 合金(以下简称Al-2.3Cu-0.22Sc)。二,热处理工艺为:(1)将合金铸锭在450℃下进行4小 时的均匀化处理;(2)对步骤(1)均匀化处理完成的样品在590℃下进行3小时的固溶处理, 在冷水中淬火;(3)对步骤(2)固溶处理完成的样品在250℃下进行8小时的预时效处理。
参见图2,分别对实施例2所得合金Al-2.3Cu-0.22Sc合金与对比例1所得合金Al-2.3Cu- 0.22Sc合金按照GB/T228.1-2010进行拉伸测试,工程应力应变曲线如图2所示。测试结果表 明采用回归再时效处理后的Al-2.3Cu-0.22Sc合金的抗拉强度要高于采用T6处理的Al-2.3Cu- 0.22Sc合金,同时采用回归再时效处理后的Al-2.3Cu-0.22Sc合金的延伸率是采用T6处理的 Al-2.3Cu-0.22Sc合金的4倍,表现出优异的室温性能,如表1所示。同时分别对两种合金按 照进行GB/T 2039进行了高温拉伸蠕变测试,测试温度为300℃,测试拉力为30Mpa。测试 结果如图3所示,图中示出了采用回归再时效处理后的Al-2.3Cu-0.22Sc合金在300℃/30MPa 测试条件下的时间-应变曲线,以及采用T6处理后的Al-2.3Cu-0.22Sc合金在300℃/30MPa测 试条件下的时间-应变曲线。对应的两种合金的蠕变寿命和最小蠕变速率(稳态蠕变速率)如 表2所示,可以看出采用回归再时效热处理工艺处理后Al-2.3Cu-0.22Sc合金的最小蠕变速率 要比采用T6处理的Al-2.3Cu-0.22Sc合金低近2个量级,表明采用回归再时效热处理工艺后Al-2.3Cu-0.22Sc合金的高温抗蠕变性能要明显优于采用传统T6热处理工艺后的Al-2.3Cu- 0.22Sc合金。为了研究不同热处理工艺对Al-Cu-Sc合金微观组织的影响,对采用T6热处理 工艺后的Al-2.3Cu-0.22Sc合金与采用回归再时效热处理工艺后Al-2.3Cu-0.22Sc合金分别进 行了TEM观察,图1(a)为采用T6热处理工艺后的Al-2.3Cu-0.22Sc合金的TEM组织照 片,图1(b)为采用回归再时效热处理工艺处理后Al-2.3Cu-0.22Sc合金的TEM照片,对比 图1(a)和(b)可知,采用T6处理后的合金组织中,仅有θ′-Al2Cu析出相析出,其θ′-Al2Cu 析出相的半径为330nm;而采用时效回归再时效处理后的Al-2.3Cu-0.22Sc合金中,同时存在 θ′-Al2Cu和Al3Sc两种析出相,其中θ′-Al2Cu析出相的半径为248nm,Al3Sc析出相的半径为 4nm。以上结果表明对Al-Cu-Sc合金进行回归再时效热处理工艺后,相比传统的T6处理可 以明显提高了合金基体中θ′-Al2Cu析出相的密度,减小了θ′-Al2Cu的尺寸,同时在Al-Cu合 金的基体中析出高温稳定的Al3Sc,使得合金的室温和高温性能大幅提高。
表1.部分铸造Al-Cu合金的力学性能(GB/T1173-1995)与本发明含Sc的铸造Al-Cu铝合金的性能对比
合金代号 | 合金状态 | 抗拉强度σb/MPa | 延伸率δ/% |
ZL203 | T5 | 225 | 3 |
ZL207 | T1 | 175 | — |
对比例1 | T6 | 259 | 5 |
实施例1 | 回归再时效 | 250 | 18.6 |
实施例2 | 回归再时效 | 280 | 20.6 |
实施例3 | 回归再时效 | 260 | 13.6 |
表2.本含Sc的铸造Al-Cu铝合金的T6状态与回归再时效状态蠕变性能对比
合金代号 | 合金状态 | 最小蠕变速率 | 蠕变寿命/小时 |
对比例1 | T6 | 2.3E-7 | 33.4 |
实施例1 | 回归再时效 | 8.3E-9 | 230 |
实施例2 | 回归再时效 | 5.6E-9 | 330 |
实施例3 | 回归再时效 | 3.8E-8 | 90 |
Claims (8)
1.一种含Sc的铸造Al-Cu合金,其特征在于:按质量百分数计,包括2.0%~4.0%的Cu,0.1%~0.5%的Sc,少于0.5%的杂质,其余量全部为Al。
2.根据权利要求1所述含Sc的铸造Al-Cu合金,其特征在于:杂质包括Si、Ti、Fe。
3.一种如权利要求1所述含Sc的铸造Al-Cu合金的制备方法,其特征在于,包括以下步骤:首先将纯Al加热熔化,随后混入Al-Cu中间合金及Al-Sc中间合金,再持续搅拌加热至全部熔化,控温至735℃~750℃,加入精炼剂进行精炼,静置后浇铸得到所需合金。
4.根据权利要求3所述的制备方法,其特征在于:将纯Al置于熔炼炉中加热升温至660℃~780℃进行熔化。
5.根据权利要求3所述的制备方法,其特征在于:静置的时间为10min-30min。
6.根据权利要求3所述的制备方法,其特征在于:所述精炼剂的加入量按质量百分数计为2%~5%,精炼剂采用通用Al合金精炼剂。
7.一种如权利要求1所述含Sc的铸造Al-Cu合金的回归再时效热处理方法,其特征在于,包括以下步骤:(1)将合金在420℃~480℃的温度下进行均匀化处理;(2)将均匀化处理后的合金在510℃~610℃的温度下进行固溶处理;(3)将固溶处理后的合金在200℃~350℃的温度下进行预时效处理;(4)将预时效处理后的合金在385℃~500℃的温度下进行回归处理;(5)将回归处理后的合金在200℃~350℃的温度下进行再时效处理,完成。
8.根据权利要求7所述的回归再时效热处理方法,其特征在于:所述的步骤(1)将合金在420℃~480℃的温度下保温3小时~50小时,空冷;所述的步骤(2)将均匀化处理后的合金在510℃~610℃的温度下保温30分钟~15小时,水淬;所述的步骤(3)将固溶处理后的合金在200℃~350℃的温度下保温1小时~20小时;所述的步骤(4)将预时效处理后的合金在385℃~500℃的温度下保温5分钟~1小时,水淬或空冷;所述的步骤(5)将回归处理后的合金在200℃~350℃的温度下保温1小时~20小时。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201810877077.5A CN109022969A (zh) | 2018-08-03 | 2018-08-03 | 含Sc的铸造Al-Cu合金及其制备与回归再时效热处理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201810877077.5A CN109022969A (zh) | 2018-08-03 | 2018-08-03 | 含Sc的铸造Al-Cu合金及其制备与回归再时效热处理方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN109022969A true CN109022969A (zh) | 2018-12-18 |
Family
ID=64649195
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201810877077.5A Pending CN109022969A (zh) | 2018-08-03 | 2018-08-03 | 含Sc的铸造Al-Cu合金及其制备与回归再时效热处理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN109022969A (zh) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111455241A (zh) * | 2020-04-23 | 2020-07-28 | 西安交通大学 | 一种高强耐热的低钪复合微合金化Al-Cu合金及其热处理工艺 |
CN114836659A (zh) * | 2022-04-25 | 2022-08-02 | 南京工程学院 | 一种向Al-Cu合金中添加Sc提高合金性能的方法及材料和应用 |
CN114959387A (zh) * | 2022-05-13 | 2022-08-30 | 内蒙古工业大学 | 一种高强度耐热铸造铝合金及其制备方法 |
CN115717209A (zh) * | 2022-11-02 | 2023-02-28 | 西安邮电大学 | 一种Al-Cu合金及其制备方法和热处理方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103695823A (zh) * | 2013-12-20 | 2014-04-02 | 合肥工业大学 | 一种Al-Cu-Mg合金的热处理方法 |
CN108048716A (zh) * | 2018-01-25 | 2018-05-18 | 西安交通大学 | 高强抗蠕变含钪Al-Cu系铝合金及铸造和热处理工艺 |
-
2018
- 2018-08-03 CN CN201810877077.5A patent/CN109022969A/zh active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103695823A (zh) * | 2013-12-20 | 2014-04-02 | 合肥工业大学 | 一种Al-Cu-Mg合金的热处理方法 |
CN108048716A (zh) * | 2018-01-25 | 2018-05-18 | 西安交通大学 | 高强抗蠕变含钪Al-Cu系铝合金及铸造和热处理工艺 |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111455241A (zh) * | 2020-04-23 | 2020-07-28 | 西安交通大学 | 一种高强耐热的低钪复合微合金化Al-Cu合金及其热处理工艺 |
CN114836659A (zh) * | 2022-04-25 | 2022-08-02 | 南京工程学院 | 一种向Al-Cu合金中添加Sc提高合金性能的方法及材料和应用 |
CN114836659B (zh) * | 2022-04-25 | 2022-11-15 | 南京工程学院 | 一种向Al-Cu合金中添加Sc提高合金性能的方法及材料和应用 |
CN114959387A (zh) * | 2022-05-13 | 2022-08-30 | 内蒙古工业大学 | 一种高强度耐热铸造铝合金及其制备方法 |
CN115717209A (zh) * | 2022-11-02 | 2023-02-28 | 西安邮电大学 | 一种Al-Cu合金及其制备方法和热处理方法 |
CN115717209B (zh) * | 2022-11-02 | 2023-10-10 | 西安邮电大学 | 一种Al-Cu合金及其制备方法和热处理方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN108823472B (zh) | 一种高强韧Al-Zn-Mg-Cu系铝合金及其热处理方法 | |
CN109022969A (zh) | 含Sc的铸造Al-Cu合金及其制备与回归再时效热处理方法 | |
Zhou et al. | Hot deformation behavior and workability characteristics of bimodal size SiCp/AZ91 magnesium matrix composite with processing map | |
WO2021008428A1 (zh) | 一种超高强铝锂合金及其制备方法 | |
Jiang et al. | Non-isothermal ageing of an Al–8Zn–2Mg–2Cu alloy for enhanced properties | |
JP5031971B2 (ja) | アルミニウムベース合金とその加工物の生成方法 | |
US20210238723A1 (en) | High-strength magnesium alloy profile, preparation process therefor and use thereof | |
CN106591632A (zh) | 一种改善铝锂合金综合性能的热处理工艺 | |
CN111455241B (zh) | 一种高强耐热的低钪复合微合金化Al-Cu合金及其热处理工艺 | |
CN108237147B (zh) | 车身用原位纳米颗粒增强铝基复合材料的轧制工艺 | |
CN108048716A (zh) | 高强抗蠕变含钪Al-Cu系铝合金及铸造和热处理工艺 | |
CN111424200B (zh) | 一种高强高耐热低钪银添加的Al-Cu-Mg系合金及其热处理工艺 | |
CN106929720B (zh) | 一种高强度易再结晶变形铝合金及其制备方法 | |
CN105568105A (zh) | 一种高强度高塑性Mg-Gd-Y-Ni-Mn合金及其制备方法 | |
CN107841665A (zh) | 一种含稀土钪及铒的高强高韧铝合金板材及其制备方法 | |
WO2020068195A9 (en) | Creep resistant titanium alloys | |
CN114214532B (zh) | 一种精确控制亚稳组织稳定化实现γ-TiAl合金细化的方法 | |
JPH0995750A (ja) | 耐熱性に優れたアルミニウム合金 | |
CN114438383A (zh) | 一种多级金属间化合物强化耐热合金及其制备方法 | |
CN103146972A (zh) | 一种多元稀土镁合金及其制备方法 | |
CN107099710A (zh) | 一种铝铜合金及其铸造方法 | |
Cai et al. | Microstructure and mechanical properties of the extruded Al-Cu-Mn-Sc-Zr alloy during single-stage and two-stage aging | |
EP1295955A1 (en) | Titanium alloy excellent in ductility, fatigue strength and rigidity and method for producing the same | |
Kaygısız et al. | Determination of microstructure and mechanical and thermophysical properties of Al–Si–Mg-XCr alloy | |
CN109457155B (zh) | 一种热稳定6xxx系铝合金及其热处理工艺 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20181218 |
|
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |