CN108959685A - 一种太阳翼帆板的等效建模方法 - Google Patents
一种太阳翼帆板的等效建模方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN108959685A CN108959685A CN201810342073.7A CN201810342073A CN108959685A CN 108959685 A CN108959685 A CN 108959685A CN 201810342073 A CN201810342073 A CN 201810342073A CN 108959685 A CN108959685 A CN 108959685A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- equivalent
- solar wing
- model
- wing windsurfing
- modeling method
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
- G06F30/20—Design optimisation, verification or simulation
- G06F30/23—Design optimisation, verification or simulation using finite element methods [FEM] or finite difference methods [FDM]
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
- G06F30/10—Geometric CAD
- G06F30/17—Mechanical parametric or variational design
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F2111/00—Details relating to CAD techniques
- G06F2111/10—Numerical modelling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Evolutionary Computation (AREA)
- Computer Hardware Design (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Pure & Applied Mathematics (AREA)
- Mathematical Optimization (AREA)
- Mathematical Analysis (AREA)
- Computational Mathematics (AREA)
- Photovoltaic Devices (AREA)
Abstract
本发明涉及一种太阳翼帆板的等效建模方法,包括以下步骤:在三维建模软件中简化太阳翼帆板模型;使用前后处理软件对简化后的太阳翼帆板模型采用节点六自由度壳单元进行网格划分;太阳帆板中夹芯层铝蜂窝结构采用三明治夹芯板理论建立动力学仿真分析模型;将铝蜂窝上、下碳丝网格面板采用均质恒厚各向异性层进行等效代替,建立有限元模型。本发明以某型号卫星的太阳电池阵为研究对象,对其中复合材料组件进行有限元建模,通过航天通用仿真分析软件MSC.Nastran对其展开工况进行模态分析,简单、可靠、实用性强,为该型号电池阵的结构设计和改进提供了重要依据。
Description
技术领域
本发明涉及铝蜂窝夹层板仿真分析领域,具体地说是一种太阳翼帆板的等效建模方法。
背景技术
太阳电池阵展开系统由于其负载的特性是跨度大、质量轻、结构阻尼弱、连接刚度低,因此其力学特性非常复杂。太阳电池阵的动力学性能在卫星的正常运转中有着十分重要的作用。因此为保证产品的高可靠度,需要进行动力学响应分析。目前航天型号产品中大量使用复合材料,复合材料的有限元建模对仿真分析结果的精确性至关重要。正确的建模方式使得仿真分析的结果与试验测试的结果在要求的误差范围内,确保产品的各项力学性能指标满足设计技术要求。
在采用MSC.Nastran、ANSYS等大型通用软件对太阳翼帆板进行有限元建模仿真计算时,这些通用程序中没有蜂窝结构和筛子行碳丝网格面板的单元库,使得计算只能采取等效处理。
发明内容
针对现有技术的不足,本发明提供一种太阳翼帆板的等效建模方法,解决了太阳翼帆板主结构夹层铝蜂窝结构和碳纤维复合材料面板建模仿真的问题。
本发明为实现上述目的所采用的技术方案是:
一种太阳翼帆板的等效建模方法,包括以下步骤:
步骤1:在三维建模软件中简化太阳翼帆板模型;
步骤2:使用前后处理软件对简化后的太阳翼帆板模型采用节点六自由度壳单元进行网格划分;
步骤3:太阳帆板中夹芯层铝蜂窝结构采用三明治夹芯板理论建立动力学仿真分析模型;
步骤4:将铝蜂窝上、下碳丝网格面板采用均质恒厚各向异性层进行等效代替,建立有限元模型。
所述简化太阳翼帆板模型包括对零件进行去除圆角、倒角,去除对主结构无影响的零散辅助件,以及辅助建模分割零件。
所述三明治夹芯板理论为:假定芯层能抵抗横向剪切变形并且具有相应的面内刚度,上下碳丝网格服从Kirchhoff假设,忽略其抵抗横向剪应力的能力,则铝蜂窝芯层等效为均质的厚度不变的正交异性层。
所述等效的均质的厚度不变的正交异性层的等效弹性参数为:
其中,t、l分别为蜂窝胞元壁板的厚度和长度;ρ、E、G分别为铝蜂窝材料的密度、弹性模量和剪切模量;μ为泊松比;γ为修正系数,一般取0.4~0.6; Ex、Ey、Ez为三个坐标方向的等效弹性模量;Gxy、Gxz、Gyz为三个坐标面内的等效剪切模量;μx、μy、μz分别为X、Y、Z向等效泊松比;ρe为等效后的芯层密度。
所述碳丝网格由若干宽度和间距恒定的碳纤维横纵铺设而成。
所述均质恒厚各向异性层为保持每层碳纤维总体积不变,将铝蜂窝上、下碳丝网格面板等效成的等厚的各向异性纤维层。
在建立有限元模型后,通过有限元仿真分析软件对太阳翼帆板进行模态仿真分析,并与模态试验结果进行比对,校核基频并验证等效建模方法的正确性。
本发明具有以下有益效果及优点:
1.本发明可以广泛适用于蜂窝夹层板结构的有限元仿真建模,以某型号卫星太阳电池阵为研究对象,采用三明治夹芯理论,通过对夹层铝蜂窝结构和碳纤维复合材料面板进行详细建模,最终建立准确的太阳翼帆板有限元模型,并通过模态分析结果校核建模的精确性。
2.本发明提出的建模方法简单、可靠、实用性强。
3.本发明通过该等效建模方法得到可靠的有限元仿真分析结果为设计人员在设计优化阶段提供可靠的数据分析支持。
附图说明
图1为本发明的方法流程图;
图2为太阳翼帆板主体结构模型图;其中1为电池片,2为铝蜂窝上、下碳丝网格面板,3为蜂窝,4为胶层;
图3为碳纤维面板示意图;
图4为4×4碳纤维网格示意图。
具体实施方式
下面结合附图及实施例对本发明做进一步的详细说明。
如图1所示为本发明的方法流程图。
本发明的太阳翼帆板等效建模方法的过程主要分以下三步:
步骤一,在三维建模软件Solidworks中简化太阳翼帆板模型,包括去除结构件的圆角、倒角,去除对主结构无影响的零散轻质辅助件,以及辅助建模分割零件。将简化后的太阳翼帆板模型导入Hypermesh前处理软件,采用节点六自由度壳单元对帆板进行网格划分;三维建模软件包括:Solidworks、CATIA、UG、AutoCAD、Pro/E;前后处理软件及有限元仿真分析软件包括:HyperWorks、 MSC.Patran&Nastran、ANSYS、ABAQUS、LMS Virtual.Lab。
步骤二,采用三明治夹芯板理论建立太阳帆板中夹芯层铝蜂窝结构动力学仿真分析模型,假定芯层能抵抗横向剪切变形并且具有一定的面内刚度,上下碳丝网格服从Kirchhoff假设,忽略其抵抗横向剪应力的能力,则铝蜂窝芯层等效为一均质的厚度不变的正交异性层进行建模;
步骤三,太阳翼帆板外部上、下碳丝网格面板是像筛子一样的网格,由宽 2mm一股的纤维铺出来的,在每层碳纤维总体积不变前提下,将像筛子一样的上、下碳丝网格面板等效为一层均质等厚的各向异性纤维层进行建模仿真。
本发明建立了更加精确的太阳翼帆板有限元模型,本发明针对某一型号太阳翼帆板三维模型进行有限元建模与仿真分析。
图2为太阳翼帆板主体结构模型图。
太阳电池阵主要由支架连接三块太阳翼帆板组成,帆板之间由铰链互相连接,太阳翼帆板主体为蜂窝夹层板。蜂窝夹层板结构通常由上、下两块高强度蒙皮表层和中间的蜂窝夹芯层组成,表层采用碳纤维复合材料,夹芯为铝蜂窝结构。
采用有限元软件对蜂窝夹层结构的仿真分析建模主要有两部分,一方面是对夹芯层铝蜂窝结构的有限元建模,一方面是对上、下碳纤维复合材料面板的有限元建模。
首先,在三维建模软件Solidworks中打开太阳电池阵整装模型,简化太阳翼帆板模型主结构,去除结构件中局部圆角、倒角,删减对主结构响应无影响的零散轻质辅助件,以及辅助建模分割零部件。将简化后的太阳翼帆板模型导入Hypermesh前处理软件,采用节点六自由度壳单元对帆板薄壁件进行网格划分,采用节点三自由度四面体单元或六面体单元对实体结构件进行网格划分。
然后,由于在MSC.Nastran航天通用仿真分析软件中没有蜂窝结构的单元库,因此考虑建立铝蜂窝的等效力学模型。该专利所采用的三明治夹芯板理论是对蜂窝夹芯进行等效的一种有效方法,假定芯层能抵抗横向剪切变形并且具有一定的面内刚度,上下碳丝网格服从Kirchhoff假设,忽略其抵抗横向剪应力的能力,则铝蜂窝芯层等效为一均质的厚度不变的正交异性层。对于正六边形蜂窝的胞元,其等效弹性参数为:
其中,t、l分别为蜂窝胞元壁板的厚度和长度;ρ、E、G分别为铝蜂窝材料的密度、弹性模量和剪切模量;μ为泊松比;γ为修正系数,一般取0.4~0.6; Ex、Ey、Ez为三个坐标方向的等效弹性模量;Gxy、Gxz、Gyz为三个坐标面内的等效剪切模量;μx、μy、μz分别为X、Y、Z向等效泊松比;ρe为等效后的芯层密度。
最后,是对太阳翼帆板外表面上、下碳纤维复合材料面板的有限元建模。上、下碳纤维面板是像筛子一样的网格,面板与蜂窝之间通过发泡胶粘接在一起。
如图3所示为碳纤维面板示意图。
其中,板面主体A区采用空隙4×4碳纤维网格铺层,在板面有三条网格加密区,其中B区采用横向碳纤维加密,即空隙4×1碳纤维网格铺层,C区采用竖向碳纤维加密,空隙也为4×1碳纤维网格。
碳纤维网格是由宽度2mm一股的纤维铺出来的,对于A区空隙4×4碳纤维网格,如图4所示,每股纤维中心距离是6mm,以0°和90°交错铺层。在有限元分析软件中对碳纤维网格按实际渔网状建模不现实,一般采用均质恒厚各向异性层进行等效代替。
对于空隙4×4碳纤维网格,若一层碳纤维网格厚度为0.1mm,为等效为一层等厚的各向异性纤维层,相当于压扁每股碳纤维丝,用一股2mm宽碳纤维丝填满4mm的空隙,为保证面板力学性能不变,所以每层碳纤维丝总体积不变,在此前提下等效出的各向异性纤维层厚度为每股纤维丝厚度的1/3,即0.03mm。
同理,对于空隙4×1碳纤维网格,在加密方向空隙宽度为1mm,相当于 2mm宽度纤维丝填补1mm的空隙,等效层厚为每股碳纤维丝的2/3,也就是加密方向厚度为0.06mm。而非加密方向,空隙宽度仍为4mm,该层等效厚度为 0.03mm。以B区为例,定义X方向为0°层方向,实际碳纤维面板铺层和仿真分析建模对比如下表1所示。
表1碳纤维面板铺层属性表
由于有限元分析软件对碳纤维网格采用均质恒厚各向异性层进行等效代替,因此在面板的建模过程中,采用MSC.Nastran对整块帆板的上、下碳纤维复合材料面板结构使用PCOMPG卡片进行铺层定义。
最后,以单翼为分析目标,对其进行有限元仿真建模分析。模态分析的目标就是识别出系统的固有频率,在航天领域,对太阳翼帆板展开状态的基频有设计性能指标的严格要求。MSC.Nastran提供了三类模态特征值解法,分别为跟踪法、变换法和兰索士(Lanczos)法,其中兰索士(Lanczos)法针对计算非常大的稀疏矩阵几个特征值问题最有效。通过MSC.Nastran有限元仿真分析软件对太阳翼帆板进行模态仿真分析,太阳翼帆板展开状态下基频为1.827Hz,该型号模态测试结果为1.6Hz,仿真分析结果与试验结果很接近,该专利提出的太阳翼帆板的等效建模方法可靠。
通过MSC.Nastran有限元仿真分析软件对太阳翼帆板进行模态仿真分析,并与模态试验结果进行比对,校核基频并验证等效建模方法的正确性。
Claims (7)
1.一种太阳翼帆板的等效建模方法,其特征在于,包括以下步骤:
步骤1:在三维建模软件中简化太阳翼帆板模型;
步骤2:使用前后处理软件对简化后的太阳翼帆板模型采用节点六自由度壳单元进行网格划分;
步骤3:太阳帆板中夹芯层铝蜂窝结构采用三明治夹芯板理论建立动力学仿真分析模型;
步骤4:将铝蜂窝上、下碳丝网格面板采用均质恒厚各向异性层进行等效代替,建立有限元模型。
2.根据权利要求1所述的太阳翼帆板的等效建模方法,其特征在于:所述简化太阳翼帆板模型包括对零件进行去除圆角、倒角,去除对主结构无影响的零散辅助件,以及辅助建模分割零件。
3.根据权利要求1所述的太阳翼帆板的等效建模方法,其特征在于:所述三明治夹芯板理论为:假定芯层能抵抗横向剪切变形并且具有相应的面内刚度,上下碳丝网格服从Kirchhoff假设,忽略其抵抗横向剪应力的能力,则铝蜂窝芯层等效为均质的厚度不变的正交异性层。
4.根据权利要求3所述的太阳翼帆板的等效建模方法,其特征在于:所述等效的均质的厚度不变的正交异性层的等效弹性参数为:
其中,t、l分别为蜂窝胞元壁板的厚度和长度;ρ、E、G分别为铝蜂窝材料的密度、弹性模量和剪切模量;μ为泊松比;γ为修正系数,一般取0.4~0.6;Ex、Ey、Ez为三个坐标方向的等效弹性模量;Gxy、Gxz、Gyz为三个坐标面内的等效剪切模量;μx、μy、μz分别为X、Y、Z向等效泊松比;ρe为等效后的芯层密度。
5.根据权利要求1或3所述的太阳翼帆板的等效建模方法,其特征在于:所述碳丝网格由若干宽度和间距恒定的碳纤维横纵铺设而成。
6.根据权利要求1所述的太阳翼帆板的等效建模方法,其特征在于:所述均质恒厚各向异性层为保持每层碳纤维总体积不变,将铝蜂窝上、下碳丝网格面板等效成的等厚的各向异性纤维层。
7.根据权利要求1所述的太阳翼帆板的等效建模方法,其特征在于:在建立有限元模型后,通过有限元仿真分析软件对太阳翼帆板进行模态仿真分析,并与模态试验结果进行比对,校核基频并验证等效建模方法的正确性。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201810342073.7A CN108959685A (zh) | 2018-04-17 | 2018-04-17 | 一种太阳翼帆板的等效建模方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201810342073.7A CN108959685A (zh) | 2018-04-17 | 2018-04-17 | 一种太阳翼帆板的等效建模方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN108959685A true CN108959685A (zh) | 2018-12-07 |
Family
ID=64498565
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201810342073.7A Pending CN108959685A (zh) | 2018-04-17 | 2018-04-17 | 一种太阳翼帆板的等效建模方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN108959685A (zh) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111859756A (zh) * | 2020-07-20 | 2020-10-30 | 湖北汽车工业学院 | 一种基于三维建模的替代车架仿真方法及仿真系统 |
CN112231863A (zh) * | 2020-11-09 | 2021-01-15 | 重庆开拓卫星科技有限公司 | 太阳翼电池阵基板建模方法、装置、设备及存储介质 |
CN112541289A (zh) * | 2020-12-15 | 2021-03-23 | 西南交通大学 | 一种轨道车辆车体铝型材结构的声振等效建模方法 |
CN113361001A (zh) * | 2021-04-27 | 2021-09-07 | 山东大学 | 一种联合有限元法和梯度法的太阳翼结构优化方法、设备及存储介质 |
CN113378321A (zh) * | 2021-06-29 | 2021-09-10 | 北京微纳星空科技有限公司 | 一种试验件的建模方法、装置、设备、存储介质及试验件 |
CN112434385B (zh) * | 2020-11-12 | 2024-04-02 | 西安交通大学 | 一种蜂窝夹层板有限元建模方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102700704A (zh) * | 2012-05-30 | 2012-10-03 | 南京航空航天大学 | 一种飞行器变形蒙皮 |
CN103353904A (zh) * | 2013-04-12 | 2013-10-16 | 西安电子科技大学 | 有源夹层微带天线结构与电磁综合的数据驱动设计方法及天线 |
CN103984802A (zh) * | 2014-04-17 | 2014-08-13 | 中国航空工业集团公司沈阳飞机设计研究所 | 一种蜂窝夹层结构的有限元建模简化方法 |
-
2018
- 2018-04-17 CN CN201810342073.7A patent/CN108959685A/zh active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102700704A (zh) * | 2012-05-30 | 2012-10-03 | 南京航空航天大学 | 一种飞行器变形蒙皮 |
CN103353904A (zh) * | 2013-04-12 | 2013-10-16 | 西安电子科技大学 | 有源夹层微带天线结构与电磁综合的数据驱动设计方法及天线 |
CN103984802A (zh) * | 2014-04-17 | 2014-08-13 | 中国航空工业集团公司沈阳飞机设计研究所 | 一种蜂窝夹层结构的有限元建模简化方法 |
Non-Patent Citations (4)
Title |
---|
付立英等: "卫星用蜂窝夹层板的等效计算及实验研究", 《科学技术与工程》 * |
张铁亮: "卫星夹层结构分析与结构设计研究", 《中国博士学位论文全文数据库工程科技Ⅱ辑》 * |
李贤冰等: "蜂窝夹层板力学等效方法对比研究", 《玻璃钢/复合材料》 * |
王萍萍等: "碳纤维蜂窝夹层结构动特性分析", 《复合材料学报》 * |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111859756A (zh) * | 2020-07-20 | 2020-10-30 | 湖北汽车工业学院 | 一种基于三维建模的替代车架仿真方法及仿真系统 |
CN111859756B (zh) * | 2020-07-20 | 2023-12-01 | 湖北汽车工业学院 | 一种基于三维建模的替代车架仿真方法及仿真系统 |
CN112231863A (zh) * | 2020-11-09 | 2021-01-15 | 重庆开拓卫星科技有限公司 | 太阳翼电池阵基板建模方法、装置、设备及存储介质 |
CN112434385B (zh) * | 2020-11-12 | 2024-04-02 | 西安交通大学 | 一种蜂窝夹层板有限元建模方法 |
CN112541289A (zh) * | 2020-12-15 | 2021-03-23 | 西南交通大学 | 一种轨道车辆车体铝型材结构的声振等效建模方法 |
CN113361001A (zh) * | 2021-04-27 | 2021-09-07 | 山东大学 | 一种联合有限元法和梯度法的太阳翼结构优化方法、设备及存储介质 |
CN113361001B (zh) * | 2021-04-27 | 2022-04-26 | 山东大学 | 一种联合有限元法和梯度法的太阳翼结构优化方法、设备及存储介质 |
CN113378321A (zh) * | 2021-06-29 | 2021-09-10 | 北京微纳星空科技有限公司 | 一种试验件的建模方法、装置、设备、存储介质及试验件 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN108959685A (zh) | 一种太阳翼帆板的等效建模方法 | |
Kenway et al. | Aerostructural optimization of the Common Research Model configuration | |
Aftosmis et al. | Adjoint-based low-boom design with Cart3D | |
CN105447269A (zh) | 一种飞机在定常过载状态下的非结构质量配平方法 | |
Malekzadeh et al. | Higher-order dynamic response of composite sandwich panels with flexible core under simultaneous low-velocity impacts of multiple small masses | |
Fabiano et al. | Adjoint-based aeroacoustic design-optimization of flexible rotors in forward flight | |
Sclafani et al. | Drag prediction for the NASA CRM wing-body-tail using cfl3d and overflow on an overset mesh | |
Nemec et al. | Parallel adjoint framework for aerodynamic shape optimization of component-based geometry | |
Hariharan et al. | A review of computational techniques for rotor wake modeling | |
Park et al. | Simulation of unsteady rotor flow field using unstructured adaptive sliding meshes | |
Wu et al. | Dynamic mode decomposition analysis of the common research model with adjoint-based gradient optimization | |
CN108363828B (zh) | 一种变刚度复合材料的建模方法 | |
CN109948253A (zh) | 薄板无网格Galerkin结构模态分析的GPU加速方法 | |
Tinoco et al. | Drag prediction with the Zeus/CFL3D system | |
CN113868761A (zh) | 一种复合材料翼面蒙皮优化设计方法 | |
Sitaraman et al. | Enhancements to overset methods for improved accuracy and solution convergence | |
Liu et al. | Assessment of Edge-Based Viscous Method for Corner-Flow Solutions on Graphics Processing Units | |
Wai et al. | Analysis of a joined-wing configuration | |
Eriksson | Flow solution on a dual-block grid around an airplane | |
CN112699585B (zh) | 一种复合材料厚层压板接头有限元建模方法 | |
Ban et al. | Fundamental Design Optimization of an Innovative Supersonic Transport Configuration and Its Design Knowledge Extraction | |
CN117973151B (zh) | 一种压电层合板壳结构振动控制方法、系统及设备 | |
Tizzi | Improvement of a numerical procedure for the dynamic analysis of aircraft structures | |
Paul et al. | Dynamic Analysis of Sandwich Plate Structure by Finite Element Method | |
Generation | Verification of the CFD simulation system SAUNA for complex aircraft configurations |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20181207 |