CN108823499B - 一种薄规格冷轧退火超高强度钢及其生产方法 - Google Patents
一种薄规格冷轧退火超高强度钢及其生产方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN108823499B CN108823499B CN201810820553.XA CN201810820553A CN108823499B CN 108823499 B CN108823499 B CN 108823499B CN 201810820553 A CN201810820553 A CN 201810820553A CN 108823499 B CN108823499 B CN 108823499B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- cold rolling
- steel
- strength
- ultrahigh
- strip steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0236—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
本发明公开了一种薄规格冷轧退火超高强度钢及其生产方法，所述超高强度钢化学成分组成及其质量百分含量为：C：0.15‑0.25%，Mn：1.8‑2.6%，Si：0.6‑1.2%，S≤0.010%，P≤0.020%，Als：0.030‑0.060%，Cr：0.30‑0.60%，N≤0.006%，其余为Fe和不可避免的杂质；所述生产方法包括热轧带钢一次冷轧、罩式退火、二次冷轧、连续退火工序。本发明不添加昂贵的合金元素用于改善及均匀化组织，产品具有良好的断后伸长率和折弯性能，与传统的双相钢生产工艺相比，每个工序对设备的能力要求低，生产过程稳定，产品收得率高，可以实现超高强薄规格产品的生产。
Description
技术领域
本发明属于冶金技术领域，具体涉及一种薄规格冷轧退火超高强度钢及其生产方法。
背景技术
为了降低车身自重但车身的安全性能不受损害，在汽车车身制造中，越来越多地使用薄规格冷轧高强钢来替代低强度级别的厚规格钢带，尤其是高强度双相钢，由于具有良好的强度和塑形配合，适合于加工复杂的零件，在汽车部件尤其是结构件和加强件中使用越来越多。
采用传统的热轧-冷轧-连续退火生产工序生产超高强度钢时，有以下问题：一方面由于热轧带钢强度高，薄规格轧制通常会超过轧机极限，难以稳定获得薄规格钢带；另一方面，为了改善带钢的性能，尤其是弯折性能，会在钢中添加适量的合金元素，如一种超高强度钢板及其制造方法（CN 107142426 A）中通过添加贵重金属Mo用于改善组织的均匀性，获得目标性能，也有通过添加其他合金元素的方法来改善组织，从而获得良好的使用性能，由于添加了大量的合金元素，热轧变形抗力大，轧制稳定差，而且在传统轧机生产热轧带钢厚度在3.0mm以下的难度更大，同时，由于热轧带钢强度高，一次冷轧难以获得目标厚度，尤其是1.0mm及以下规格时难度成倍增加，有些厚度无法完成，而且酸轧轧制过程不稳定，断带风险高，降低了生产率，因此无法满足汽车工业对更薄更高强度带钢要求。由此可见，开发薄规格冷轧退火超高强度钢生产方法尤为迫切。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种薄规格冷轧退火超高强度钢及其生产方法。本发明不添加昂贵的合金元素用于改善及均匀化组织，将热轧带钢进行一次冷轧，冷轧后带钢入罩式退火炉退火，对罩式退火后的带钢二次冷轧到目标厚度，然后入连续退火炉完成退火生产，获得目标规格和强度的超高强度双相钢，产品具有良好的断后伸长率和折弯性能，与传统的双相钢生产工艺相比，每个工序对设备的能力要求低，生产过程稳定，产品收得率高，可以实现超高强薄规格产品的生产。
为解决上述技术问题，本发明所采取的技术方案是：一种薄规格冷轧退火超高强度钢，所述超高强度钢化学成分组成及其质量百分含量为：C：0.15-0.25%， Mn：1.8-2.6%，Si：0.6-1.2%，S≤0.010%，P≤0.020%，Als：0.030-0.060%，Cr：0.30-0.60%，N≤0.006%，其余为Fe和不可避免的杂质。
本发明的化学成分设计思路为：
C：碳是固溶强化元素，是材料获得马氏体含量的保证，确保了钢的强度，碳含量太低时，在相同的临界区（铁素体和奥氏体）加热时奥氏体含量低，不利于获得高的强度，但是碳含量太高，不利于材料的焊接性能，因此碳的设计在满足强度的基础上越低越好。
Mn：锰是强烈提高奥氏体淬透性的元素，含有适量Mn的奥氏体可以通过不同的快冷终止温度来获得期望的组织，从而获得不同性能的产品。
Si：是固溶强化元素，一方面可以提高材料强度，另一方面，可以加速碳向奥氏体偏聚，净化铁素体，从而改善成品的性能。
Cr：一方面起到强化作用，另一方面主要是用于推迟中温区域贝氏体的转变，从而有利于获得马氏体组织。
S、P和N等为杂质元素，越低越好。
本发明所述超高强度钢厚度为0.3-1.0mm。
本发明所述超高强度钢抗拉强度1000-1200MPa, 屈服强度550-760MPa，断后伸长率A80：12.0-15.0%；超高强度钢横向和纵向在180°-0t折弯不开裂。
本发明还提供了一种薄规格冷轧退火超高强度钢的生产方法，所述生产方法包括热轧带钢一次冷轧、罩式退火、二次冷轧、连续退火工序。
本发明所述热轧带钢一次冷轧工序，一次冷轧的冷轧压下率在50-60%。
本发明所述罩式退火工序，采用全氢罩式退火炉，热点温度为680-750℃，冷点温度为630-670℃，保温时间为8-15h；罩式退火后所获得带钢组织均匀，退火带钢的屈服强度为350-450MPa，抗拉强度为450-550MPa。
本发明所述二次冷轧工序，二次冷轧压下率在50-80%。
本发明所述连续退火工序，均热温度为780-820℃，工艺速度为100-180m/min，快冷开始温度为650-700℃，过时效温度为260-280℃，平整延伸率为0.25-0.40%。
本发明薄规格冷轧退火超高强度钢产品标准参考pr EN10338-2013；性能检测方法标准参考GB/T228.1-2010。
采用上述技术方案所产生的有益效果在于：1、本发明不添加昂贵的合金元素用于改善及均匀化组织，将热轧带钢进行一次冷轧，冷轧后带钢入罩式退火炉退火，对罩式退火后的带钢二次冷轧到目标厚度，然后入连续退火炉完成退火生产，获得目标规格和强度的超高强度双相钢，产品具有良好的断后伸长率和折弯性能。2、本发明与传统的双相钢生产工艺相比，每个工序对设备的能力要求低，生产过程稳定，产品收得率高，可以实现超高强薄规格产品的生产。3、本发明超高强度钢抗拉强度1000-1200MPa, 屈服强度550-760MPa，断后伸长率A80：12.0-15.0%；超高强度钢横向和纵向在180°-0t折弯不开裂。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明作进一步详细的说明。
实施例1
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢成品厚度为0.3mm，其化学成分组成及质量百分含量见表1。
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢生产方法包括热轧带钢一次冷轧、罩式退火、二次冷轧、连续退火工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）一次冷轧工序：热轧带钢厚度为3mm，一次冷轧的冷轧压下率为50%，冷轧后带钢厚度为1.5mm；
（2）罩式退火工序：采用全氢罩式退火炉，热点温度为685℃，冷点温度为654℃，保温时间为8.7h；罩式退火后所获得带钢组织均匀，退火带钢的屈服强度为421MPa，抗拉强度为524MPa；
（3）二次冷轧工序：二次冷轧压下率为80%，冷轧后带钢厚度为0.3mm；
（4）连续退火工序：均热温度为805℃，工艺速度为180m/min，快冷开始温度为700℃，过时效温度为275℃，平整延伸率为0.30%。
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢成品性能见表2。
实施例2
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢成品厚度为0.4mm，其化学成分组成及质量百分含量见表1。
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢生产方法包括热轧带钢一次冷轧、罩式退火、二次冷轧、连续退火工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）一次冷轧工序：热轧带钢厚度为3.4mm，一次冷轧的冷轧压下率为52.9%，冷轧后带钢厚度为1.6mm；
（2）罩式退火工序：采用全氢罩式退火炉，热点温度为725℃，冷点温度为630℃，保温时间为12.5h；罩式退火后所获得带钢组织均匀，退火带钢的屈服强度为372MPa，抗拉强度为474MPa；
（3）二次冷轧工序：二次冷轧压下率为75%，冷轧后带钢厚度为0.4mm；
（4）连续退火工序：均热温度为780℃，工艺速度为170m/min，快冷开始温度为684℃，过时效温度为260℃，平整延伸率为0.35%。
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢成品性能见表2。
实施例3
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢成品厚度为0.5mm，其化学成分组成及质量百分含量见表1。
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢生产方法包括热轧带钢一次冷轧、罩式退火、二次冷轧、连续退火工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）一次冷轧工序：热轧带钢厚度为4.2mm，一次冷轧的冷轧压下率为52.4%，冷轧后带钢厚度为2.0mm；
（2）罩式退火工序：采用全氢罩式退火炉，热点温度为680℃，冷点温度为636℃，保温时间为8.0h；罩式退火后所获得带钢组织均匀，退火带钢的屈服强度为450MPa，抗拉强度为550MPa；
（3）二次冷轧工序：二次冷轧压下率为75%，冷轧后带钢厚度为0.5mm；
（4）连续退火工序：均热温度为795℃，工艺速度为160m/min，快冷开始温度为650℃，过时效温度为280℃，平整延伸率为0.25%。
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢成品性能见表2。
实施例4
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢成品厚度为0.6mm，其化学成分组成及质量百分含量见表1。
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢生产方法包括热轧带钢一次冷轧、罩式退火、二次冷轧、连续退火工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）一次冷轧工序：热轧带钢厚度为4.2mm，一次冷轧的冷轧压下率为50%，冷轧后带钢厚度为2.1mm；
（2）罩式退火工序：采用全氢罩式退火炉，热点温度为695℃，冷点温度为656℃，保温时间为13.4h；罩式退火后所获得带钢组织均匀，退火带钢的屈服强度为402MPa，抗拉强度为486MPa；
（3）二次冷轧工序：二次冷轧压下率为71.4%，冷轧后带钢厚度为0.6mm；
（4）连续退火工序：均热温度为785℃，工艺速度为150m/min，快冷开始温度为667℃，过时效温度为270℃，平整延伸率为0.40%。
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢成品性能见表2。
实施例5
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢成品厚度为0.7mm，其化学成分组成及质量百分含量见表1。
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢生产方法包括热轧带钢一次冷轧、罩式退火、二次冷轧、连续退火工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）一次冷轧工序：热轧带钢厚度为3.8mm，一次冷轧的冷轧压下率为55.3%，冷轧后带钢厚度为1.7mm；
（2）罩式退火工序：采用全氢罩式退火炉，热点温度为705℃，冷点温度为645℃，保温时间为9.0h；罩式退火后所获得带钢组织均匀，退火带钢的屈服强度为396MPa，抗拉强度为493MPa；
（3）二次冷轧工序：二次冷轧压下率为58.8%，冷轧后带钢厚度为0.7mm；
（4）连续退火工序：均热温度为780℃，工艺速度为130m/min，快冷开始温度为655℃，过时效温度为260℃，平整延伸率为0.30%。
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢成品性能见表2。
实施例6
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢成品厚度为0.8mm，其化学成分组成及质量百分含量见表1。
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢生产方法包括热轧带钢一次冷轧、罩式退火、二次冷轧、连续退火工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）一次冷轧工序：热轧带钢厚度为3.8mm，一次冷轧的冷轧压下率为50%，冷轧后带钢厚度为1.9mm；
（2）罩式退火工序：采用全氢罩式退火炉，热点温度为700℃，冷点温度为670℃，保温时间为11.6h；罩式退火后所获得带钢组织均匀，退火带钢的屈服强度为402MPa，抗拉强度为504MPa；
（3）二次冷轧工序：二次冷轧压下率为57.9%，冷轧后带钢厚度为0.8mm；
（4）连续退火工序：均热温度为820℃，工艺速度为120m/min，快冷开始温度为685℃，过时效温度为265℃，平整延伸率为0.35%。
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢成品性能见表2。
实施例7
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢成品厚度为0.9mm，其化学成分组成及质量百分含量见表1。
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢生产方法包括热轧带钢一次冷轧、罩式退火、二次冷轧、连续退火工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）一次冷轧工序：热轧带钢厚度为4.5mm，一次冷轧的冷轧压下率为60%，冷轧后带钢厚度为1.8mm；
（2）罩式退火工序：采用全氢罩式退火炉，热点温度为750℃，冷点温度为665℃，保温时间为15.0h；罩式退火后所获得带钢组织均匀，退火带钢的屈服强度为350MPa，抗拉强度为450MPa；
（3）二次冷轧工序：二次冷轧压下率为50%，冷轧后带钢厚度为0.9mm；
（4）连续退火工序：均热温度为815℃，工艺速度为110m/min，快冷开始温度为695℃，过时效温度为280℃，平整延伸率为0.40%。
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢成品性能见表2。
实施例8
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢成品厚度为1.0mm，其化学成分组成及质量百分含量见表1。
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢生产方法包括热轧带钢一次冷轧、罩式退火、二次冷轧、连续退火工序，具体工艺步骤如下所述：
（1）一次冷轧工序：热轧带钢厚度为6.0mm，一次冷轧的冷轧压下率为58.3%，冷轧后带钢厚度为2.5mm；
（2）罩式退火工序：采用全氢罩式退火炉，热点温度为735℃，冷点温度为653℃，保温时间为14.3h；罩式退火后所获得带钢组织均匀，退火带钢的屈服强度为374MPa，抗拉强度为450MPa；
（3）二次冷轧工序：二次冷轧压下率为60%，冷轧后带钢厚度为1.0mm；
（4）连续退火工序：均热温度为790℃，工艺速度为100m/min，快冷开始温度为673℃，过时效温度为275℃，平整延伸率为0.25%。
本实施例薄规格冷轧退火超高强度钢成品性能见表2。
表1实施例1-8薄规格冷轧退火超高强度钢的化学成分组成及百分含量(%)
表1中成分余量为Fe和不可避免的杂质。
表2 实施例1-8薄规格冷轧退火超高强度钢成品的性能
以上实施例仅用以说明而非限制本发明的技术方案，尽管参照上述实施例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解：依然可以对本发明进行修改或者等同替换，而不脱离本发明的精神和范围的任何修改或局部替换，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。
Claims (3)
1.一种薄规格冷轧退火超高强度钢，其特征在于，所述超高强度钢化学成分组成及其质量百分含量为：C：0.19-0.25%， Mn：1.9-2.4%，Si：0.7-1.2%，S≤0.010%，P≤0.020%，Als：0.038-0.060%，Cr：0.40-0.60%，N≤0.006%，其余为Fe和不可避免的杂质，所述超高强度钢厚度为0.3-1.0mm，抗拉强度1000-1200MPa, 屈服强度550-760MPa，断后伸长率A80：12.0-15.0%；超高强度钢横向和纵向在180°-0t折弯不开裂,t为带钢厚度；所述薄规格冷轧退火超高强度钢由下述方法生产：包括热轧带钢一次冷轧、罩式退火、二次冷轧、连续退火工序；所述热轧带钢一次冷轧工序，一次冷轧的冷轧压下率在50-60%；所述罩式退火工序，采用全氢罩式退火炉，热点温度为680-750℃，冷点温度为630-670℃，保温时间为8-15h，罩式退火后所获得带钢组织均匀，退火带钢的屈服强度为350-450MPa，抗拉强度为450-550MPa；所述二次冷轧工序，二次冷轧压下率在50-80%。
2.基于权利要求1所述的一种薄规格冷轧退火超高强度钢的生产方法，其特征在于，所述生产方法包括热轧带钢一次冷轧、罩式退火、二次冷轧、连续退火工序；所述热轧带钢一次冷轧工序，一次冷轧的冷轧压下率在50-60%；所述罩式退火工序，采用全氢罩式退火炉，热点温度为680-750℃，冷点温度为630-670℃，保温时间为8-15h，罩式退火后所获得带钢组织均匀，退火带钢的屈服强度为350-450MPa，抗拉强度为450-550MPa；所述二次冷轧工序，二次冷轧压下率在50-80%。
3.根据权利要求2所述的一种薄规格冷轧退火超高强度钢的生产方法，其特征在于，所述连续退火工序，均热温度为780-820℃，工艺速度为100-180m/min，快冷开始温度为650-700℃，过时效温度为260-280℃，平整延伸率为0.25-0.40%。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201810820553.XA CN108823499B (zh) | 2018-07-24 | 2018-07-24 | 一种薄规格冷轧退火超高强度钢及其生产方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201810820553.XA CN108823499B (zh) | 2018-07-24 | 2018-07-24 | 一种薄规格冷轧退火超高强度钢及其生产方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN108823499A CN108823499A (zh) | 2018-11-16 |
| CN108823499B true CN108823499B (zh) | 2020-09-01 |
Family
ID=64140109
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201810820553.XA Active CN108823499B (zh) | 2018-07-24 | 2018-07-24 | 一种薄规格冷轧退火超高强度钢及其生产方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN108823499B (zh) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109930068B (zh) * | 2019-03-27 | 2021-01-08 | 武汉钢铁有限公司 | 一种800MPa级超薄规格冷轧双相钢及其制备方法 |
| CN112658041B (zh) * | 2020-12-04 | 2023-02-03 | 江门市日盈不锈钢材料厂有限公司 | 不锈钢板材及其生产方法 |
| CN115058573B (zh) * | 2022-06-20 | 2024-01-16 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种一次冷轧时高牌号无取向硅钢断带后的生产方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103866182B (zh) * | 2014-03-20 | 2016-04-27 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 基于罩式退火处理的700MPa级冷轧高强度钢及薄钢带的低成本制造方法 |
| CN104862597A (zh) * | 2015-05-27 | 2015-08-26 | 钢铁研究总院 | 一种利用残余奥氏体提高冷轧双相钢伸长率的方法 |
| CN107058869B (zh) * | 2017-05-22 | 2019-05-31 | 钢铁研究总院 | 超低屈强比980MPa级冷轧双相钢及其制造方法 |
| CN107502819B (zh) * | 2017-08-16 | 2018-12-28 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种600MPa级0.6mm以下薄规格冷轧双相钢及其制备方法 |
-
2018
- 2018-07-24 CN CN201810820553.XA patent/CN108823499B/zh active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN108823499A (zh) | 2018-11-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3260569B1 (en) | Forming process of hot stamping and hot-stamped component | |
| CN106011643B (zh) | 一种抗拉强度590MPa级冷轧双相钢及其制备方法 | |
| US9534268B2 (en) | Method for manufacturing a hot press-hardened component and use of a steel product for manufacturing a hot press-hardened component | |
| CN108018484B (zh) | 抗拉强度1500MPa以上成形性优良的冷轧高强钢及其制造方法 | |
| US8888934B2 (en) | Method for producing a formed steel part having a predominantly ferritic-bainitic structure | |
| JP4500124B2 (ja) | ホットプレス用めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2020114946A (ja) | 強度、延性および成形性が改善された高強度鋼板を製造する方法 | |
| EP2733228B1 (en) | Hot press formed member and method for manufacturing the member | |
| CN109423577B (zh) | 一种高强多相钢镀锡原板及其制造方法 | |
| US10907230B2 (en) | Ultra high-strength and high-ductility steel sheet having excellent yield ratio and manufacturing method therefor | |
| KR20150075329A (ko) | 우수한 굽힘성 및 초고강도를 갖는 열간 프레스 성형품용 강판, 이를 이용한 열간 프레스 성형품 및 이들의 제조방법 | |
| JP2005126733A (ja) | 高温加工性にすぐれた熱間プレス用鋼板及び自動車用部材 | |
| CN111996467A (zh) | 一种980MPa级镀锌高强钢及其制备方法 | |
| CN106011644A (zh) | 高伸长率冷轧高强度钢板及其制备方法 | |
| CN105937011B (zh) | 低屈服强度冷轧高强度钢板及其制备方法 | |
| CN102839329A (zh) | 一种抗拉强度450MPa级冷轧双相钢钢板及其制备方法 | |
| CN111172466B (zh) | 一种塑性增强的抗拉强度590MPa级冷轧双相钢及其生产方法 | |
| CN108823499B (zh) | 一种薄规格冷轧退火超高强度钢及其生产方法 | |
| JPH0564215B2 (zh) | ||
| CN113737087A (zh) | 一种超高强双相钢及其制造方法 | |
| JP2024500521A (ja) | 熱間成形用鋼材、熱間成形部材及びそれらの製造方法 | |
| CN113667892A (zh) | 一种经济型低温连续退火冷轧高强钢带及其生产方法 | |
| KR101518588B1 (ko) | 항복강도 및 항복비가 우수한 석출강화형 강판 및 그 제조방법 | |
| KR101403262B1 (ko) | 초고강도 용융도금강판 및 그의 제조방법 | |
| CN113528978B (zh) | 一种980MPa级镀锌复相钢及其制备方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |