CN108776065A - 一种采动诱导采空区侧向硬顶失稳产生的动载预测方法 - Google Patents

一种采动诱导采空区侧向硬顶失稳产生的动载预测方法 Download PDF

Info

Publication number
CN108776065A
CN108776065A CN201810351714.5A CN201810351714A CN108776065A CN 108776065 A CN108776065 A CN 108776065A CN 201810351714 A CN201810351714 A CN 201810351714A CN 108776065 A CN108776065 A CN 108776065A
Authority
CN
China
Prior art keywords
unit
goaf
unstability
hard cap
dynamic load
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201810351714.5A
Other languages
English (en)
Other versions
CN108776065B (zh
Inventor
神文龙
曹正正
王襄禹
肖同强
王猛
柏建彪
许磊
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Henan University of Technology
Original Assignee
Henan University of Technology
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Henan University of Technology filed Critical Henan University of Technology
Priority to CN201810351714.5A priority Critical patent/CN108776065B/zh
Publication of CN108776065A publication Critical patent/CN108776065A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN108776065B publication Critical patent/CN108776065B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N3/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
    • G01N3/08—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress by applying steady tensile or compressive forces
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N2203/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
    • G01N2203/02—Details not specific for a particular testing method
    • G01N2203/06—Indicating or recording means; Sensing means
    • G01N2203/067—Parameter measured for estimating the property
    • G01N2203/0676—Force, weight, load, energy, speed or acceleration

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Immunology (AREA)
  • Pathology (AREA)
  • Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
  • Detergent Compositions (AREA)

Abstract

一种采动诱导采空区侧向硬顶结构失稳产生的动载预测方法，包括：(1)分析已采长壁工作面的工程地质环境，获得已稳定采空区侧向端部硬顶的结构特征，建立采空区侧向端部硬顶结构的力学解析模型，获得其失稳的力学判据；(2)随着相邻下区段工作面的回采，揭示采空区侧向端部硬顶结构的附加支承应力演化规律，确定结构力学失稳的极限附加支承应力，计算结构积累的弹性变形能；(3)建立等效动力偶力学分析模型，计算结构失稳时的动载强度，获得影响该动载强度的主要影响因素和影响规律。本发明提供了一种求解已稳定采空区侧向端部硬顶结构失稳产生动载强度的方法，为该区域内开挖空间的稳定性控制提供了理论依据。

Description

一种采动诱导采空区侧向硬顶失稳产生的动载预测方法
技术领域
本发明属于无煤柱护巷技术领域，尤其是一种适用于采动影响邻域内采空区侧向端部结构失稳产生动载强度的求解方法。
背景技术
完全垮落法处理的采空区顶板在纵向上形成冒落带、裂隙带和弯曲下沉带，裂隙带内的坚硬顶板破断后在采空区侧向端部形成承载结构，承载上方软弱岩层的重量及部分支承应力，处于应力平衡状态，是沿空留巷、沿空掘巷、迎采掘巷围岩的保护结构，并且也是无煤柱护巷技术的关键技术之一；但相邻下区段工作面回采产生的超前支承应力形成了对该承载结构的扰动，当该承载结构的强度和刚度不足以承载时，结构将从一种力学平衡状态演化为另一种平衡状态，演化的本质是结构改变引起应力场、位移场、裂隙场的改变，演化的结果是不同等级、不同类别的矿山压力显现，如何确定结构失稳产生的动载强度就成为该领域工程技术人员需要解决的难题。
发明内容
本发明目的在于克服已有方法中的不足之处，提供一种经济实用、操作高效、精度较高的采空区侧向硬顶结构失稳产生动载强度的预测方法。
本发明为解决其技术问题所采用的技术方案是：
一种采动诱导采空区侧向硬顶结构失稳产生的动载预测方法，包括以下三个步骤：
第一步，获得靠近采空区侧向端部的坚硬顶板结构特征，建立采空区侧向端部硬顶结构的力学解析模型，获得其平衡失稳的力学判据；
第二步，随着相邻下区段工作面的回采，揭示采空区侧向端部硬顶结构上支承应力的演化规律，确定该结构力学失稳的极限附加支承应力，计算确定结构失稳瞬间积累的弹性变形能；
第三步，用动力偶等效结构失稳瞬间的力学状态，将失稳瞬间结构累积的弹性变形能转化为动力偶的作用，将动力偶对围岩的作用应力等效为结构失稳时的瞬时动载强度。
进一步，所述的第一步中，靠近采空区侧向端部的坚硬顶板结构特征为：
LI′＝ζLII,0≤ζ≤1 (IV)
式中：
LII-下位硬顶结构的跨度，其单位为m；
θ-下位硬顶结构的倾角，其单位为°；
hm-采煤高度，其单位为m；
L-顶板的周期断裂步距，其单位为m；
s-工作面侧向长度，其单位为m；
h1-下位硬顶结构的厚度，其单位为m；
hI-软弱岩层的厚度，其单位为m；
RT-下位硬顶结构的抗拉强度，其单位为MPa；
γ1-下位硬顶结构和软弱岩层的平均容重，其单位为N/m3；
LI′-上部硬顶悬臂结构的长度，其单位为m；
ζ-上部硬顶悬臂结构的长度与下位硬顶结构长度的比值，其单位为1。
进一步，所述的第一步中，获得其失稳的力学判据为：
式中：
F-工作面采动附加支承应力，其单位为MPa；
ηp-下位硬顶结构与下位坚硬顶板间挤压强度系数，0≤ηp≤1；
σc-下位硬顶结构的单轴抗压强度，其单位为MPa；
φ-下位硬顶结构的内摩擦角，其单位为°；
δ-上部硬顶悬臂结构自由端的极限挠度的倍数，0≤δ≤1；
RT′-上部硬顶悬臂结构的抗拉强度，其单位为MPa；
Fg-下位硬顶结构与其承载的软弱岩层总重应力，其单位为MPa，计算方法如式(VI)；
Fg′-上部硬顶悬臂结构及其上方软弱层总重应力，其单位为MPa，计算方法如式(VII)；
Fg＝γ1(LIIh1+LIIhIcosθ) (VI)
Fg′＝γ2(h2+hII)LI′ (VII)
式中：
γ2-上部硬顶悬臂结构及其承载软弱岩层的平均容重，其单位为kN/m3；
h2-上部硬顶悬臂结构的厚度，其单位为m；
hII-上部硬顶悬臂结构承载软弱岩层的累积厚度，其单位为m。
进一步，所述的第二步中，采空区侧向端部硬顶结构上支承应力的演化规律：
式中：
a1，a2，a3，a4及a5是支承应力数学模型参数；
w0-工作面煤壁前方煤体塑性区宽度，m；
xd-距工作面煤壁的距离，m；
γ′-地层的平均容重，kN/m3；
H-地层埋深，m。
进一步，所述的第二步中，结构力学失稳的极限附加支承应力为：
式中：
Fmax-工作面采动极限附加支承应力，其单位为MPa。
进一步，所述的第二步中，结构失稳瞬间积累的弹性变形能为：
式中：
U-结构积累的弹性变形能，其单位为MJ。
进一步，所述的第三步中，将失稳瞬间结构累积的弹性变形能转化为动力偶的作用，其中的动力偶为：
式中：
M-等效动力偶大小，其单位为MN·m。
进一步，所述的第三步中，将动力偶对围岩的作用应力等效为结构失稳时的瞬时动载强度，其中的动载强度为：
式中：
σd-结构失稳时的动载强度，其单位为MPa。
本发明与现有技术相比所具有的有益效果是：本发明预测采动采空区侧向硬顶结构失稳产生动载强度及动载空间位置的方法更加经济、高效、精准，在本机技术领域内具有广泛的实用性，与现有技术相比具有以下优点：(1)减少动载监测设备及其安装、维护费用，节省矿井安全生产综合成本；(2)力学模型可重复利用，适应条件广泛，求解过程高效；(3)工作面回采超前支承应力分布规律用于确定此类动载的空间位置。
附图说明
图1为本发明的工程背景示意图。
图2为本发明的侧向硬顶结构示意图。
其中，1-采空区，2-工作面，3-邻空巷道，4-实煤体巷道，5-区段煤柱，6-附加支承应力，7-下位硬顶结构，8-下位垮落硬顶结构，9-垮落软弱岩层，10-上部垮落硬顶结构，11-下位坚硬顶板，12-软弱岩层，13-上部坚硬顶板，14-上部硬顶悬臂结构。
图3为本发明的附加支承应力分布图。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明作进一步地详细说明，但本发明的实施方式不限于此。
如图1所示，以某矿15#煤层某采空区为例，其中开采煤层平均埋深600m，平均厚度6.5m，平均倾角4°，采空区1一侧为正在回采的工作面2，采空区1侧向长度为220m，该矿采用完全垮落法处理采空区1，坚硬顶板11垮落在采空区1侧向端部形成下位硬顶结构7、垮落硬顶结构8和垮落软弱岩层9，坚硬顶板13垮落在采空区1侧向端部形成上部未垮落的上部硬顶悬臂结构14和上部垮落硬顶结构10，如图2所示；所述矿工作面2倾斜长为220m，其两侧分别为邻空巷道3和实体煤巷道4，邻空巷道3与采空区1之间是区段煤柱5，附加支承应力6作用与区段煤柱5和邻空巷道3上方的上部硬顶结构13；工作面2采动之前，下位硬顶结构7、上部硬顶悬臂结构14处于静力平衡状态；工作面2回采时，前方15m～25m范围内的邻空巷道3内单体支柱被压崩倾倒，围岩出现瞬时剧烈变形等强动力灾害，发现是工作面2超前支承应力增加了附加支承应力6的大小，诱导采空区1侧向下位硬顶结构7和上部硬顶悬臂结构14失稳产生动载引起的邻空巷道3的动力灾害。
一种采动诱导采空区侧向硬顶结构失稳产生的动载预测方法，包括以下三个步骤：
第一步：获得靠近采空区1侧向端部(A-A剖面)的坚硬顶板结构特征，如图2所示，建立采空区侧向端部硬顶结构的力学解析模型，如图2所示，获得其平衡失稳的力学判据。
其中，所述的靠近采空区1侧向端部的坚硬顶板结构特征，可根据如下公式进行计算：
LI′＝ζLII,0≤ζ≤1 (IV)
式中：
LII-下位硬顶结构7的跨度，其单位为m；
θ-下位硬顶结构7的倾角，其单位为°；
hm-采煤高度，其单位为m；
L-顶板的周期断裂步距，其单位为m；
s-工作面侧向长度，其单位为m；
h1-下位硬顶结构7的厚度，其单位为m；
hI-软弱岩层12的厚度，其单位为m；
RT-下位硬顶结构7的抗拉强度，其单位为MPa；
γ1-下位硬顶结构7和软弱岩层12的平均容重，其单位为N/m3；
LI′-上部硬顶悬臂结构14的长度，其单位为m；
ζ-上部硬顶悬臂结构14的长度与下位硬顶结构7长度的比值，其单位为1。
其次，所述的获得其失稳的力学判据为：
式中：
F-工作面2采动附加支承应力，其单位为MPa；
ηp-下位硬顶结构7与下位坚硬顶板11间挤压强度系数，0≤ηp≤1；
σc-下位硬顶结构7的单轴抗压强度，其单位为MPa；
φ-下位硬顶结构7的内摩擦角，其单位为°；
δ-上部硬顶悬臂结构14自由端的极限挠度的倍数，0≤δ≤1；
RT′-上部硬顶悬臂结构14的抗拉强度，其单位为MPa；
Fg-下位硬顶结构7与其承载的软弱岩层12总重应力，其单位为MPa，计算方法如式(VI)；Fg′-上部硬顶悬臂结构14及其上方软弱层总重应力，其单位为MPa，计算方法如式(VII)；
Fg＝γ1(LIIh1+LIIhIcosθ) (VI)
Fg′＝γ2(h2+hII)LI′ (VII)
式中：
γ2-上部硬顶悬臂结构14及其承载软弱岩层的平均容重，其单位为kN/m3；
h2-上部硬顶悬臂结构14的厚度，其单位为m；
hII-上部硬顶悬臂结构14承载软弱岩层的累积厚度，其单位为m。
第二步：随着相邻下区段工作面2的回采，揭示采空区侧向端部硬顶结构上支承应力6的演化规律，确定该结构力学失稳的极限附加支承应力，计算确定结构失稳瞬间积累的弹性变形能。
其中，所述的采空区侧向端部硬顶结构上支承应力6的演化规律为：
式中：
a1，a2，a3，a4及a5是支承应力数学模型参数；
w0-工作面煤壁前方煤体塑性区宽度，其单位为m；
xd-距工作面煤壁的距离，其单位为m；
γ′-地层的平均容重，其单位为kN/m3；
H-地层埋深，其单位为m。
其次，所述的结构力学失稳的极限附加支承应力为：
式中：
Fmax-工作面2采动极限附加支承应力，其单位为MPa。
再者，所述的结构失稳瞬间积累的弹性变形能为：
式中：
U-结构积累的弹性变形能，其单位为MJ。
第三步：用动力偶等效结构失稳瞬间的力学状态，将失稳瞬间结构累积的弹性变形能转化为动力偶的作用，将动力偶对围岩的作用应力等效为结构失稳时的瞬时动载强度。
其中，所述的动力偶的计算方法为：
式中：
M-等效动力偶大小，其单位为MN·m。
其次，所述的动载强度的计算方法为：
式中：
σd-结构失稳时的动载强度，其单位为MPa。
如图2所示地质结构为例，采用本发明的方法，预测该类条件下采空区侧向硬顶结构失稳时产生动载强度的过程如下：
根据该矿工程地质条件，得到了下位硬顶结构7的抗拉强度为RT＝15.0MPa，厚度为h1＝13.5m，工作面侧向长度为s＝220m，采煤高度为hm＝6.5m，软弱岩层12的厚度为hI＝33m，上部硬顶悬臂结构14的长度与下位硬顶结构7长度的比值为ζ＝0.5，下位硬顶结构7和软弱岩层12的平均容重为γ1＝22000kN/m3，将以上参数带入到式(I)、式(II)、式(III)和式(IV)可确定：
下位硬顶结构7的跨度LII为19.33m，采空区顶板的周期断裂步距L为17.61m，下位硬顶结构7的倾角θ为14.81°，上部硬顶悬臂结构14的长度LI′为9.67m。
根据该矿工程地质条件，获得下位硬顶结构7与下位坚硬顶板11间挤压强度系数ηp＝0.3，下位硬顶结构7的单轴抗压强度σc＝86.0MPa，下位硬顶结构7的内摩擦角φ＝40°，上部硬顶悬臂结构14自由端的极限挠度的倍数δ＝1，上部硬顶悬臂结构14的抗拉强度RT′＝22.0MPa。将以上参数及式(I)、式(II)、式(III)和式(IV)的计算结果带入到式(V)、式(VI)和式(VII)可确定：
结构失稳的力学判据为：F≥7.37MPa，下位硬顶结构7与其承载软弱岩层12总重应力Fg为1.0MPa，上部硬顶悬臂结构14及其上方软弱层总重应力Fg′为1.63MPa。
根据该矿工程地质条件，获得附加支承应力数学模型参数a1、a2、a3、a4及a5分别为2.66、5.36、22.5、0.10、15.0，工作面煤壁前方煤体塑性区宽度w0＝12.08m，地层的平均容重γ′＝25000kN/m3，地层埋深H＝529m；将以上参数带入到式(VIII)可确定工作面2采动附加支承应力F如图3所示；根据式(IX)可确定结构失稳的极限附加支承应力Fmax为7.37MPa，从图3可知，结构在工作面2前方23m处达到失稳的极限状态，将产生瞬时动载应力。
将以上获得的参数带入到式(XII)可确定，该矿采空区侧向端部结构失稳时产生的动载强度σd为26.7MPa，从而实现了该类条件下工作面2采动诱导采空区1侧向端部硬顶结构(图2)失稳产生动载强度的预测。
以上所述，仅是本发明的较佳实施例，并非对本发明做任何形式上的限制，任何熟悉本专业的技术人员，在不脱离本发明技术方案范围内，当可利用上述揭示的技术内容作出更动或修饰等同变化的等效实施例，但凡是未脱离本发明技术方案的内容，均仍属于本发明技术方案的范围内。

Claims (8)

1.一种采动诱导采空区侧向硬顶结构失稳产生的动载预测方法，其特征在于，包括以下三个步骤：
第一步，获得靠近采空区侧向端部的坚硬顶板结构特征，建立采空区侧向端部硬顶结构的力学解析模型，获得其平衡失稳的力学判据；
第二步，随着相邻下区段工作面的回采，揭示采空区侧向端部硬顶结构上支承应力的演化规律，确定该结构力学失稳的极限附加支承应力，计算确定结构失稳瞬间积累的弹性变形能；
第三步，用动力偶等效结构失稳瞬间的力学状态，将失稳瞬间结构累积的弹性变形能转化为动力偶的作用，将动力偶对围岩的作用应力等效为结构失稳时的瞬时动载强度。
2.根据权利要求1所述的一种采动诱导采空区侧向硬顶结构失稳产生的动载预测方法，其特征在于，所述的第一步中，靠近采空区侧向端部的坚硬顶板结构特征为：
LI′＝ζLII,0≤ζ≤1 (IV)
式中：
LII-下位硬顶结构的跨度，其单位为m；
θ-下位硬顶结构的倾角，其单位为°；
hm-采煤高度，其单位为m；
L-顶板的周期断裂步距，其单位为m；
s-工作面侧向长度，其单位为m；
h1-下位硬顶结构的厚度，其单位为m；
hI-软弱岩层的厚度，其单位为m；
RT-下位硬顶结构的抗拉强度，其单位为MPa；
γ1-下位硬顶结构和软弱岩层的平均容重，其单位为N/m3；
LI＇-上部硬顶悬臂结构的长度，其单位为m；
ζ-上部硬顶悬臂结构的长度与下位硬顶结构长度的比值，其单位为1。
3.根据权利要求1所述的一种采动诱导采空区侧向硬顶结构失稳产生的动载预测方法，其特征在于，所述的第一步中，获得其失稳的力学判据为：
式中：
F-工作面采动附加支承应力，其单位为MPa；
ηp-下位硬顶结构与下位坚硬顶板间挤压强度系数，0≤ηp≤1；
σc-下位硬顶结构的单轴抗压强度，其单位为MPa；
-下位硬顶结构的内摩擦角，其单位为°；
δ-上部硬顶悬臂结构自由端的极限挠度的倍数，0≤δ≤1；
RT′-上部硬顶悬臂结构的抗拉强度，其单位为MPa；
Fg-下位硬顶结构与其承载的软弱岩层总重应力，其单位为MPa，计算方法如式(VI)；
Fg′-上部硬顶悬臂结构及其上方软弱层总重应力，其单位为MPa，计算方法如式(VII)；
Fg＝γ1(LIIh1+LIIhIcosθ) (VI)
Fg′＝γ2(h2+hII)LI′ (VII)
式中：
γ2-上部硬顶悬臂结构及其承载软弱岩层的平均容重，其单位为kN/m3；
h2-上部硬顶悬臂结构的厚度，其单位为m；
hII-上部硬顶悬臂结构承载软弱岩层的累积厚度，其单位为m。
4.根据权利要求1所述的一种采动诱导采空区侧向硬顶结构失稳产生的动载预测方法，其特征在于，所述的第二步中，采空区侧向端部硬顶结构上支承应力的演化规律：
式中：
a1，a2，a3，a4及a5是支承应力数学模型参数；
w0-工作面煤壁前方煤体塑性区宽度，m；
xd-距工作面煤壁的距离，m；
γ′-地层的平均容重，kN/m3；
H-地层埋深，m。
5.根据权利要求1所述的一种采动诱导采空区侧向硬顶结构失稳产生的动载预测方法，其特征在于，所述的第二步中，结构力学失稳的极限附加支承应力为：
式中：
Fmax-工作面采动极限附加支承应力，其单位为MPa。
6.根据权利要求1所述的一种采动诱导采空区侧向硬顶结构失稳产生的动载预测方法，其特征在于，所述的第二步中，结构失稳瞬间积累的弹性变形能为：
式中：
U-结构积累的弹性变形能，其单位为MJ。
7.根据权利要求1所述的一种采动诱导采空区侧向硬顶结构失稳产生的动载预测方法，其特征在于：所述的第三步中，将失稳瞬间结构累积的弹性变形能转化为动力偶的作用，其中的动力偶为：
式中：
M-等效动力偶大小，其单位为MN·m。
8.根据权利要求1所述的一种采动诱导采空区侧向硬顶结构失稳产生的动载预测方法，其特征在于：所述的第三步中，将动力偶对围岩的作用应力等效为结构失稳时的瞬时动载强度，其中的动载强度为：
式中：
σd-结构失稳时的动载强度，其单位为MPa。
CN201810351714.5A 2018-04-19 2018-04-19 一种采动诱导采空区侧向硬顶失稳产生的动载预测方法 Active CN108776065B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201810351714.5A CN108776065B (zh) 2018-04-19 2018-04-19 一种采动诱导采空区侧向硬顶失稳产生的动载预测方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201810351714.5A CN108776065B (zh) 2018-04-19 2018-04-19 一种采动诱导采空区侧向硬顶失稳产生的动载预测方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN108776065A true CN108776065A (zh) 2018-11-09
CN108776065B CN108776065B (zh) 2020-10-02

Family

ID=64026429

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201810351714.5A Active CN108776065B (zh) 2018-04-19 2018-04-19 一种采动诱导采空区侧向硬顶失稳产生的动载预测方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN108776065B (zh)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109682946A (zh) * 2018-12-24 2019-04-26 江西理工大学 一种人工矿柱支护下金属矿覆岩体稳定性势能的判别方法
CN109812276A (zh) * 2019-01-22 2019-05-28 河南理工大学 一种基于动载应力场确定邻空巷道合理位置的方法
CN110108564A (zh) * 2019-06-03 2019-08-09 重庆交通大学 一种下穿高地应力采空区隧道模型试验方法
CN111079311A (zh) * 2019-12-31 2020-04-28 中国矿业大学(北京) 无煤柱自成巷顶板断裂结构的安全处理方法
CN111208010A (zh) * 2020-02-21 2020-05-29 煤炭科学技术研究院有限公司 模拟顶板岩层回转破断试验方法
CN113982626A (zh) * 2021-10-14 2022-01-28 中煤能源研究院有限责任公司 一种无煤柱切顶沿空留巷巷内顶板支护阻力计算方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102094660A (zh) * 2010-12-24 2011-06-15 西安科技大学 大倾角煤层长壁开采区段巷道整体高强度柔性支护方法
CN204346833U (zh) * 2015-01-13 2015-05-20 河南理工大学 煤矿巷道层状顶板失稳模式仿真综合实验装置
CN106884669A (zh) * 2017-03-23 2017-06-23 辽宁工程技术大学 一种综采工作面端头顶板受采动扰动下的围岩控制方法
WO2017152471A1 (zh) * 2016-03-08 2017-09-14 中国科学院南海海洋研究所 水下岩石绝热应力变化的温度响应系数测试系统与方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102094660A (zh) * 2010-12-24 2011-06-15 西安科技大学 大倾角煤层长壁开采区段巷道整体高强度柔性支护方法
CN204346833U (zh) * 2015-01-13 2015-05-20 河南理工大学 煤矿巷道层状顶板失稳模式仿真综合实验装置
WO2017152471A1 (zh) * 2016-03-08 2017-09-14 中国科学院南海海洋研究所 水下岩石绝热应力变化的温度响应系数测试系统与方法
CN106884669A (zh) * 2017-03-23 2017-06-23 辽宁工程技术大学 一种综采工作面端头顶板受采动扰动下的围岩控制方法

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
KANG JIZHONG 等: "Vertical Stress Field and Rock Stability around the Entry under Close Residual Coal Pillar", 《ELECTRONIC JOURNAL OF GEOTECHNICAL ENGINEERING》 *
于斌 等: "坚硬厚层顶板的破断失稳及其控制研究", 《中国矿业大学学报》 *
吴博文 等: "麻家梁矿采动双硬顶板工作面覆岩运移规律", 《煤矿安全》 *

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109682946A (zh) * 2018-12-24 2019-04-26 江西理工大学 一种人工矿柱支护下金属矿覆岩体稳定性势能的判别方法
CN109682946B (zh) * 2018-12-24 2021-07-06 江西理工大学 一种人工矿柱支护下金属矿覆岩体稳定性势能的判别方法
CN109812276A (zh) * 2019-01-22 2019-05-28 河南理工大学 一种基于动载应力场确定邻空巷道合理位置的方法
CN109812276B (zh) * 2019-01-22 2020-06-02 河南理工大学 一种基于动载应力场确定邻空巷道合理位置的方法
CN110108564A (zh) * 2019-06-03 2019-08-09 重庆交通大学 一种下穿高地应力采空区隧道模型试验方法
CN111079311A (zh) * 2019-12-31 2020-04-28 中国矿业大学(北京) 无煤柱自成巷顶板断裂结构的安全处理方法
CN111208010A (zh) * 2020-02-21 2020-05-29 煤炭科学技术研究院有限公司 模拟顶板岩层回转破断试验方法
CN111208010B (zh) * 2020-02-21 2022-03-01 煤炭科学技术研究院有限公司 模拟顶板岩层回转破断试验方法
CN113982626A (zh) * 2021-10-14 2022-01-28 中煤能源研究院有限责任公司 一种无煤柱切顶沿空留巷巷内顶板支护阻力计算方法
CN113982626B (zh) * 2021-10-14 2023-08-22 中煤能源研究院有限责任公司 一种无煤柱切顶沿空留巷巷内顶板支护阻力计算方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN108776065B (zh) 2020-10-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN108776065A (zh) 一种采动诱导采空区侧向硬顶失稳产生的动载预测方法
Song et al. A numerical modelling study of longwall face stability in mining thick coal seams in China
CN106919744B (zh) 浅埋近距离煤层群开采初次来压支架支护阻力的确定方法
Yan et al. An innovative approach for gateroad layout in highly gassy longwall top coal caving
Zhang et al. An innovative non-pillar coal-mining technology with automatically formed entry: a case study
CN107060761B (zh) 一种近水平厚煤层综采采场基本顶初次破断距计算方法
CN105781560A (zh) 一种超近距叠线隧道远距离导坑先行控制爆破的施工方法
CN104866914B (zh) 一种充填开采导水裂缝带最大高度的预测方法
Xu et al. Mining-induced movement properties and fissure time-space evolution law in overlying strata
Luo et al. Safe roof thickness and span of stope under complex filling body
CN107145684B (zh) 一种地下岩体工程地压管理与控制方法
CN106246183A (zh) 一种确定无底柱分段崩落法崩落体形态的方法
Wang et al. Ground control method of using roof cutting pressure release and energy-absorbing reinforcement for roadway with extra-thick hard roof
Wei et al. Research on mining fracture of overburden in close distance multi-seam
CN114382483A (zh) 一种遗留煤柱下坚硬顶板工作面开采强矿压防治方法
Yang et al. Study and application of gob-side entry retaining formed by roof cutting and pressure relief in medium-thickness coal seam with hard roof
CN108549780A (zh) 浅埋深空留巷道充填体的载荷估算方法
CN111079219A (zh) 一种确定残采工作面过残留煤柱支架阻力的方法
Zhang et al. Experimental study on the stability of surrounding soft rocks of gob-side entry retaining in fully mechanized caving
Wu et al. Research of the Shape of Pressure Arch in Layered Rock Mass Based on the Protodyakonov's Theory
Zhang Catastrophe analysis of deep tunnel above water-filled caves
Fomichov et al. ANALYSIS OF THE RESULTS OF A COMPUTATIONAL EXPERIMENT TO DETERMINE OPERATIONAL PARAMETERS FOR PARTIAL BACKFILLING OF THE WORKED-OUT AREA
CN116595743A (zh) 基于煤柱塑性区分布的煤柱坝体稳定性分析方法
LI et al. Research on the dynamic development of Bed-Separations under Key Strata and ground subsidence based on large-deflection inclined thin-plate model
CN115408752A (zh) 一种隧道揭煤安全岩墙临界厚度计算方法及系统

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant