CN108754104B - 一种消除590Mpa级别双相钢热卷扁卷缺陷的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明属于轧钢技术领域，公开了一种消除590Mpa级别双相钢热卷扁卷缺陷的方法，包括：热轧终轧温度按照奥氏体的铁素体化的相变起始温度控制，促进奥氏体向铁素体转变；热轧冷却段分成快冷段和缓冷段，在快冷段将热轧板冷却到层冷中间温度，促进奥氏体向铁素体转变，在缓冷段促进奥氏体向珠光体转变。本发明提供的消除590Mpa级别双相钢热卷扁卷缺陷的方法，通过终轧温度控制和分段冷却及冷却目标温度控制，在轧制进程中实现奥氏体向稳定性更高的铁素体和珠光体的大比例转化，降低残余奥氏体的占比，从而大幅降低在热轧卷降温过程中奥氏体向贝氏体的转换导致的相变膨胀以及由之引起的塌卷缺陷。
Description
技术领域
本发明涉及轧钢技术领域，特别涉及一种消除590Mpa级别双相钢热卷扁卷缺陷的方法。
背景技术
590Mpa级别双相钢作为高强钢的一种，其组织特点为铁素体与马氏体共存，由铁素体软相和20％以上的马氏体硬质相组成。轧板卷从卷取机卸出后，此时热卷卷形良好，但经过几天存放后经常出现扁卷，也称为塌卷的现象，钢卷由卷取结束时的圆形变成椭圆形，导致后续的冷轧过程无法顺利上卷生产。
发明内容
本发明提供一种消除590Mpa级别双相钢热卷扁卷缺陷的方法，解决现有技术中590Mpa级别双相钢热卷易产生扁卷缺陷的技术问题。
为解决上述技术问题，本发明提供了一种消除590Mpa级别双相钢热卷扁卷缺陷的方法，包括：
热轧终轧温度按照奥氏体的铁素体化的相变起始温度控制，促进奥氏体向铁素体转变；
热轧冷却段分成快冷段和缓冷段，在快冷段将热轧板冷却到层冷中间温度，促进奥氏体向铁素体转变，在缓冷段促进奥氏体向珠光体转变。
进一步地，所述热轧终扎温度控制在890±20℃。
进一步地，在所述快冷段的层冷中间温度按照奥氏体的铁素体化的相变结束温度控制。
进一步地，所述层冷中间温度控制在740±20℃。
进一步地，所述热轧冷却段采用层流冷却工艺。
进一步地，所述方法还包括：
卷取温度按照大于贝氏体化的相变温度控制，抑制贝氏体生成。
进一步地，所述卷取温度控制在680±20℃，避开贝氏体转变温度区间，减少热轧卷相变导致体积变化。
进一步地，所述方法还包括：
卷取张力控制在30～37KN，控制热轧卷内部径向压力，降低热轧卷各层间滑移幅度。
进一步地，所述方法还包括：
卷取完成后，热轧卷在卷取机上停10～15秒后卸卷，促使奥氏体充分相变为珠光体。
进一步地，带钢化学成分质量百分比控制为：
C：0.060～0.090Wt.％，Si：0.4～0.6Wt.％，Mn：1.6～1.9Wt.％，P≤0.04Wt.％，S≤0.03Wt.％，其余为Fe以及不可避免之杂质。
本申请实施例中提供的一个或多个技术方案，至少具有如下技术效果或优点：
本申请实施例中提供的消除590Mpa级别双相钢热卷扁卷缺陷的方法，针对590Mpa级别C-Mn体系的双相钢的热轧卷自然冷却过程中的塌卷缺陷进行的解决方案；具体来说，随着热轧带钢轧制带钢温度逐步降低，按照奥氏体的铁素体化的相变起始温度控制终轧温度，使得终轧温度趋近奥氏体向铁素体转变的起始温度，促使奥氏体大幅转化成相对稳定的铁素体，降低奥氏体占比；同时，将热轧冷却段分成快冷段和缓冷段，将奥氏体转换成铁素体和珠光体，进一步降低奥氏体的占比，从而整体上通过多次转换，大比例降低奥氏体的占比，使得在热轧卷自然冷却时，奥氏体相变的幅度大幅降低，从而也就是能够大幅降低相变膨胀，抑制热轧卷变松散的趋势以及由之导致的塌卷缺陷。值得说明的是，通过在快冷段将热轧板冷却到层冷中间温度，促进奥氏体向铁素体转变，在缓冷段促进奥氏体向珠光体转变，使得铁素体和珠光体化的转化在两个冷却段各有侧重，稳定有序，从而提升转化比例，降低残留奥氏体的占比，降低热轧卷自然冷却时的相变剧烈程度，抑制松散趋势，避免塌卷。
具体实施方式
本申请实施例通过提供一种消除590Mpa级别双相钢热卷扁卷缺陷的方法，解决现有技术中590Mpa级别双相钢热卷易产生扁卷缺陷的技术问题。
为解决上述技术问题，本申请实施例提供技术方案的总体思路如下：
随着热轧带钢的轧制进程，带钢温度逐步降低，奥氏体逐步向其它相变温度更低的组织转化，其中某些组织的相变温度很低，将导致在热轧卷成卷后仍然保持一定程度的相变过程，造成局部不均匀的温度场，导致热轧卷由于不均匀受热出现不均匀的热膨胀导致热卷外圈体积膨胀大于内圈，从而使热卷有变松散的趋势；鉴于此，通过将奥氏体转换成向对稳定的铁素体和珠光体，大幅降低奥氏体的转换比例，降低其向相变温度更低的可能性，从而抑制低温相变，抑制不均匀热膨胀，限制热轧卷松散的趋势。同时，通过卷取张力高水平控制，增大热轧卷内部径向压力，避免各层间出现滑移，配合松散抑制的方案整体实现塌卷缺陷控制。
为了更好的理解上述技术方案，下面将结合说明书以及具体的实施方式对上述技术方案进行详细说明，应当理解本发明实施例以及实施例中的具体特征是对本申请技术方案的详细的说明，而不是对本申请技术方案的限定，在不冲突的情况下，本申请实施例以及实施例中的技术特征可以相互组合。
一种消除590Mpa级别双相钢热卷扁卷缺陷的方法，包括：
热轧终轧温度按照奥氏体的铁素体化的相变起始温度控制，使得轧制温度接近奥氏体的铁素体化起始温度，促进奥氏体大幅向铁素体转变；并且能够在终轧操作中即可同步转化，从而保持较高的效率和较长转换时间，大幅提升转化比例，降低奥氏体的占比。
一般来说，针对590Mpa级别C-Mn体系的双相钢的热轧卷的塌卷缺陷，所述热轧终扎温度控制在890±20℃。
通常来说，590Mpa级别C-Mn体系的双相钢的化学成分质量百分比控制为：
C：0.060～0.090Wt.％，Si：0.4～0.6Wt.％，Mn：1.6～1.9Wt.％，P≤0.04Wt.％，S≤0.03Wt.％，其余为Fe以及不可避免之杂质。
将热轧冷却段分成快冷段和缓冷段，在快冷段将热轧板冷却到层冷中间温度，促进奥氏体向铁素体转变，在缓冷段促进奥氏体向珠光体转变。也就是，将精轧机出口到卷取机之间冷却过程分成两个阶段，按照冷却的控制温度区分，快冷段冷却到层冷中间温度，主要促进奥氏体向铁素体转换；一般来说，层冷中间温度按照奥氏体的铁素体化的相变结束温度控制；也就说，层冷中间温度的最小取值将大于等于奥氏体向铁素体转化的相变温度的最低值，保证快冷段能够保持较高效的铁素体化；而后，在缓冷段，主要促进奥氏体向珠光体转化，进一步降低奥氏体占比
一般来说，针对590Mpa级别C-Mn体系的双相钢的热轧卷的塌卷缺陷，所述快冷段的层冷中间温度控制在740±20℃。
通常，所述热轧冷却段采用层流冷却工艺。
完成精轧冷却后，通过卷取温度控制再次促进奥氏体向铁素体和珠光体的转化，形成铁素体和珠光体为主的组织结构。
具体来说，所述方法还包括：
卷取温度按照大于贝氏体化的相变温度控制，也就是最大限度抑制贝氏体生成，保证奥氏体的转化率。
另一方面，针对590Mpa级别C-Mn体系的双相钢的热轧卷的塌卷缺陷，所述卷取温度控制在680±20℃，使得热轧卷成卷时处于较高的温度水平，使得具备较大的降温空间，从而提升热轧卷冷却收缩压应力，保持热轧卷的整体强度，降低塌卷的风险。
相配合的，所述方法还包括：
卷取张力控制在30～37KN，控制热轧卷内部径向压力，降低热轧卷各层间滑移幅度，从而保持层间的接触稳定性，避免塌芯。
进一步地，所述方法还包括：
卷取完成后，热轧卷在卷取机上停10～15秒后卸卷，保持一定的温度，延长转换时间，促使奥氏体充分相变为珠光体。
下面通过具体的实施方案予以说明。
以590Mpa级别双相钢64AO2为例说明，成分如表1所示，以8卷未采用本文提到的工艺为对比例，对比例热轧卷统计数据如表2所示；以8卷采用本申请方案为实施例，实施例热轧卷统计数据如表3所示。
表1 64AO2化学成分Wt.％
| C | Si | Mn | P | S |
| 0.060～0.090 | 0.40～0.60 | 1.6-1.9 | 0.02 | 0.007 |
表2 64AO2部分热卷下线卷形检查情况
上述8个对比例的内径差的范围70～90，远远超过允许值。
另设置8卷采用了本申请中的方案的实施例，具体如表3所示。
表3 64AO2部分热卷下线卷形检查情况
上述8个实施例的内径差的范围5～20，均低于允许值。
本申请实施例中提供的一个或多个技术方案，至少具有如下技术效果或优点：
本申请实施例中提供的消除590Mpa级别双相钢热卷扁卷缺陷的方法，针对590Mpa级别C-Mn体系的双相钢的热轧卷自然冷却过程中的塌卷缺陷进行的解决方案；具体来说，随着热轧带钢轧制带钢温度逐步降低，按照奥氏体的铁素体化的相变起始温度控制终轧温度，使得终轧温度趋近奥氏体向铁素体转变的起始温度，促使奥氏体大幅转化成相对稳定的铁素体，降低奥氏体占比；同时，将热轧冷却段分成快冷段和缓冷段，将奥氏体转换成铁素体和珠光体，进一步降低奥氏体的占比，从而整体上通过多次转换，大比例降低奥氏体的占比，使得在热轧卷自然冷却时，奥氏体相变的幅度大幅降低，从而也就是能够大幅降低相变膨胀，抑制热轧卷变松散的趋势以及由之导致的塌卷缺陷。值得说明的是，通过在快冷段将热轧板冷却到层冷中间温度，促进奥氏体向铁素体转变，在缓冷段促进奥氏体向珠光体转变，使得铁素体和珠光体化的转化在两个冷却段各有侧重，稳定有序，从而提升转化比例，降低残留奥氏体的占比，降低热轧卷自然冷却时的相变剧烈程度，抑制松散趋势，避免塌卷。
最后所应说明的是，以上具体实施方式仅用以说明本发明的技术方案而非限制，尽管参照实例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解，可以对本发明的技术方案进行修改或者等同替换，而不脱离本发明技术方案的精神和范围，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。
Claims (1)
1.一种消除590Mpa级别双相钢热卷扁卷缺陷的方法，其特征在于，包括：
热轧终轧温度按照奥氏体的铁素体化的相变起始温度控制，促进奥氏体向铁素体转变；
热轧冷却段分成快冷段和缓冷段，在快冷段将热轧板冷却到层冷中间温度，促进奥氏体向铁素体转变，在缓冷段促进奥氏体向珠光体转变；
所述热轧终扎温度控制在890±20℃；
在所述快冷段的层冷中间温度按照奥氏体的铁素体化的相变结束温度控制；
所述层冷中间温度控制在740±20℃；
所述热轧冷却段采用层流冷却工艺；
卷取温度按照大于贝氏体化的相变温度控制，抑制贝氏体生成；
所述卷取温度控制在，避开贝氏体转变温度区间，减少热轧卷相变导致体积变化；
卷取张力控制在30～37KN，控制热轧卷内部径向压力，降低热轧卷各层间滑移幅度；
卷取完成后，热轧卷在卷取机上停10～15秒后卸卷，促使奥氏体充分相变为珠光体；
带钢化学成分质量百分比控制为：
C：0.060～0.090Wt.％，Si：0.4～0.6Wt.％，Mn：1.6～1.9Wt.％，P≤0.04Wt.％，S≤0.03Wt.％，其余为Fe以及不可避免之杂质。
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