CN108723575B - 水下摩擦叠焊质量提高方法 - Google Patents
水下摩擦叠焊质量提高方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN108723575B CN108723575B CN201710298765.1A CN201710298765A CN108723575B CN 108723575 B CN108723575 B CN 108723575B CN 201710298765 A CN201710298765 A CN 201710298765A CN 108723575 B CN108723575 B CN 108723575B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- welding
- unit
- odd
- quality
- seams
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 157
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 238000005553 drilling Methods 0.000 claims abstract description 11
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 15
- 230000008439 repair process Effects 0.000 abstract description 7
- 230000006872 improvement Effects 0.000 abstract description 5
- 238000005336 cracking Methods 0.000 abstract description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 14
- 230000008569 process Effects 0.000 description 11
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 9
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 8
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 7
- 230000009471 action Effects 0.000 description 5
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 4
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000012876 topography Methods 0.000 description 2
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000004134 energy conservation Methods 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000003908 quality control method Methods 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
- 238000009721 upset forging Methods 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/12—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding
- B23K20/122—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding using a non-consumable tool, e.g. friction stir welding
- B23K20/1225—Particular aspects of welding with a non-consumable tool
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
本发明公开水下摩擦叠焊质量提高方法，采用间隔焊接方式，先焊接奇数单元焊缝，再焊接偶数单元焊缝，这样来避免钻头的偏斜，提高钻孔质量乃至焊接质量，同时偶数单元焊缝的钻孔深度要大于奇数单元焊缝的钻孔深度，从而防止在偶数单元焊缝焊接时奇数单元焊缝的开裂。本发明在摩擦叠焊水下施焊止裂及提高焊接质量方面取得突破，使其在水下的应用成为可能，对其在深水焊接及修复中的应用及推广，有着深远的意义。
Description
技术领域
本发明属于水下焊接质量控制技术领域，更加具体地说，涉及一种提升水下摩擦叠焊质量的方法。
背景技术
海洋领域是二十一世纪全世界关注的焦点之一。我国在近年对海洋领域的关注度与日俱增。二十一世纪可以说是我国由近海走向远海、由浅海走向深海，实现海洋强国之梦的世纪。先进的水下焊接、切割、修复技术是海洋工程建设、维护的重要技术保障之一。海洋结构物的连接与修复要根据其水深、结构形式以及重要性等因素，选择合适的水下连接方法。机械连接器安装简单、不受水深影响，但有时会降低结构物性能，价格也不便宜；湿式焊接、半干式焊接因为焊接质量较差，不能应用于重要结构物焊接及修复，应用水深通常为40m以内；高压干式焊接接头的质量好，与陆地焊接的质量相当，但干式舱建造费用昂贵，若焊接水深过深，过高的舱内压力将导致焊接电弧稳定性大幅下降。我国目前只能独立开展浅水牺牲阳极等非重要结构物的水下湿式焊接或者半干式焊接。海底管道等重要结构物的修复则主要依靠国外的设备、技术和服务，修复代价高。因此，开发对水深不敏感、焊接质量好、自动化程度高、适用于重要水下结构物的焊接方法及设备成为了亟待解决的问题。
摩擦焊(Friction Welding)是在外力作用下，利用工件接触面之间相对摩擦所产生的热量，使其摩擦接触面及其附近区域的金属达到塑性状态并产生宏观塑性变形，通过两侧材料间的相互扩散和动态再结晶而完成焊接。摩擦焊具有焊接接头质量稳定、焊接效率高、易于实现自动化、节能、无污染等技术特点。因此水下摩擦焊技术成为了深水焊接与修复关注的热点。
英国焊接研究所于1992年发明的摩擦叠焊技术是一项以海洋平台、海底管道修复为主要目的的固相连接技术，可以作为高压干式焊接技术的有效补充。摩擦叠焊作为水下焊接技术的一项重要分支与其它水下焊接方法相比有其突出的优点，对于有水环境和高压环境影响的敏感性相对较小，既能用于浅水也能用于3500m深水，既能用于海底管道维修也能用于海洋平台的修复，焊接过程可以直接在水中进行而不需要干式舱的支持。此外，该技术能够方便地采用机器人或焊接专机作业，容易发展成为深水应用所要求的无潜水员式全自动作业系统。
摩擦叠焊的基本原理是由一系列摩擦叠焊单元成形过程相互搭接而成，如附图1所示。摩擦叠焊可用两种不同的技术来实现，一种采用圆柱孔和塞棒，另一种采用锥孔和塞棒，如附图1所示。当海洋结构出现表面裂纹时，在结构物表面打孔并焊接的方式来完成修复。水下摩擦叠焊以及单元焊缝在施焊过程中，收到水环境的强烈冷却作用，在焊接起始阶段往往热量不足，在塞孔底部圆角区域留下缺陷以及结合强度小等问题。因为水下淬硬作用明显，焊缝硬度一般很高，在后续单元焊缝钻孔过程中会引起钻头偏斜，塞孔精度出现问题，两侧圆角区域质量出现差异，且有一侧明显变坏。在后续单元焊缝施焊过程中也会施加大的焊接压力，结合强度不足的先焊单元焊缝(尤其实在圆角位置)在此力的作用下会出现开裂问题。这些缺陷及问题的存在，阻碍摩擦叠焊技术的推广。
发明内容
本发明的目的在于克服现有技术的不足，针对摩擦叠焊施焊环境及技术特点带来的问题，提供一种用于水下摩擦叠焊止裂并提高焊接质量的方法。
本发明的技术目的通过下述技术方案予以实现：
水下摩擦叠焊质量提高方法，采用间隔焊接方式，先焊接奇数单元焊缝，再焊接偶数单元焊缝，以避免钻头的偏斜，提高钻孔质量乃至焊接质量；偶数单元焊缝的钻孔深度要大于奇数单元焊缝的钻孔深度，一是为了能去除一部分紧邻先焊单元焊缝的缺陷或薄弱部位，此外还会使作用在薄弱区域的力或力矩的位置发生相应的改变，从而防止在偶数单元焊缝焊接时奇数单元焊缝的开裂。
在上述技术方案中，选择碳含量低(用于提高塞棒的焊接性)、碳当量也低(用于降低水下焊接的淬硬倾向)的塞棒材料，来增加摩擦叠焊的可焊性，并降低接头硬度，例如ASTM A350LF2，X65，Q345钢。
在上述技术方案中，增大焊接起始阶段塞棒与塞孔的接触面积，以提高摩擦产热，进而改善焊接起始阶段的塑性材料流动，减少甚至消除圆角区域缺陷。通常塞棒端部和塞孔底部要留有适当间隙，利用塑性材料流动；塞棒塞孔底部接触面积要尽量大一些；塞棒端部和塞孔底部倒角彼此配合。
在上述技术方案中，焊接过程中施加合适的焊接压力。焊接压力的提高有利于当前所焊单元焊缝的质量，但是对于先焊焊缝也有一个较大的力和力矩的作用，造成开裂，因此焊接压力要适中，通常在30kN-35kN。
在上述技术方案中，转速为7000—8000rpm，顶锻压力为35—40kN，保压时间为8—10s，消耗量为12—15mm。
在上述技术方案中，偶数单元焊缝的钻孔深度比奇数单元焊缝的钻孔深度深至少10％，优选15—20％。
在上述技术方案中，奇数和偶数焊接单元的截面(即奇数焊接单元和偶数焊接单元的塞孔的横截面)为等面积的圆形，相邻焊接单元的重叠面积为圆形截面的20—30％，优选25—30％，即奇数焊接单元和偶数焊接单元的塞孔的横截面的重叠面积/奇数焊接单元塞孔的横截面积。
采用本发明的技术方案，可以在摩擦叠焊水下施焊时，减少或避免开裂，并提高焊接质量。本发明在摩擦叠焊水下施焊止裂及提高焊接质量方面取得突破，使其在水下的应用成为可能，对其在深水焊接及修复中的应用及推广，有着深远的意义。
附图说明
图1是本发明中摩擦叠焊基本原理的示意图。
图2是本发明技术方案中间隔焊接方式的示意图，其中1为奇数焊接区域，2为偶数焊接区域。
图3是本发明实施例中使用的塞棒和塞孔的结构示意图。
图4是本发明实施例中焊接方案的结构示意图，其中1为试样，2为第一焊接区域，3为第三焊接区域，4-1为深度为13mm的塞孔，4-2为深度为16mm的塞孔，4-3为深度为19mm的塞孔。
图5是本发明实施例中的中间孔深13mm的摩擦叠焊接头的形貌测试图。
图6是本发明实施例中的中间孔深16mm的摩擦叠焊接头的形貌测试图。
图7是本发明实施例中的中间孔深19mm的摩擦叠焊接头的形貌测试图(1)。
图8是本发明实施例中的中间孔深19mm的摩擦叠焊接头的形貌测试图(2)，其中(a)为整体形貌，(b)和(c)为各自部位的局部放大图。
具体实施方式
下面结合具体实施例进一步说明本发明的技术方案。
在以DH36钢为母材的埋弧焊缝上进行摩擦叠焊研究。两侧塞孔(奇数焊接区域)的塞棒材料为Q345钢，中间塞孔(偶数焊接区域)的塞棒材料为X65钢。附表1和附表2为DH36、埋弧焊缝金属(Arc weld)、Q345钢和X65钢的主要成分和基本力学性能。附表3为摩擦叠焊实验的工艺参数。D13、D16和D19分别代表偶数孔深为13mm、16mm和19mm的塞棒，具体塞孔和塞棒结构如下(mm，°)：
a:150，b:132，c:60，d:50，e:
f:
g:19°，h:R3，i:
j:25°，k:16
附表1试验材料化学成分(wt％)
| 材料/元素 | C | Mn | Si | S | P | Cu | Ni | Cr | Mo | V | Fe | CE |
| DH36 | 0.15 | 0.90 | 0.50 | 0.035 | 0.035 | 0.012 | 0.010 | 0.034 | 0.004 | 0.047 | 余量 | 0.32 |
| Arc weld | 0.06 | 1.11 | 0.47 | 0.007 | 0.011 | 0.09 | 0.87 | 0.01 | 0.002 | --- | 余量 | --- |
| Q345 | 0.17 | 1.50 | 0.55 | 0.040 | 0.035 | 0.016 | 0.013 | 0.023 | 0.002 | --- | 余量 | --- |
| X65 | 0.045 | 1.30 | 0.12 | 0.002 | 0.005 | 0.028 | 0.20 | 0.042 | 0.096 | 0.002 | 余量 | 0.37 |
附表2试验材料常规力学性能
| 材料 | 屈服强度/σs(MPa) | 抗拉强度/σb(MPa) | 延伸率/δ(％) | 硬度/HV10 |
| DH36 | 362.9 | 525.5 | 22 | 160 |
| Arc weld | 480 | 560 | 33 | 190 |
| Q345 | 345 | 490 | 23 | 176 |
| X65 | 450 | 535 | 18 | 200 |
附表3摩擦叠焊工艺参数
| 试样编号 | 转速/rpm | 焊接压力/kN | 顶锻压力/kN | 保压时间/s | 消耗量/mm |
| D13 | 7000 | 35 | 40 | 8 | 14 |
| D16 | 7000 | 35 | 40 | 8 | 14 |
| D19 | 7000 | 35 | 40 | 8 | 14 |
实验分为三组进行。在三组实验中，两侧Q345塞孔(即第一和第三焊接区域，共计两个焊接区域)深度均为16mm，中间X65塞孔(即第二个焊接区域)深度分别为13mm、16mm和19mm。实验完成后，以塞棒中心线为界沿着垂直于焊缝表面的方向用线切割切取试样，打磨、抛光。抛光好的试样立刻用4wt％硝酸的酒精(乙醇质量百分数为10wt％)试剂擦拭腐蚀10～15s，腐蚀结束以后用酒精冲洗吹干。随后进行宏观观察和拍照，最后在OLYMPUS-GX51F光学显微镜下观察特定区域显微组织特征。
附图5-附图7分别为中间孔深13mm、16mm和19mm的摩擦叠焊接头的形貌测试图。13mm孔深下获得的接头质量较差，偶数单元焊缝的焊接导致了两侧奇数单元焊缝底部圆角发生了开裂(附图5)。当浅深为13mm时，两侧奇数单元焊缝的底部圆角几乎没有被去除，而底部圆角处往往是接头的薄弱点。同时，焊接压力，尤其是焊接开始阶段，通过塞棒直接作用在两侧奇数单元焊缝圆角处。在两个因素的共同作用下，造成了两侧奇数单元焊缝开裂。
16mm孔深下的摩擦叠焊接头，如附图6所示。中间单元焊缝的一侧连接较好，另一侧存在较大未焊合缺陷。相比于13mm孔深的接头，接头焊接质量有明显提升。
19mm孔深条件下获得了质量优异的接头，如附图7和图8所示。摩擦叠焊接头未出现开裂且实现了冶金连接。19mm孔深条件下，结合强度较弱的两侧单元焊缝的底部圆角几乎被去除，消除了薄弱环节；焊接压力在焊接开始阶段作用在塞孔下部母材，减少了对两侧单元孔的直接作用，随着焊接过程的进行，塑形剪切层逐渐上移，塑性材料在摩擦热和焊接压力的作用下软化、压溃并沿着塞孔和塞棒间隙挤出，这种沿着塞孔侧壁塑性材料的流动对两侧焊缝几乎没有垂直力，因此，整个中间单元焊缝的焊接过程几乎对两侧单元孔的连接没有影响；焊接初始阶段，塞棒周围的材料为组织较为均匀的弧焊焊缝(比另外两种孔深的组织均匀)，焊接过程稳定，易于消除中间单元焊缝底部圆角区域缺陷。综上所述，采用本专利提出的系列措施进行摩擦叠焊水下施焊时，可以得到裂纹和底部圆角缺陷等少甚至没有的、实现冶金结合的优质焊缝(S.Kallee,D.Nicholas.Friction and forge weldingprocesses for the automotive industry.International Body EngineeringConference.Detroit,USA,1999；E.D.Nicholas.Friction processingtechnologies.TWI)。
根据本发明内容进行深度和面积的调整，均可实现焊接质量优异的接头。以上对本发明做了示例性的描述，应该说明的是，在不脱离本发明的核心的情况下，任何简单的变形、修改或者其他本领域技术人员能够不花费创造性劳动的等同替换均落入本发明的保护范围。
Claims (4)
1.水下摩擦叠焊质量提高方法，其特征在于，采用间隔焊接方式，先焊接奇数单元焊缝，再焊接偶数单元焊缝，奇数和偶数焊接单元的截面为等面积的圆形，相邻焊接单元的重叠面积为圆形截面的20—30％；偶数单元焊缝的钻孔深度要大于奇数单元焊缝的钻孔深度，偶数单元焊缝的钻孔深度比奇数单元焊缝的钻孔深度深至少10％；转速为7000—8000rpm，焊接压力为30kN-35kN，顶锻压力为35—40kN，保压时间为8—10s，消耗量为12—15mm。
2.根据权利要求1所述的水下摩擦叠焊质量提高方法，其特征在于，偶数单元焊缝的钻孔深度比奇数单元焊缝的钻孔深度深15—20％。
3.根据权利要求1所述的水下摩擦叠焊质量提高方法，其特征在于，塞棒材料为ASTMA350 LF2，X65或者Q345钢。
4.根据权利要求1所述的水下摩擦叠焊质量提高方法，其特征在于，奇数和偶数焊接单元的截面为等面积的圆形，相邻焊接单元的重叠面积为圆形截面的25—30％。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201710298765.1A CN108723575B (zh) | 2017-04-25 | 2017-04-25 | 水下摩擦叠焊质量提高方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201710298765.1A CN108723575B (zh) | 2017-04-25 | 2017-04-25 | 水下摩擦叠焊质量提高方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN108723575A CN108723575A (zh) | 2018-11-02 |
| CN108723575B true CN108723575B (zh) | 2020-10-30 |
Family
ID=63940169
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201710298765.1A Active CN108723575B (zh) | 2017-04-25 | 2017-04-25 | 水下摩擦叠焊质量提高方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN108723575B (zh) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2306365A (en) * | 1995-10-20 | 1997-05-07 | Welding Inst | Friction plug extrusion |
| CN103071914A (zh) * | 2013-01-08 | 2013-05-01 | 天津大学 | 全液压驱动可重构数控摩擦叠焊机水下作业装置 |
| CN104203480A (zh) * | 2012-03-02 | 2014-12-10 | 麦加斯特尔科技有限责任公司 | 材料的摩擦钻头接合 |
| CN104439685A (zh) * | 2014-10-27 | 2015-03-25 | 中国海洋石油总公司 | 水下摩擦柱塞焊接过程的连续加工方法 |
| CN105921879A (zh) * | 2016-06-16 | 2016-09-07 | 天津大学 | 基于摩擦叠焊的管道贯穿缺陷的水下焊接修复方法和结构 |
-
2017
- 2017-04-25 CN CN201710298765.1A patent/CN108723575B/zh active Active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2306365A (en) * | 1995-10-20 | 1997-05-07 | Welding Inst | Friction plug extrusion |
| CN104203480A (zh) * | 2012-03-02 | 2014-12-10 | 麦加斯特尔科技有限责任公司 | 材料的摩擦钻头接合 |
| CN103071914A (zh) * | 2013-01-08 | 2013-05-01 | 天津大学 | 全液压驱动可重构数控摩擦叠焊机水下作业装置 |
| CN104439685A (zh) * | 2014-10-27 | 2015-03-25 | 中国海洋石油总公司 | 水下摩擦柱塞焊接过程的连续加工方法 |
| CN105921879A (zh) * | 2016-06-16 | 2016-09-07 | 天津大学 | 基于摩擦叠焊的管道贯穿缺陷的水下焊接修复方法和结构 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| "管线钢液柱成型摩擦焊焊接工艺研究";石雪梅;《中国优秀硕士学位论文全文数据库工程科技Ⅰ辑》;20150615;第13-14和47-52页 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN108723575A (zh) | 2018-11-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100450688C (zh) | 薄壁不锈钢复层与碳钢基层的复合管环焊缝焊接方法 | |
| CN103061333B (zh) | 一种分体式螺旋地桩及其焊接方法 | |
| CN101927390A (zh) | 金属薄壁复层与基层的复合管环焊缝焊接方法 | |
| CN104191072A (zh) | 不锈钢复合板的焊接方法 | |
| CN102465287B (zh) | 一种激光熔覆具有三层金属的复合管材的制造方法 | |
| CN113172361B (zh) | 风力发电机组轮毂焊接修复方法及系统 | |
| CN108907446A (zh) | 一种用于连接奥氏体合金钢和无磁钻铤的径向摩擦焊接工艺方法 | |
| CN108817646A (zh) | 一种利用线性摩擦焊接工艺焊接奥氏体合金钢和制备无磁钻铤的方法 | |
| Yin et al. | Investigation on welding parameters and bonding characteristics of underwater wet friction taper plug welding for pipeline steel | |
| RU2337803C2 (ru) | Способ ремонта труб магистральных газопроводов со стресскоррозионными трещинами | |
| CN110000517A (zh) | 一种基于双相组织的海洋用高应变焊接钢管及其制备方法 | |
| CN105945525A (zh) | 高耐蚀不锈钢复合管的焊接成型方法 | |
| CN108723575B (zh) | 水下摩擦叠焊质量提高方法 | |
| CN109623104A (zh) | 一种t91水冷壁管屏现场对口安装工艺方法 | |
| CN107150174B (zh) | 提高机械结合型双金属复合管中覆层与基层结合强度的方法 | |
| CN1867418A (zh) | 抗脆性裂纹传播性优异的焊接结构体及其焊接方法 | |
| CN114833531B (zh) | 一种低温高锰钢t型接头的焊接方法 | |
| Shuaib et al. | Friction stir seal welding (FSSW) tube-tubesheet joints made of steel | |
| JP4929096B2 (ja) | 配管の肉盛溶接方法 | |
| CN113681195A (zh) | 用于大直径容器纵、环缝的坡口及焊接方法 | |
| CN205001743U (zh) | 一种耐应力腐蚀膨胀节 | |
| CN114260574B (zh) | 一种适合低合金钢/不锈钢的异种钢水下湿法焊接方法 | |
| CN117506082B (zh) | 一种低合金高强钢大拘束度高承载焊接结构短流程焊接制造方法 | |
| CN114749763B (zh) | 一种海洋平台用钢横向窄间隙焊接方法 | |
| Chen et al. | Microstructure and mechanical properties of friction stitch welds of DH36 steel in local dry conditions |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| TR01 | Transfer of patent right | ||
| TR01 | Transfer of patent right |
Effective date of registration: 20221116 Address after: 300385 B4-1-203 Saida International Industrial City, Xiqing Economic and Technological Development Zone, Tianjin Patentee after: Tianjin Pute Enterprise Management Partnership (L.P.) Address before: 300072 Tianjin City, Nankai District Wei Jin Road No. 92 Patentee before: Tianjin University |
|
| TR01 | Transfer of patent right | ||
| TR01 | Transfer of patent right |
Effective date of registration: 20231107 Address after: No. 2010-6, Bohai Twelve South Road, Lingang Economic Zone, Binhai New Area, Tianjin 300452 (Tianjin Jiahe Commercial Secretary Co., Ltd. Trusteeship No. 198) Patentee after: Tianjin Yi Pu science and Technology Development Co.,Ltd. Address before: 300385 B4-1-203 Saida International Industrial City, Xiqing Economic and Technological Development Zone, Tianjin Patentee before: Tianjin Pute Enterprise Management Partnership (L.P.) |