CN108588550A

CN108588550A - 一种热轧冲压桥壳用钢板及其生产方法

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Publication number: CN108588550A
Application number: CN201810055217.0A
Authority: CN
Inventors: 谷辉格; 张大伟; 陆凤慧; 周海峰; 孔超; 包阔
Original assignee: HBIS Co Ltd Chengde Branch
Current assignee: HBIS Co Ltd Chengde Branch
Priority date: 2018-01-19
Filing date: 2018-01-19
Publication date: 2018-09-28

Abstract

本发明公开了一种热轧冲压桥壳用钢板及其生产方法，所述桥壳用钢板化学成分组成及其质量百分含量为：C：0.14～0.20%，Si：0.15～0.60%，Mn：1.40～1.60%，P≤0.030%，S≤0.020%，Nb：0.020～0.090%，Ti：0.004～0.022%，V：0.040～0.10%，Alt：0.020～0.060%，余量为Fe及不可避免的杂质元素；所述生产方法包括转炉冶炼，LF精炼，板坯连铸，板坯加热，高压水除鳞，控制轧制及控制冷却工序。本发明桥壳用钢板抗拉强度≥580MPa，屈服强度≥450MPa，延伸率≥14%，具有高强的力学性能，良好的低温冲击性及成型性能。

Description

一种热轧冲压桥壳用钢板及其生产方法

技术领域

本发明属于冶金技术领域，具体涉及一种热轧冲压桥壳用钢板及其生产方法。

背景技术

桥壳是汽车行驶系统的主要构件之一，它支承车架及车架以后的各总成重量，同时它保护传动系统中的各部件。在使用方面，桥壳的形状及其结构特点决定了桥壳件对其所用材料要求强度高，冷弯及拉延成形性好并具有优良的焊接性能。目前，己有日本的SAPH440、SHP45、GW3300等，德国的TL-VWlll4Ti、TL-VW1128、TL-VW1206、TL-VW1490等桥壳专用钢牌号；而国内桥壳专用钢种尚属空白，桥壳制造多采用铸造方式或用大梁钢等替代。铸造桥壳重量大，较为笨重；冲压桥壳厚度小，重量轻，是发展的方向。用大梁钢替代存在着成形性能差、废品率高、产品质量不稳定等问题。因此，开发热轧冲压桥壳专用钢被列为国家“九五”科技攻关项目，以满足我国汽车工业发展的需求。

本发明所研制的桥壳用钢主要采用铌、钒、钛复合添加的微合金钢成分体系，利用多种元素的综合强化作用来提高钢的强度。采用较高钢坯加热温度及较低的卷取温度，并严格控制热轧过程参数生产出热轧屈服强度达450MPa、抗拉强度高达580MPa级的桥壳钢，满足汽车轻量化的要求。由于热轧生产工艺特点，各轧制参数在一定范围内波动，导致对成品微观组织及强度控制难度加大，因此轧制过程中找到最佳热轧工艺控制参数，将是本发明研究的重点内容。

发明内容

本发明要解决的技术问题是提供一种热轧冲压桥壳用钢板及其生产方法。本发明采用铌、钒、钛复合添加的微合金钢成分体系，以析出强化为主，辅以相变强化和细晶强化，通过微合金化元素在钢中的固溶、偏聚和沉淀，实现了轧制时的低变形抗力和产品的高强度，同时具有良好的成形性能、低温冲击性能和桥壳用性能。

为解决上述技术问题，本发明采用的技术方案是：一种热轧冲压桥壳用钢板，所述桥壳用钢板化学成分组成及其质量百分含量为：C：0.14～0.20%，Si：0.15～0.60%，Mn：1.40～1.60%，P≤0.030%，S≤0.020%，Nb：0.020～0.090%，Ti：0.004～0.022%，V：0.040～0.10%，Alt：0.020～0.060%，余量为Fe及不可避免的杂质元素。

本发明所述桥壳用钢板厚度规格为12-14mm。

本发明所述桥壳用钢板性能指标：抗拉强度≥580MPa，屈服强度≥450MPa，延伸率≥14%。

本发明所述桥壳用钢板组织为铁素体+珠光体，其中珠光体占10～16%。

本发明还提供了一种热轧冲压桥壳用钢板的生产方法，所述生产方法包括转炉冶炼、LF精炼、板坯连铸、板坯加热、高压水除鳞、控制轧制、控制冷却工序；所述控制轧制工序包括粗轧、热卷箱卷取、精轧工艺。

本发明所述板坯加热工序，将板坯加热至1140～1220℃。

本发明所述控制轧制工序，粗轧为5道轧制，出口温度为980～1060℃。

本发明所述控制轧制工序，精轧出口温度为820～900℃。

本发明所述控制冷却工序，层流冷却速度15～30℃/S。

本发明所述控制冷却工序，卷取温度为540～600℃。

本发明工艺中板坯优先采用直装。

本发明化学成分的设计思路如下：

为实现桥壳用钢板屈服强度达到550MPa级，必须在热轧及随后冷却过程中实现细晶强化、析出强化、相变强化和固溶强化等最大限度的综合控制，同时为保证具有良好的冷弯成形性能，在钢中加入微合金元素铌，以提高钢的再结晶温度，使得在较高的温度下完成轧制，得到储存大变形能的变形奥氏体组织，进而得到细小的相变组织。

C：0.14～0.20%，C影响钢的焊接性能、冷脆性能和冲压性能等。

Si：0.15～0.60%，与其它元素如P配合使用可改善钢的桥壳用性。较高的Si含量有利于细化a-Fe00H，从而降低钢整体的腐蚀速率。

Mn：1.40～1.60%，通过固溶强化提高钢的强度。Mn促进碳氮化物析出相在加热时候的溶解，抑制析出相在轧制时候的析出，有利于保持较多的析出元素于轧后的冷却过程中在铁素体中析出，加强了析出强化。此外Mn可扩大奥氏体相区，降低过冷奥氏体相的转变温度，有利于相变组织的细化。

P：0.030%以下，是提高钢耐大气腐蚀性能最有效的合金元素之一。当P与Cu联合加入钢中时，显示出更好的复合效应。在大气腐蚀条件下，钢中的P是阳极去极化剂，它在钢中能加速钢的均匀溶解和Fe²⁺的氧化速率，有助于在钢表面形成均匀锈层，促进生成非晶态接基氧化铁FeO×(OH)₃ ^-2×致密保护膜，从而增大了电阻，成为腐蚀介质进入钢基体的保护屏障，使钢内部免遭大气腐蚀。当磷形成P0₃ ^-4时还起到缓蚀作用。低的磷含量可使钢具有良好的韧性、冷成形性和焊接性。

S：0.020%以下，低的硫含量使钢具有较好的韧性和冷成形性。

V：0.040～0.10%，V除了溶解温度较低和阻止再结晶的效果较弱外，和Nb有相似的作用。V仅在900℃以下对再结晶才有推迟作用，在奥氏体转变以后，V几乎己完全溶解，所以在固溶体中，V仅作为一个元素来影响奥氏体向铁素体转变。但与Nb相比，V使那些不希望有的非多边形铁素体产生得较少，这个特性对于厚度较大的钢板是十分有利的。因V与钢中的氮具有较强的亲和力，所以V可以固定钢中的“自由”氮，在钢中，V与C和“自由”N结合形成V(C，N)化合物，大大降低了钢中的“自由”N含量，避免了钢的应变时效性。

Nb：0.020～0.090%，通过细晶强化和析出强化提高钢的强度，Nb可提高奥氏体的再结晶温度，即在较高的温度下实现奥氏体非再结晶区轧制，从而可使轧件在较高的温度下完成轧制变形，同时得到细小的相变组织。此外部分Nb在铁素体区析出，强化铁素体基体。

Ti：0.004～0.022%，改善钢的焊接性能，同时Ti加入Nb钢中还可延长NbC的析出孕育期，使得Nb-Ti复合钢的碳化物析出开始时间较Nb钢要晚，从而析出物更加细小弥散钛的细化晶粒效果，表现为强度每提高10MPa韧脆转变温度降低6℃，沉淀强化效果表现为强度每提高10MPa韧脆转变温度升高3.5℃。

Ti与N在高温下的结合可以有效阻止Nb与N的结合，从而提高Nb在奥氏体中的固溶量，使得随后铁素体中Nb(C，N)的析出强化效果增强。Ti的另一个重要特点则是铝脱氧钢中，由于Ti和S的亲合力，用Ti控制硫化物的形态，增加Ti含量可形成不易塑性变形的（Mn，Ti）S及Ti₄C₂S₂，改善性能的不均匀性。

本发明工艺参数的设计思路：

轧制工艺：采用控轧控冷技术，加热温度控制在1140～1220℃范围内的中上限，精轧出口温度在820～900℃中上限，确保单相奥氏体区相变轧制，层冷采用前段集中冷却工艺，将变形和热处理相结合，得到期望的组织及细化晶粒，提高材料力学性能及冷弯成形性能。

轧制时钢坯开轧温度按1140～1220℃范围控制，在这一温度下，使得已经存在的大部分铌和钛的碳、氮化物再度固溶，然后在轧制和卷取过程中析出，起到晶粒细化和析出强化等作用。

结合热轧冲压桥壳用钢板所设计化学成分，轧制温度的选择对析出强化和细晶强化来讲有此消彼长的影响，同时注意到，如果轧制温度高到使材料在轧时处于再结晶态或不完全再结晶态，可能会导致晶粒细化不够甚至混晶而影响成形性能，综上考虑，精轧出口温度按820～900℃范围控制，卷取温度按540～600℃范围控制。

本发明微合金元素的碳氮化物在控轧控冷中的作用机理：

微合金元素碳氮化物的沉淀强化是微合金钢中最重要的强化方式之一。微合金碳、氮化物的析出不仅可以产生析出强化，而且还可以达到晶粒细化的目的。其中晶粒细化是通过析出质点钉扎晶界而获得的。在热加工或延迟奥氏体再结晶时有应变诱导产生的析出会使奥氏体在冷却转变时形成极为微细的铁素体晶粒。强化作用主要是通过微合金碳化物、氮化物在γ→α转变时在铁素体中析出而产生的，这些在铁素体中析出的细小弥散的析出物不仅产生显著的强化效果，而且能够阻碍在转变或转变后的铁素体晶粒长大，从而间接地细化晶粒。

微合金元素碳氮化物在控制轧制时的析出作用主要有：均热未溶的微合金碳氮化物质点将通过质点钉扎晶界机制而阻止均热奥氏体晶粒的粗化，保证得到细小的均热奥氏体晶粒；在控轧过程中应变诱导析出相通过质点钉扎晶界和亚晶界的作用而相当显著地阻止形变奥氏体的再结晶；在控制轧制相变发生以后，残留在奥氏体中的微合金元素进一步在铁素体中析出，产生显著的析出强化效果。

除了对机械性能的影响以外，铁素体内的析出物阻碍晶粒长大的作用也十分重要，特别是在热轧带钢卷取后冷却过程中，析出的大小是很重要的。通过控制转变温度可以控制析出物的尺寸。当卷取温度越低，析出颗粒越细。同时可以看出，由于冷却速度增加，析出物的尺寸变的更为细小，同时也加了强度。但是，过快的冷却速度会抑制析出，因而在低温卷取时，虽然铁素体的晶粒尺寸十分细小，但由于析出强化减弱，屈服强度不会得到显著的提高。这时，很细的铁素体晶粒提供了几乎所有强度，因而强度不是太高，但有良好的塑性和韧性。

本发明的特点是在常规强化元素碳、锰的基础上，添加钒、铌、钛复合微合金元素，其强度通过细晶粒来提供，同时微合金钢中细小弥散的微合金碳、氮化物的析出强化对强度也有很大贡献。晶粒的细化和微合金元素碳、氮化物析出的控制都可以通过调节控轧控冷工艺参数来实现。

本发明热轧冲压桥壳用钢板性能检测方法参考GB/T228.1、GB/T232、GB/T229。

采用上述技术方案所产生的有益效果在于：1、本发明桥壳用钢板主要采用铌、钒、钛复合添加的微合金钢成分体系，利用多种元素的综合强化作用来提高钢的强度，桥壳用钢板抗拉强度≥580MPa，屈服强度≥450MPa，延伸率≥14%，组织为铁素体+珠光体，珠光体占10～16%。2、本发明钢板在力学性能达到高强的同时，兼具有良好的低温冲击性及成型性能，并实现工业化生产。

附图说明

图1为实施例1桥壳用钢板的金相组织图。

具体实施方式

下面结合附图和具体实施例对本发明作进一步详细的说明。

实施例1

本实施例热轧冲压桥壳用钢板厚度12mm、宽度1500mm，其化学成分组成及质量百分含量为：C：0.16%，Si：0.30%，Mn：1.45%，P：0.014%，S：0.002%，Nb：0.050%，V：0.060%，Ti：0.015%，Alt：0.050%，余量为Fe及不可避免的杂质元素。

本实施例热轧冲压桥壳用钢板生产方法包括转炉冶炼、LF精炼、板坯连铸、板坯加热、高压水除鳞、控制轧制、控制冷却工序，具体工艺步骤如下所述：

（1）炼钢原料经转炉冶炼、LF精炼、板坯连铸工序得到板坯；

（2）板坯加热：将板坯加热至1220℃；

（3）控制轧制：板坯高压水除鳞后进行粗轧5道轧制，出口温度为1060℃；精轧出口温度为900℃；

（4）控制冷却：层流冷却速度25℃/min，卷取温度为600℃，得到热轧卷板。

本实施例热轧冲压桥壳用钢板组织为铁素体+珠光体，珠光体占13%，金相组织图见图1（实施例2-5桥壳用钢板金相组织图与图1类似，故省略）。

本实施例热轧冲压桥壳用钢板力学性能见表1。

实施例2

本实施例热轧冲压桥壳用钢板厚度12mm、宽度1500mm，其化学成分组成及质量百分含量为：C：0.18%，Si：0.28%，Mn：1.50%，P：0.020%，S：0.005%，Nb：0.040%，V：0.10%，Ti：0.020%，Alt：0.045%，余量为Fe及不可避免的杂质元素。

（2）板坯加热：将板坯加热至1200℃；

（3）控制轧制：板坯高压水除鳞后进行粗轧5道轧制，出口温度为1040℃；精轧出口温度为890℃；

（4）控制冷却：层流冷却速度23℃/min，卷取温度为580℃，得到热轧卷板。

本实施例热轧冲压桥壳用钢板组织为铁素体+珠光体，珠光体占14%。

本实施例热轧冲压桥壳用钢板力学性能见表1。

实施例3

本实施例热轧冲压桥壳用钢板厚度14mm、宽度1500mm，其化学成分组成及质量百分含量为：C：0.15%，Si：0.40%，Mn：1.40%，P：0.014%，S：0.0045%，Nb：0.060%，V：0.080%，Ti：0.018%，Alt：0.055%，余量为Fe及不可避免的杂质元素。

（2）板坯加热：将板坯加热至1200℃；

（3）控制轧制：板坯高压水除鳞后进行粗轧5道轧制，出口温度为1040℃；精轧出口温度为880℃；

（4）控制冷却：层流冷却速度15℃/min，卷取温度为590℃，得到热轧卷板。

本实施例热轧冲压桥壳用钢板组织为铁素体+珠光体，珠光体占10%。

本实施例热轧冲压桥壳用钢板力学性能见表1。

实施例4

本实施例热轧冲压桥壳用钢板厚度14mm、宽度1500mm，其化学成分组成及质量百分含量为：C：0.14%，Si：0.15%，Mn：1.40%，P：0.030%，S：0.020%，Nb：0.090%，V：0.10%，Ti：0.022%，Alt：0.060%，余量为Fe及不可避免的杂质元素。

（2）板坯加热：将板坯加热至1160℃；

（3）控制轧制：板坯高压水除鳞后进行粗轧5道轧制，出口温度为1000℃；精轧出口温度为860℃；

（4）控制冷却：层流冷却速度26℃/min，卷取温度为560℃，得到热轧卷板。

本实施例热轧冲压桥壳用钢板组织为铁素体+珠光体，珠光体占15%。

本实施例热轧冲压桥壳用钢板力学性能见表1。

实施例5

本实施例热轧冲压桥壳用钢板厚度12mm、宽度1500mm，其化学成分组成及质量百分含量为：C：0.20%，Si：0.60%，Mn：1.60%，P：0.030%，S：0.020%，Nb：0.020%，V：0.040%，Ti：0.004%，Alt：0.020%，余量为Fe及不可避免的杂质元素。

（2）板坯加热：将板坯加热至1140℃；

（3）控制轧制：板坯高压水除鳞后进行粗轧5道轧制，出口温度为980℃；精轧出口温度为820℃；

（4）控制冷却：层流冷却速度30℃/min，卷取温度为540℃，得到热轧卷板。

本实施例热轧冲压桥壳用钢板组织为铁素体+珠光体，珠光体占16%。

本实施例热轧冲压桥壳用钢板力学性能见表1。

表1 性能检测数据

由表1可知，上述实施例1-5中的热轧冲压桥壳用钢板具有良好的力学强度及塑性匹配。

以上实施例仅用以说明而非限制本发明的技术方案，尽管参照上述实施例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解：依然可以对本发明进行修改或者等同替换，而不脱离本发明的精神和范围的任何修改或局部替换，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。

Claims

1.一种热轧冲压桥壳用钢板，其特征在于，所述桥壳用钢板化学成分组成及其质量百分含量为：C：0.14～0.20%，Si：0.15～0.60%，Mn：1.40～1.60%，P≤0.030%，S≤0.020%，Nb：0.020～0.090%，Ti：0.004～0.022%，V：0.040～0.10%，Alt：0.020～0.060%，余量为Fe及不可避免的杂质元素。

2.根据权利要求1所述的一种热轧冲压桥壳用钢板，其特征在于，所述桥壳用钢板厚度规格为12-14mm。

3.根据权利要求1所述的一种热轧冲压桥壳用钢板，其特征在于，所述桥壳用钢板性能指标：抗拉强度≥580MPa，屈服强度≥450MPa，延伸率≥14%。

4.根据权利要求1所述的一种热轧冲压桥壳用钢板，其特征在于，所述桥壳用钢板组织为铁素体+珠光体，其中珠光体占10～16%。

5.基于权利要求1-4任意一项所述的一种热轧冲压桥壳用钢板的生产方法，其特征在于，所述生产方法包括转炉冶炼、LF精炼、板坯连铸、板坯加热、高压水除鳞、控制轧制、控制冷却工序；所述控制轧制工序包括粗轧、热卷箱卷取、精轧工艺。

6.根据权利要求5所述的一种热轧冲压桥壳用钢板的生产方法，其特征在于，所述板坯加热工序，将板坯加热至1140～1220℃。

7.根据权利要求5所述的一种热轧冲压桥壳用钢板的生产方法，其特征在于，所述控制轧制工序，粗轧为5道轧制，出口温度为980～1060℃。

8.根据权利要求5-7任意一项所述的一种热轧冲压桥壳用钢板的生产方法，其特征在于，所述控制轧制工序，精轧出口温度为820～900℃。

9.根据权利要求5-7任意一项所述的一种热轧冲压桥壳用钢板的生产方法，其特征在于，所述控制冷却工序，层流冷却速度15～30℃/S。

10.根据权利要求5-7任意一项所述的一种热轧冲压桥壳用钢板的生产方法，其特征在于，所述控制冷却工序，卷取温度为540～600℃。