CN108079762B - 烟气脱硫系统和使用该烟气脱硫系统进行烟气脱硫的方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种烟气脱硫系统，包括通过连接管相互连通的急冷段和吸收段，急冷段包括相互连通的喷淋区和贮液槽，喷淋区设有喷淋层，贮液槽位于喷淋区下方，喷淋层与贮液槽底部通过管道和急冷循环泵相连形成急冷回路；连接急冷循环泵和贮液槽的管道上设有碱液入口，碱液入口通过开关阀与碱液储罐相连。本发明另一方面提供使用上述烟气脱硫系统进行烟气脱硫的方法。本发明的烟气脱硫系统可处理含较高SO2浓度的高温尾气，且投资低，能耗小，清洁环保。本发明的方法操作简单，吸收能力强，可避免设备结垢和淤塞；在较少的循环液下就可得到较高的脱硫率，排放烟气清洁，几乎不含无机微粒物质，无拖尾白烟，不会造成雾霾天气。

Description

烟气脱硫系统和使用该烟气脱硫系统进行烟气脱硫的方法
技术领域
本发明涉及含硫烟气处理，特别是一种烟气脱硫系统和使用该烟气脱硫系统进行烟气脱硫的方法。
背景技术
随着全球含硫原油和天然气资源的大量开发，以及煤化工的不断发展，硫磺回收已成为不可缺少的配套环保装置；我国一直倡导节能减排工作，二氧化硫对环境的污染比较严重，雾霾也越来越严重，随着排放标准的日益严格和提高，要求我们不断改进硫磺回收的工艺，尤其是先进的尾气处理技术才能降低SO2的排放，保护我们的环境。《石油炼制工业污染物排放标准》(GB 31570-2015)规定：现有企业自2017年7月1日起及新建企业自2015年7月1日起执行硫磺回收装置二氧化硫排放浓度小于400mg/Nm3(特定地区小于100mg/Nm3)。二氧化硫减排势在必行。自上世纪30年代改良CLAUS硫磺回收技术实现工业化生产以来，经过了近90年的发展和改进，已经趋于成熟和完善，但常用的二级CLAUS硫磺回收装置，受催化剂和溶剂的限制，烟气中二氧化硫排放浓度通常在300-800mg/Nm3，不能满足现阶段标准要求。
现阶段，硫磺回收装置的尾气处理常用的改造技术是：更换高效Claus催化剂，增加液硫池鼓泡器，更换溶剂再生系统的溶剂以及增加焚烧前碱洗塔设施，经过这些技术改造后，烟气中二氧化硫的排放浓度基本达到100mg/Nm3以下，但在装置开工时期、开工预硫化、停工吹硫、by-pass工况及正常生产时短期的原料大幅波动等异常情况下仍存在排放超标问题。
氧化-吸收法也是尾气处理的一种方法，其特点是先将尾气中的含硫化合物全部氧化为SO2，然后用溶液(或溶剂或碱液)吸收SO2，最终以硫酸盐、亚硫酸盐或SO2的形式回收。但大多数用于低SO2浓度排烟脱硫或处理冶炼厂、硫酸厂的尾气。
硫磺回收装置近一年来也开始应用氧化吸收法处理其尾气来达到排放的SO2浓度均小于100mg/Nm3。硫磺尾气特点为：温度高(150～350℃)，尾气较为干净无尘，正常生产工况SO2浓度不高(SO2约200～500mg/Nm3)，而特殊工况浓度较高(SO2大于22000mg/Nm3)。采用酸碱中和的原理，反应速度快，吸收效果好，可大大降低烟气中SO2的排放，尤其适用于SO2浓度波动大时快速、及时控制排放量。且该工艺与还原类工艺相比，没有加氢还原反应，省去了加氢还原反应器和吸收再生塔；利用钠碱作吸收剂，吸收尾气中的硫化物，从而使尾气达标排放；操作简单；操作费用降低；占地面积也大大降低；排放指标能够大大低于环保标准水平，处于工艺领先水平。
发明内容
发明目的：本发明的目的是提供一种结构简单，能耗低，投资较少，且能够在工况剧烈波动变化的情况下，在短时间迅速调整吸收强度，在任何工况下平稳实现SO2的控制指标的高效脱硫系统。
本发明的另一目的是提供使用上述烟气脱硫系统进行烟气脱硫的方法。
技术方案：本发明提供一种烟气脱硫系统，包括通过连接管相互连通的急冷段和吸收段，急冷段包括相互连通的喷淋区和贮液槽，喷淋区设有喷淋层，贮液槽位于所述喷淋区下方，喷淋层与贮液槽通过管道和急冷循环泵相连形成急冷回路；连接急冷循环泵和贮液槽的管道上设有碱液入口，碱液入口通过开关阀与碱液储罐相连。
在工况剧烈波动变化的情况下，通过碱液入口向急冷回路中加入高浓度碱液，能够在短时间迅速调整急冷段内吸收液浓度，从而在短时间迅速调整烟气中二氧化硫浓度，平稳实现二氧化硫的控制指标。
喷淋区包括管状外壳和1～6层使急冷循环液与烟气顺流接触或逆流接触的喷淋层；为了减小尾气的压降损失，优选使急冷循环液与烟气顺流接触。管状外壳为竖直管或水平管。在喷淋区，喷淋层喷出急冷循环液，使烟气与急冷循环液接触，烟气中大部分的二氧化硫被急冷循环液吸收后，继续通过连接管进入吸收段进行剩余硫化物的吸收；急冷段中吸收了烟气中二氧化硫的急冷循环液进入贮液槽，通过急冷回路重新回到喷淋层。
吸收段为填料吸收塔，填料吸收塔从下到上依次包括氧化段、精吸收段和水洗段；氧化段包括设置在填料吸收塔塔釜的空气分布管，填料吸收塔塔釜设有吸收液，精吸收段通过管道和精吸收循环泵与所述填料吸收塔塔釜相连。
精吸收段和水洗段之间通过集液盘隔开；精吸收段上方设有用于喷淋吸收液的液体分布器；水洗段包括一级水洗段和二级水洗段，每级水洗段上方设有用于喷淋水的液体分布器，每级水洗段之间通过集液盘隔开。
精吸收段和每级水洗段内设分别设有填料，填料层高度可不相同；填料可选用散堆或规整填料，由于规整填料规整排列，使尾气的流动阻力减小，比表面积大，传质效率大大提高，因此优选使用规整填料。填料在精吸收段极大促进了吸收液对尾气中剩余二氧化硫的吸收，在水洗段促进钠盐溶液的水洗，减少尾气中钠盐的夹带。每层填料上部设置液体分布器，下部设置集液盘。
由于槽式液体分布器气流通道大，阻力小，能使液体分布能够达到理想的均匀分布效果，因此液体分布器优选为槽式液体分布器。
烟气脱硫系统还包括热管式烟气换热器；在热管式烟气换热器中，刚进入烟气脱硫系统的烟气与来自通风机的空气换热，或者与填料吸收塔塔顶的净化烟气换热。当刚进入烟气脱硫系统的烟气与填料吸收塔塔顶的净化烟气换热时，可利用余热升高排烟温度，有效改善烟气拖尾问题。
急冷段的烟气出口和所述吸收段的烟气入口通过连接管相互连通，吸收段的烟气入口位于氧化段和精吸收段之间；填料吸收塔的顶部设置有丝网除沫器，丝网除沫器压降低，造价低，操作弹性大。除沫器捕捉烟气中夹带的雾滴，进一步净化烟气，烟气通过烟囱排至大气。
排放尾气的烟囱可设置在吸收段顶部或吸收塔附近，材质可选用钢烟囱或混凝土烟囱。
每段塔体设置至少1个人孔供安装、检维修使用。
本发明另一方面提供使用上述烟气脱硫系统进行烟气脱硫的方法，包括以下步骤：
1)将烟气在烟气换热器换热，使烟气温度降至150～220℃；
2)经步骤1)换热后的烟气进入急冷段，与喷淋层喷出的急冷循环液接触，急冷循环液吸收烟气中90-95％的二氧化硫，烟气温度降至55～75℃；与烟气接触后的急冷循环液进入贮液槽，通过急冷回路回到喷淋层；
3)从急冷段流出的烟气进入填料吸收塔下部，在填料吸收塔内上升进入精吸收段，使烟气在填料中与液体分布器喷淋的吸收液接触，吸收液吸收烟气中剩余的二氧化硫；
4)从精吸收段流出的烟气在吸收塔内继续上升进入水洗段，烟气与水洗段内液体分布器喷淋的水在填料中接触，除去烟气中夹带的盐溶液；
5)除沫器将从水洗段中流出的烟气除去液滴后排放；
急冷循环液和吸收液分别为可吸收二氧化硫的碱性溶液。
上述填料吸收塔塔釜的氧化段设有吸收液，塔釜的吸收液通过精吸收循环泵被输送至精吸收段上部的液体分布器进行喷淋，与烟气接触后重新回到塔釜；在塔釜的吸收液中均匀分布氧化性气体，使吸收液中60～90％的亚硫酸钠氧化为硫酸钠。
将低浓度碱液加入到精吸收循环泵和急冷循环泵的入口，使低浓度碱液与吸收液或急冷循环液充分混合；当烟气中二氧化硫浓度升高时，与连接急冷循环泵和贮液槽的管道上设置的碱液入口连接的开关阀打开，将高浓度碱液加入到碱液入口中，使高浓度碱液与急冷循环液充分混合；低浓度碱液中NaOH的质量浓度为0.5％～10％；所述高浓度碱液中NaOH的质量浓度为20～40％。
塔釜与氧化罐相连，向氧化罐中注入碱液，并在氧化罐中均匀分布氧化性气体，使吸收液中剩余亚硫酸钠的95～99％在氧化罐内氧化后排出。
为了充分除去烟气中夹带的盐溶液，同时提高水的利用率，使水洗段包括一级水洗段和二级水洗段，各级水洗段分别与水循环槽相连，水循环槽内的水通过循环泵被输送至各级的水洗段上部进行喷淋，与烟气接触后重新回到水循环槽内。
有益效果：本发明采用钠碱溶液处理尾气工艺，可处理较高浓度(50～22000mg/Nm3)的含SO2高温(150～350℃)尾气，最终排放烟气中的SO2指标降低至15mg/Nm3以下，尤其适用于SO2浓度波动大时快速、及时控制排放量。本发明操作简单，吸收能力强，产生的钠盐溶解度大，可避免设备结垢和淤塞等特点；在较少的循环液下就可得到较高的脱硫率。本发明的技术方案排放烟气清洁，几乎不含无机微粒物质，无拖尾白烟，不会造成雾霾天气，不但保证正常工况的达标排放要求，还避免了装置bypass工况、装置停工赶硫及降温、开工初期生产不稳定造成的烟气SO2超标等问题的发生，可适用于硫磺回收装置的任何工况条件下的达标排放。且本发明可利用余热升高排烟温度，有效改善烟气拖尾问题。本发明的技术投资低，能耗小，低成本运行，清洁环保，适用于各种工况。
附图说明
图1为烟气脱硫系统一种实施方案的结构示意图；
图2为烟气脱硫系统另一种实施方案的结构示意图。
1-烟囱，2-除沫器，3-二级水洗，4-一级水洗段，5-通风机，6-精吸收段，7-热管式烟气换热器，8-急冷段，8a-喷淋区，8b-贮液槽，9-一级水循环槽，10-二级水循环槽，11-氧化罐，12-急冷循环泵，13-精吸收循环泵，14-一级水洗泵，15-二级水洗泵，16-外送泵，17-尾气，18-工艺水，19-硫酸钠溶液，20-低浓度碱液，21-空气，22-降温尾气，23-连接管，24-喷淋层，25-急冷循环液，26-热空气，27-塔顶净化烟气，28-热烟气，29-高浓度碱液。
具体实施方式
实施例1
如图1所示，一种烟气脱硫系统，包括急冷段8、吸收段和烟囱1。
急冷段8由相互连通的喷淋区8a和贮液槽8b构成，喷淋区8a包括管状外壳和喷淋层24，管状外壳为竖直管；贮液槽8b位于急冷段8底部。急冷段8中，喷淋区8a在烟气入口处设有喷淋层24，喷淋层24喷出的急冷循环液与烟气在喷淋区8a中的流动方向相同，急冷循环液与烟气顺流接触。贮液槽8b底部设有急冷循环液出口，喷淋层24与贮液槽8b底部的急冷循环液出口通过管道和急冷循环泵12相连形成急冷回路。急冷循环泵12与贮液槽8b之间的管道上设置有第一碱液入口和第二碱液入口。第一碱液入口用于在工况剧烈波动变化的情况下向急冷回路中加入高浓度碱液29，从而在短时间迅速调整急冷段内急冷循环液浓度，达到在短时间迅速调整烟气中二氧化硫浓度，实现二氧化硫的控制指标。第二碱液入口用于加入低浓度碱液20，适用于正常操作工况。
急冷段8与吸收段通过连接管23相互连通。在喷淋区8a，喷淋层24喷出急冷循环液25，使烟气与急冷循环液25接触，烟气中大部分的二氧化硫被急冷循环液25吸收后，继续通过连接管23进入吸收段进行剩余二氧化硫的吸收；急冷段8中吸收了烟气中二氧化硫的急冷循环液25进入贮液槽8b，通过急冷回路重新回到喷淋层24。
吸收段为单独的填料吸收塔，填料吸收塔由下至上分为三部分：底部为氧化段(图中未示出)；中部为精吸收段6；上部为水洗段，水洗段包括两级水洗：一级水洗段4和二级水洗段3。
氧化段内设置空气分布管，空气分布管设有氧化空气入口，空气分布管用于均匀分布空气，以充分均匀氧化塔釜的吸收液，将部分亚硫酸盐氧化成硫酸盐；氧化段底部设有吸收液出口。
填料吸收塔中，集液盘将中部的精吸收段6与上部的一级水洗段4隔开。精吸收段6内设有高度为2米的规整填料，规整填料规整排列，使流动阻力减小，比表面积大，传质效率大大提高，极大促进了精吸收段6中吸收液对尾气中剩余二氧化硫的吸收。精吸收段6上方设有槽式液体分布器，吸收液入口与设置在精吸收段6上方的槽式液体分布器相互连通。精吸收段6的吸收液入口通过精吸收循环泵13和循环管道与氧化段相连。
填料吸收塔上部的水洗段分为一级水洗段4和二级水洗段3，各级水洗段之间用集液盘隔开。一级水洗段4和二级水洗段3中分别设有高度为1米的规整填料。规整填料在水洗段中可促进钠盐溶液的水洗，减少尾气中钠盐的夹带。各级水洗段上部分别设有槽式液体分布器。一级水洗段4上部的槽式液体分布器、一级水洗段4中的填料、一级水洗段4下方的集液盘、一级水循环槽9和一级水洗泵14通过管道相连形成一级水洗回路。二级水洗段3上部的槽式液体分布器、二级水洗段3中的填料、二级水洗段3下方的集液盘、二级水循环槽10和二级水洗泵15通过管道相连形成二级水洗回路。
槽式液体分布器能够达到理想的均匀分布液体效果，且气流通道大，阻力小。集液盘收集、混合液体效果好，又具有气体再分布功能，可保持液体不泄漏和在盘上有足够的停留时间将液体所夹带的气泡分离开来，有足够的缓冲体积，便于填料塔的中间出料，还具有承受负荷波动能力强、操作控制容易等优点。
在填料吸收塔的顶部设置除沫器2。
精吸收段6、一级水洗段4和二级水洗段3分别设置至少1个人孔供安装、检维修使用。
本发明利用酸碱中和原理，采用不同浓度的吸收液多级多梯度吸收尾气中的SO2，从而达到降低SO2排放的目的；本发明工艺主要分为换热、吸收、循环和氧化、注碱(含紧急注碱)五部分。
换热部分是在热管式烟气换热器7中进行的。来自硫磺回收的焚烧后高温含高浓度SO2的尾气17首先进入换热部分，经过热管式烟气换热器7换热从250～350℃降至150～220℃。尾气余热与来自通风机5的空气换热，将空气升温至200～250℃，热空气26与塔顶净化烟气27混合升温，升温后经烟囱1排放至大气。
吸收部分是通过急冷段和吸收段实现的。急冷段用于尾气的快速冷却和高效吸收，吸收段用于尾气的精吸收和尘雾的捕集。在热管式烟气换热器7中冷却后的降温尾气22从急冷段8的顶部进入急冷段8的喷淋区，急冷循环泵12将急冷循环液输送至急冷段上部的喷淋层，喷淋层顺着烟气流动的方向将急冷循环液喷出，急冷循环液与烟气顺流接触，烟气与含有亚硫酸钠、亚硫酸氢钠、硫酸钠和补加的钠碱的急冷循环液发生传质和化学作用，使烟气中90～95％的二氧化硫被吸收并转化成亚硫酸钠，并对高温烟气进行降温，烟气由150～220℃被冷却至约55～75℃后进入吸收段。当贮液槽未被充满时，与烟气接触后的急冷循环液进入贮液槽，然后通过急冷回路中的管路和循环泵回到喷淋层；当贮液槽被急冷循环液充满时，部分急冷循环液与烟气一起通过连接管进入填料吸收塔。
降温后的尾气在急冷段8中下部分液后由连接管23进入填料吸收塔下部，由填料吸收塔下部上升至精吸收段6，在精吸收段6中，尾气中剩余的SO2几乎全部被吸收液吸收；尾气继续上行至一级水洗4和二级水洗3，与来自一级水洗泵14和二级水洗泵15的水逆流接触，除去尾气中夹带的盐溶液雾滴；尾气最后经过除沫器2、在烟囱1入口处与热空气26混合升温，升温后经烟囱1排放至大气。
循环部分：急冷循环泵12将急冷循环液25输送至急冷段24喷淋，用于将高温尾气绝热饱和降温，同时吸收尾气中大部分的二氧化硫；精吸收循环泵13将填料吸收塔底部包含NaOH、Na2SO3和NaHSO3的吸收液输送至精吸收循环段6上部的液体分布器喷淋，在填料段与上升的尾气逆流接触，剩余的SO2几乎全部被吸收液吸收；反应如下：
2NaOH+SO2——Na2SO3+H2O
Na2SO3+H2O+SO2——2NaHSO3
一级水洗泵14和二级水洗泵15分别将一级水洗段4和二级水洗段3的循环液(包含钠盐的水)输送至各水洗段的填料。经过两级水洗，减少尾气中夹带的盐溶液，净化外排烟气。
烟气经换热后通过烟囱1外排至大气，烟囱1材质可以选用混凝土。
循环槽用来收集各段各级集液盘上溢流的溶液，一级水循环槽9和二级水循环槽10是二合一设备，减少占地面积，降低投资。二级水循环槽10上方设置有工艺水18入口。
氧化部分：在吸收塔塔釜设置空气分布管，均匀分布空气21，以充分均匀氧化吸收液，使吸收液中的部分亚硫酸盐氧化成硫酸盐，部分氧化后的循环液输送到氧化罐11中，在氧化罐11中加入碱液，中和循环液(盐溶液)，达到排放指标。同时在氧化罐底部设置空气分布管，均匀分布空气21，连续通入空气21，将亚硫酸盐氧化。氧化罐中的反应如下：
NaHSO3+NaOH——Na2SO3+H2O
2Na2SO3+O2——2Na2SO4
使得氧化后罐内吸收液满足COD排放标准《石油炼制工业污染物排放标准》(GB31570-2015)的规定，最后外送泵16加压将氧化罐中的硫酸钠溶液19送到污水处理厂。
注碱部分：正常工况操作时，为了便于运行控制，选用低浓度的碱液20，低浓度的碱液20中氢氧化钠质量浓度范围是0.5％至10％，本实施例选用质量浓度为1％的氢氧化钠溶液碱液，低浓度碱液20加入到急冷循环泵12和精吸收循环泵的入口13，其中大部分的碱液是加入到急冷循环泵12入口处的第二碱液入口，少量是加入到精吸收循环泵13入口处，加入到第二碱液入口的低浓度碱液是加入到精吸收循环泵13入口处的7～10倍。经过急冷循环泵12和精吸收循环泵13的高速旋转使低浓度碱液与急冷循环液25或吸收液充分混合，更有利于吸收SO2；在氧化罐11中加入少量碱液，使得外排盐水满足标准《石油炼制工业污染物排放标准》(GB 31570-2015)中外排污水PH的要求。各段碱液的注入量均由PH分析仪控制。
紧急注碱部分：非正常工况(装置开工时期、开工预硫化、停工吹硫、by-pass工况及正常生产时短期的大幅波动等情况)下，大量高含硫尾气直接进入焚烧炉焚烧，经焚烧后的尾气进急冷段，进入急冷段的SO2浓度剧烈变化(SO2急剧增加，SO2浓度可高达22000mg/Nm3)，为适应SO2浓度的剧烈变化需要，仪表联锁迅速打开高浓度碱液29的开关阀，高浓度碱液29快速加入到急冷循环泵12的入口，迅速提升急冷段底部急冷储存液中碱液的浓度，通过喷淋层24的喷淋吸收大量的SO2，快速高效吸收能保证烟气出口SO2浓度满足国家标准限值。高浓度碱液29中NaOH的质量浓度为20～40％，本实施例选用质量浓度为30％的NaOH溶液。
本实施例的方案应用于福建12万吨/年硫磺回收装置和扬子14万吨/年硫磺回收装置中，吸收效果较好，吸收洗涤后的尾气达到下表所列的浓度：
名称 二氧化硫排放浓度
12万吨/年硫磺回收装置 13mg/Nm<sup>3</sup>
14万吨/年硫磺回收装置 10mg/Nm<sup>3</sup>
实施例2
如图2所示，除将实施例1中喷淋区8a的竖直管状外壳替换为水平管状外壳，使尾气在喷淋区8a中水平流动，使喷淋区8a内的气液逆流接触，并使尾气余热与塔顶净化烟气27换热，使塔顶净化烟气升温至110～220℃得到热烟气28，然后将热烟气28经过烟囱排至大气外，其余与实施例1相同，在此不再赘述。

Claims (9)

1.一种烟气脱硫系统，包括通过连接管相互连通的急冷段和吸收段，其特征在于，所述急冷段包括相互连通的喷淋区和贮液槽，所述喷淋区设有喷淋层，所述贮液槽位于所述喷淋区下方，所述喷淋层与所述贮液槽通过管道和急冷循环泵相连形成急冷回路；连接所述急冷循环泵和所述贮液槽的管道上设有碱液入口，所述碱液入口通过开关阀与碱液储罐相连；碱液入口包括第一碱液入口和第二碱液入口，第一碱液入口用于在工况剧烈波动变化的情况下向急冷回路中加入高浓度碱液，第二碱液入口用于加入低浓度碱液，适用于正常操作工况；所述吸收段为填料吸收塔，所述填料吸收塔从下到上依次包括氧化段、精吸收段和水洗段；所述氧化段包括设置在所述填料吸收塔塔釜的空气分布管，所述填料吸收塔塔釜设有吸收液，所述精吸收段通过管道以及精吸收循环泵与所述填料吸收塔塔釜相连；所述低浓度碱液加入到精吸收循环泵的入口。
2.根据权利要求1所述的烟气脱硫系统，其特征在于，所述喷淋区包括管状外壳和1～6层使急冷循环液与烟气顺流接触或逆流接触的喷淋层；所述管状外壳为竖直管或水平管。
3.根据权利要求1所述的烟气脱硫系统，其特征在于，所述精吸收段和所述水洗段之间通过集液盘隔开；所述精吸收段上方设有用于喷淋吸收液的液体分布器；所述水洗段包括一级水洗段和二级水洗段，每级水洗段上方设有用于喷淋水的液体分布器，每级水洗段之间通过集液盘隔开；所述液体分布器为槽式液体分布器；所述精吸收段和每级水洗段内设分别设有规整填料。
4.根据权利要求1或3所述的烟气脱硫系统，其特征在于，所述烟气脱硫系统还包括热管式烟气换热器；在热管式烟气换热器中，刚进入烟气脱硫系统的烟气与来自通风机的空气换热，或者与填料吸收塔塔顶的净化烟气换热；所述急冷段的烟气出口和所述吸收段的烟气入口通过连接管相互连通，所述吸收段的烟气入口位于所述氧化段和精吸收段之间；所述填料吸收塔的项部设置有丝网除沫器。
5.一种使用权利要求1～4中任意一项所述的烟气脱硫系统进行烟气脱硫的方法，其特征在于，该方法包括以下步骤：
1)将烟气在热管式烟气换热器换热，使烟气温度降至150～220℃；
2)经步骤1)换热后的烟气进入急冷段，与喷淋层喷出的急冷循环液接触，急冷循环液吸收烟气中的二氧化硫，烟气温度降至55～75℃；与烟气接触后的吸收液进入贮液槽，通过急冷回路回到喷淋层；
3)从急冷段流出的烟气进入填料吸收塔下部，在填料吸收塔内上升进入精吸收段，使烟气在填料中与液体分布器喷淋的吸收液接触，吸收液吸收烟气中剩余的二氧化硫；
4)从精吸收段流出的烟气在吸收塔内继续上升进入水洗段，烟气与水洗段内液体分布器喷淋的水在填料中接触，除去烟气中夹带的盐溶液；
5)除沫器将从水洗段中流出的烟气除去液滴后排放；
所述急冷循环液和所述吸收液分别为可吸收二氧化硫的碱性溶液。
6.根据权利要求5所述的方法，其特征在于，所述填料吸收塔塔釜的氧化段设有吸收液，塔釜的吸收液通过精吸收循环泵被输送至精吸收段上部的液体分布器进行喷淋，与烟气接触后重新回到塔釜；在塔釜的吸收液中均匀分布氧化性气体，使吸收液中60～90％的亚硫酸钠氧化为硫酸钠。
7.根据权利要求6所述的方法，其特征在于，将低浓度碱液加入到所述精吸收循环泵和急冷循环泵的入口，使低浓度碱液与吸收液或急冷循环液充分混合；当烟气中二氧化硫浓度快速升高波动时，与所述碱液入口连接的开关阀打开，将高浓度碱液加入到所述碱液入口中，使高浓度碱液与急冷循环液充分混合；所述低浓度碱液中NaOH的质量浓度为0.5％～10％；所述高浓度碱液中NaOH的质量浓度为20～40％。
8.根据权利要求6所述的方法，其特征在于，所述塔釜与氧化罐相连，向氧化罐中注入碱液，调节PH值，在氧化罐中均匀分布氧化性气体，使吸收液中剩余亚硫酸钠的95-99％在氧化罐内氧化后排出。
9.根据权利要求5所述的方法，其特征在于，所述水洗段包括一级水洗段和二级水洗段，各级水洗段分别与水循环槽相连，水循环槽内的水通过循环泵被输送至各级的水洗段上部进行喷淋，与烟气接触后重新回到水循环槽内。
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