CN1080578A - 齿轮精滚刀 - Google Patents
齿轮精滚刀 Download PDFInfo
- Publication number
- CN1080578A CN1080578A CN92105109.3A CN92105109A CN1080578A CN 1080578 A CN1080578 A CN 1080578A CN 92105109 A CN92105109 A CN 92105109A CN 1080578 A CN1080578 A CN 1080578A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- gear
- angle
- face
- cutter
- fine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims abstract description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 18
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 4
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 claims description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 abstract description 4
- 238000003754 machining Methods 0.000 abstract description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 4
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 4
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 4
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 4
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 244000309464 bull Species 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 241001274660 Modulus Species 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002146 bilateral effect Effects 0.000 description 1
- 230000021615 conjugation Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 230000003137 locomotive effect Effects 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23F—MAKING GEARS OR TOOTHED RACKS
- B23F21/00—Tools specially adapted for use in machines for manufacturing gear teeth
- B23F21/12—Milling tools
- B23F21/16—Hobs
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T407/00—Cutters, for shaping
- Y10T407/17—Gear cutting tool
- Y10T407/1715—Hob
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T407/00—Cutters, for shaping
- Y10T407/17—Gear cutting tool
- Y10T407/1715—Hob
- Y10T407/173—Hob for cutting involute gear tooth
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Gear Processing (AREA)
Abstract
一种在滚刀齿机上精加工渐开线齿轮用的精滚
刀,刀具切削部分为一段既不开容屑槽也不铲背的蜗
杆。工作侧具有连续的圆柱螺旋线刀刃,无构形误
差,刀刃连续切削无冲击,刀具构形简单,制造、测量、
重磨、使用简单方便,具备合理后角,刀具蜗杆可按加
大直径或变齿厚结构设计,具备极高的重磨次数,具
有加工精度高、刀具寿命长、成本低、工艺简单、使用
方便、通用性广等一系列重要优点。
Description
本发明属于渐开线齿轮精加工刀具领域。
齿轮滚刀由于加工齿轮范围广、通用性强、切齿齿距精度高、切齿效率也较高,成为当今应用最为广泛的齿轮刀具,但滚刀受构形、铲齿工艺、重磨等限制,存在下列诸多问题,这些问题对高精度滚刀影响尤为严重。
1、采用代用蜗杆近似构形,存在构形误差;
2、由基本蜗杆开容屑槽形成前刀面,刀刃不连续,包络齿形为折线且切削时产生冲击;
3、侧刃后角小,耐用度降低;
4、重磨后误差变化,重磨次数受限,刀具寿命降低;
5、精度检测项目要求多且严格,制造、测量、重磨困难,成本提高。
本发明的任务是提供一种全面解决上述问题的具有连续螺旋刀刃的齿轮精滚刀,满足在滚齿机上精加工渐开线齿轮的需要。
本发明上述任务可通过以下技术方案完成:在滚齿机上精加工渐开线齿轮用的精滚刀,其特殊之处是刀具切削部分由一段蜗杆构成(见附图1),蜗杆的齿顶面A是刀具的前刀面,蜗杆的工作侧面B是刀具的后刀面;刀具的刀刃是由多种形式的前刀面和后刀面截交构成的连续圆柱螺旋线,并采用合理后角α;蜗杆工作侧法向齿距Pn等于加工齿轮法向基节,蜗杆非工作侧面C采用齿背角等于2αc的法向直纹螺旋面,其法向齿距Pc≥Pn;刀具直径D=2R,加大半径设计时R′=R+△,0≤△<△max,△max为加工齿轮齿根沉割宽度,保持刀具安装角ψ等于刀刃螺旋线螺旋升角λ;重磨后刀面或前、后刀面交替重磨或重磨后刀面兼磨修蜗杆螺纹一端F面对刀刃递补。
上述的后刀面可以采用内凹后角为α的螺旋面,当前刀面选用圆柱面时,前、后刀面截交形成的螺旋线与后刀面选用的螺旋面母线无关,当前刀面选用螺旋面时,其螺旋导程与后力面螺旋导程相等。
上述的后角α可取8°~15°,模数大时取大值,后刀面可制成多重后角结构。
当前刀面采用形成正前角的螺旋面时,刀具需采用加大半径R′。
上述的非工作侧C的齿背角2αc,计算公式为:αc=β+μ+η,β是齿轮加工侧齿形上有效工作部分起点M的渐开线展开角,μ是基圆上对应齿槽角,η是非加工侧齿形上C点渐开角,C点是过啮合节点的基圆切线与齿轮非加工侧齿形的交点(见附图10)。
蜗杆非工作侧法向齿距Pc≥Pn,当Pc=Pn时,为等齿厚蜗杆,重磨后刀面,当Pc>Pn时,为变齿厚蜗杆,重磨后刀面后,可修磨蜗杆螺纹一端F面使刀刃向前递补。采用加大半径设计时,前、后刀面可交替重磨。
非工作侧法向齿距Pc=rb(tgαs-tgαc),式中rb为齿轮基圆半径,αs=β+τ+μ+η′,其中τ是齿数为Z的加工齿轮每齿所占中心角,η′是相隔齿槽非加工侧齿形上S点渐开角,S点是过啮合节点的基圆切线与相隔齿槽非加工侧齿形的交点(见附图11)。
本发明的另一特点是:工作运动与普通滚齿完全一致,其安装则如附图2及附图3示,安装参数有中心距A、偏距B及刀具安装角ψ;通过安装角ψ调整,可降低刀具蜗杆制造精度要求或消除加工齿轮误差;精滚刀以工作侧连续螺旋线刀刃单侧精加工齿轮齿面。
结合附图详述本发明的上述内容:
图1是精滚刀主要结构参数图,其中N-N为法向齿形剖面;
图2是精滚刀安装图;
图3是精滚刀构成原理图,a)图为正视图;b)图为俯视图;
图4是0°齿形角齿条刀加工原理图;
图5是加工齿轮齿面切削轨迹图;
图6是加工余量分布图;
图7是蜗杆法向齿形图,a)图是零前角齿形,b)图是正前角齿形,c)图是多重后角齿形;
图8是加大半径设计精滚刀构成原理图,a)图是正视图,b)图是俯视图;
图9是计算蜗杆螺纹最小长度尺寸几何关系图;
图10是计算蜗杆牙齿齿顶宽度及非工作侧齿背角几何关系图;
图11是计算变齿厚蜗杆非工作侧螺旋参数几何关系图。
首先需要具体说明的是精滚刀怎样精切齿面。以单头蜗杆精滚刀加工直齿轮为例,如附图4示,以假想的0°齿形角齿条刀加工齿轮时,齿轮以基圆与齿条节线PQ保持纯滚切,齿条齿距MM1=πmnCOSαn(齿轮法向基节,mn-齿轮法向模数,αn-齿数法向分圆压力角),按图示运动方向齿轮匀速旋转时,齿条齿顶M、M1点在沿PQ向左匀速移动过程中,将对齿轮右侧渐开线齿形自齿顶至齿根进行精加工,此时齿条齿顶为刀具前刀面,齿条齿侧为刀具后刀面。如图3a)示:以半径为R,导程ρ = (πmnCOSαn)/(COSλ) 的圆柱螺旋线为刀刃的精滚刀,按ψ=λ在滚齿机刀架上倾斜安装时,法向齿距Pn=πmnCOSαn,其俯视图b)中,刀刃螺旋线投影为变态摆线,在M、M1点处变态摆线的切线与精滚刀轴线投影相垂直,与附图4中假想0°齿形角齿条刀齿侧一致。当精滚刀匀速旋转时,M、M1点同样沿PQ线匀速移动,保持加工中心距A=R+rb,精滚刀刀刃同样自齿顶至齿根精切齿轮齿面,不过由于M、M1点高度不同,切削轨迹则如附图5示,自齿顶至齿根向上倾斜。显然本发明精滚刀本身不存在构形误差。
为提高切齿效率,蜗杆可采用多头,头数为i时,导程中P = (iπmnCOSαn)/(COSλ) 。
加工斜齿轮时,ψ=λ±βb(βb-齿轮基圆螺旋角,“-”号用于刀具,齿轮旋向相同,“+”号用于旋向相异)。
为实现断屑,齿侧余量分布可采用附图6示齿根具有沉割的方式,沉割部分宽度为△max,可起到“空刀”作用。
另外需要具体说明的是:前、后刀面可选择多种形式截交构成螺旋线刀刃,当前刀面选用圆柱面时,刀刃螺旋线的形成与后刀面选用的螺旋面母线形状无关,当前刀面也选用螺旋面时,只需前、后刀面螺旋导程相等即可。这表明前、后刀面可按多种表面构成并容易构成合理几何角度,也同时说明制造精滚刀时,对前、后刀面齿形精度不必严格要求。选择制造,测量最方便的表面构成精滚刀如附图7示:
附图7a)示:前刀面为圆柱面,后刀面为内凹α角(后角)的法向直纹螺旋面;附图7b)示:前刀面为具有γ角(前角)的法向直纹螺旋面,后刀面为内凹α角的法向直纹螺旋面。
后角α可采用8°~15°,满足精加工后角合理值要求,后刀面允许采用附图7c)示,磨有移边b,或多重后角以减少重磨面积。
非工作侧齿面也以选择法向直纹螺旋面最为简单。
另外还需要具体说明的是:采取加大半径或变出厚结构设计以增加重磨次数,精滚刀设计为等齿厚蜗杆时,当重磨后刀面后,蜗杆齿顶宽度b(见附图1)将变窄,影响强度、寿命。
附图8示加大半径设计,将精滚刀半径加大至R′=R+△(△允许最大值应小于齿轮齿根沉割宽度△max),保持ψ=λ,在俯视图b)中,刀刃螺旋线投影为变态长幅摆线,在半径为R的切削点M、M1处仍保持ガ假想齿形角为0°,MM1=Pn不变,仍能正确切削出面。此时由于R′增大,刀具螺旋线刀刃螺旋升角减小为λ′,tgλ’ = (mnCOSαn)/(2R′COSλ) 。采用加大半径设计后,重磨前刀面时,由于α<2αc(非工作侧齿背角,对加工标准齿轮,2αC在30°左右),b将变宽,交替重磨前、后刀面可大大提高重磨次数。另外需补充说明的是,前述附图7b)示前刀面为具有前角r>0的螺旋面时,必须采取加大半径设计,以避免因重磨后刀面后,直径变小不能满足加工要求。
如附图1示:蜗杆法剖面N-N中,使非工作侧齿距Pc大于工作侧齿距Pn,蜗杆成为变齿厚蜗杆。重磨后刀面b值减小后,可修磨F面使b恢复尺寸,实现刀刃逐渐向前递补,从而大大提高重磨次数,此时要求蜗杆螺纹圈数适当增加。
最后需要具体说明的是,根据加大半径设计结构原理,当精滚刀刀刃螺旋线导程P存在制造误差△P时,将导至加工齿轮基节误差,可调整ψ予以消除。消除误差公式为△φ = arcCOS ( (Pn)/(P + △P) ) - φ,这说明制造精滚刀后刀面时,螺旋导程精度要求也可放宽。
本发明精滚刀主要参数(见附图1)选择及计算公式归纳:
一、螺旋参数:
1、头数:加工高精度齿轮采用单头以避免齿距误差,当加工齿轮精度允许,为提高切齿效率也可采用多头;
2、旋向:要求与加工齿轮一致,加工直齿轮时采用右旋。
3、螺旋升角λ:sinλ = (mnCOSαn)/(2R)
4、半径Rs在强度、刚度、结构允许条件下选小值,以节约刀具材料、缩短进给行程长度、降低切削速度提高耐用度。
5、导程P:P = (iπmnCOSαn)/(COSφ)
6、蜗杆螺纹最小轴向尺寸L1
如附图9,L1 = (rbtgαa- ρmin)/(COSφ)
式中ρmin(PM)-加工齿轮齿形有效工作部分起始M点渐开线曲率半径,
(其中A′是加工齿轮与配对齿轮中心距,α′是加工齿轮与配对齿轮啮合角,raj是配对齿轮齿顶圆半径,rbi是配对齿轮基圆半径)。
对于变齿厚蜗杆设计,L1部分应加长。
二、法向齿形、切削角度
1、蜗杆齿全面H:H=h
式中 h-齿轮齿全角
2、后角α:选取8°~15°模数大时取大值。
3、非工作侧齿背角2αc:
如附图10,C点是过啮合节点的基圆切线与齿轮非加工侧齿形的交点,
αc=β+μ+η
式中β = (ρmin)/(rb) ,μ = (π)/(Z) - (4Xtgαn)/(Z) - 2invαn(X为变位系数)
η=invαc
4、蜗杆齿顶宽b:
如附图10示,b=MC=rbtgαc-ρmin-δ
式中δ-包括间隙及齿轮非加工侧精加工余量。
5、变齿厚蜗杆非工作侧法向齿距Pc:
如附图11示,Pc=PS-PC=rb(tgαs-tgαc)
式中αs=β+τ+μ+η′(其中τ= (2π)/(Z) ,η′=invαs)
三、其它主要结构参数(见附图1):
孔径d、检验轴台直径D1、轴台宽度L及键槽尺寸等参考滚刀标准。
四、安装参数:
1、中心距A:A=R+rb
2、偏距B:B=ρmin
3、安装角ψ:ψ=λ
βb
本发明的主要优点如下:
1、高精度:刀具设计无构形误差;刀刃连续切削共轭形成齿形,无折线包络现象;刀具构形简单,易保证制造精度且某些误差可以消除;在滚齿机上工作,有强制传动展成链;可获得加工齿形,齿距高精度。
2、切削条件好:为大刃倾角斜角切削;刀刃连续工作无冲击;后刀面设计具有合理后角;提高刀具耐用度。
3、高寿命:采用加大半径、变齿厚蜗杆结构设计,允许重磨次数多,保证高寿命。
4、低成本:刀具制造、测量、重磨简单,重磨表面合理,刀具材料消耗少(直径、宽度均小于加工相同模数普通滚刀)。
5、使用方便:工作于当前品种、规格、拥有量最多的滚齿机上,重磨方便,对刀简便。
6、通用性强:可加工直齿、斜齿、软齿或采用超高速钢、硬质合金刀具材料加工中硬齿面,硬齿面齿轮。
7、经济效益高:以上特点适用于多种行业,广大厂家采用(如汽车、拖拉机、重型、机车、船舰、通用机械……),具有广泛应用前景,经济效益显著。
本发明精滚刀虽然只能单侧精加工,这对于不需反转传动的齿轮付可以满足需要,要求双侧精加工的齿数,将齿轮翻转即可加工另侧齿面。
Claims (7)
1、在滚齿机上精加工渐开线齿轮用的精滚刀,其特征是刀具切削部分由一段蜗杆构成,蜗杆的齿顶面A是刀具的前刀面,蜗杆的工作侧面B是刀具的后刀面;刀具的刀刃是由多种形式的前刀面和后刀面截交构成的连续圆柱螺旋线,并采用合理后角α;蜗杆工作侧法向齿距Pn等于加工齿轮法向基节,蜗杆非工作侧面C采用齿背角等于2αc的法向直纹螺旋面,其法向齿距Pc≥Pn;刀具直径为D=2R,加大半径设计时,R′=R+Δ,0≤Δ<Δmax,Δmax为加工齿轮齿根沉割宽度;保持安装角ψ等于刀刃螺旋升角λ,重磨后刀面或前、后刀面交替重磨或重磨后刀面兼修磨蜗杆螺纹一端F面对刀刃递补。
2、根据权利要求1所述的在滚齿机上精加工渐开线齿轮用的精滚刀,其特征是所说的后刀面采用内凹后角为α的螺旋面,当前刀面选用圆柱面时,前、后刀面截交形成的螺旋线与后刀面选用的螺旋面母线无关,当前刀面选用螺选面时,其螺旋导程与后刀面螺旋导程相等。
3、根据权利要求1所述的在滚齿机上精加工渐开线齿轮用的精滚刀,其特征是所说的后角α取8°~15°,模数大时取大值,后刀面可制成多重后角结构。
4、根据权利要求1所述的在滚齿机上精加工渐开线齿轮用的精滚刀,其特征是当前刀面采用形成正前角的螺旋面时,刀具需采用加大半径R′。
5、根据权利要求1所述的在滚齿机上精加工渐开线齿轮用的精滚刀,其特征是所说的非工作面C的齿背角2αc计算公式为:αc=β+μ+η,β是加工侧齿形上有效工作部分起点的渐开线展开角,μ是基圆上对应齿槽角,η是非加工侧齿形上C点渐开角。
6、根据权利要求1所述的在滚齿机上精加工渐开线齿轮用的精滚刀,其特征是蜗杆非工作侧法向齿距Pc≥Pn,当Pc=Pn时,为等齿厚蜗杆,重磨后刀面,当Pc>Pn时,为变齿厚蜗杆,重磨后刀面后,修磨蜗杆螺纹一端F面,使刀刃向前递补。
7、根据权利要求1或6所述的在滚齿机上精加工渐开线齿轮用的精滚刀,其特征是非工作侧法向齿距。Pc=rb(tgαs-tgαc),式中rb为齿轮基圆半径,αs=β+τ+μ+η′,其中τ是齿数为Z的加工齿轮每齿所占中心角,η′是相隔齿槽非加工侧齿形上S点渐开角。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN92105109.3A CN1037754C (zh) | 1992-06-27 | 1992-06-27 | 齿轮精滚刀 |
US08/082,924 US5338134A (en) | 1992-06-27 | 1993-06-25 | Gear finishing hob |
JP5202456A JPH07237037A (ja) | 1992-06-27 | 1993-06-28 | 歯車仕上げ用ホブ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN92105109.3A CN1037754C (zh) | 1992-06-27 | 1992-06-27 | 齿轮精滚刀 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN1080578A true CN1080578A (zh) | 1994-01-12 |
CN1037754C CN1037754C (zh) | 1998-03-18 |
Family
ID=4941180
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN92105109.3A Expired - Fee Related CN1037754C (zh) | 1992-06-27 | 1992-06-27 | 齿轮精滚刀 |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5338134A (zh) |
JP (1) | JPH07237037A (zh) |
CN (1) | CN1037754C (zh) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101028660B (zh) * | 2007-04-06 | 2010-12-08 | 吉林大学 | 齿轮精滚刀构形方法及其所构形的精滚刀 |
CN103381510A (zh) * | 2012-05-03 | 2013-11-06 | 李仕清 | 一种复合滚刀 |
CN104653749A (zh) * | 2014-12-31 | 2015-05-27 | 南车戚墅堰机车车辆工艺研究所有限公司 | 大齿向修形量齿轮及其加工方法 |
CN109176172A (zh) * | 2018-10-31 | 2019-01-11 | 中车戚墅堰机车车辆工艺研究所有限公司 | 滚刀的修复刃磨方法及装置 |
Families Citing this family (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6585457B2 (en) * | 2000-12-27 | 2003-07-01 | Delphi Technologies, Inc. | Abrasive generation of non-metallic gear |
US6602115B2 (en) | 2001-01-03 | 2003-08-05 | The Boeing Company | Tool and method for precision grinding of a conical face gear that meshes with a conical involute pinion |
US7540821B2 (en) * | 2006-10-27 | 2009-06-02 | Torvec, Inc | Full traction differential with hybrid gearing |
US8007347B1 (en) * | 2006-10-27 | 2011-08-30 | Dynabrade, Inc. | Rotary abrading tool |
USRE44158E1 (en) * | 2006-10-27 | 2013-04-16 | Torvec, Inc. | Full traction differential with hybrid gearing |
EP2153088B1 (en) * | 2007-05-11 | 2013-02-27 | Cloyes Gear and Products, Inc. | Inverted tooth chain sprocket with frequency modulated meshing and method of manufacture |
KR100929049B1 (ko) * | 2009-07-28 | 2009-11-26 | 디티알주식회사 | 기어 형상 가공용 호브 |
RU2481927C1 (ru) * | 2011-12-02 | 2013-05-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный университет приборостроения и информатики" | Червячная фреза |
US9510617B2 (en) | 2012-04-13 | 2016-12-06 | Frito-Lay North America, Inc. | Micropellets of fine particle nutrients and methods of incorporating same into snack food products |
US9271523B2 (en) | 2012-05-23 | 2016-03-01 | Dennis Williams | Rotor assembly with one-piece finger member |
CA2935533C (en) * | 2014-05-30 | 2018-07-24 | Mitsubishi Heavy Industries Machine Tool Co., Ltd. | Cutter for skiving |
US9669574B2 (en) | 2014-11-11 | 2017-06-06 | Frito-Lay North America, Inc. | Twin screw rotary head extruder, method of extrusion and random extruded products |
US9955712B2 (en) | 2014-11-11 | 2018-05-01 | Frito-Lay North America, Inc. | Rotary head extruder |
ITUB20154694A1 (it) * | 2015-10-15 | 2017-04-15 | Danfoss Power Solutions S R L | Utensile creatore rotante e procedimento per la generazione di ruote dentate con dentatura asimmetrica. |
DE102018001477A1 (de) * | 2018-02-26 | 2019-08-29 | Gleason-Pfauter Maschinenfabrik Gmbh | Anfaswerkzeug und Verfahren zum Anfasen von Verzahnungen |
RU2739050C1 (ru) * | 2019-09-17 | 2020-12-21 | Василий Александрович Зорин | Многозаходная червячная фреза |
USD939800S1 (en) * | 2020-02-02 | 2021-12-28 | Maytronics Ltd. | Swimming pool cleaner |
CN113103080B (zh) * | 2021-04-21 | 2022-04-05 | 重庆大学 | 阿基米德蜗轮滚刀设计方法、刃磨修正方法及蜗轮母机配置方法 |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1548931A (en) * | 1922-04-17 | 1925-08-11 | Falk Corp | Hob |
US1772634A (en) * | 1927-05-20 | 1930-08-12 | Illinois Tool Works | Hob |
US1792548A (en) * | 1928-04-21 | 1931-02-17 | Illinois Tool Works | Hob |
US1787590A (en) * | 1928-04-21 | 1931-01-06 | Illinois Tool Works | Hob |
US1847054A (en) * | 1929-05-02 | 1932-02-23 | Barber Coleman Company | Cutter |
US2511964A (en) * | 1946-10-17 | 1950-06-20 | Francis H Boor | Hob |
US3022569A (en) * | 1956-04-27 | 1962-02-27 | Wildhaber Ernest | Form-cutting tool |
-
1992
- 1992-06-27 CN CN92105109.3A patent/CN1037754C/zh not_active Expired - Fee Related
-
1993
- 1993-06-25 US US08/082,924 patent/US5338134A/en not_active Expired - Fee Related
- 1993-06-28 JP JP5202456A patent/JPH07237037A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101028660B (zh) * | 2007-04-06 | 2010-12-08 | 吉林大学 | 齿轮精滚刀构形方法及其所构形的精滚刀 |
CN103381510A (zh) * | 2012-05-03 | 2013-11-06 | 李仕清 | 一种复合滚刀 |
CN104653749A (zh) * | 2014-12-31 | 2015-05-27 | 南车戚墅堰机车车辆工艺研究所有限公司 | 大齿向修形量齿轮及其加工方法 |
CN104653749B (zh) * | 2014-12-31 | 2017-05-24 | 中车戚墅堰机车车辆工艺研究所有限公司 | 大齿向修形量齿轮及其加工方法 |
CN109176172A (zh) * | 2018-10-31 | 2019-01-11 | 中车戚墅堰机车车辆工艺研究所有限公司 | 滚刀的修复刃磨方法及装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN1037754C (zh) | 1998-03-18 |
US5338134A (en) | 1994-08-16 |
JPH07237037A (ja) | 1995-09-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN1037754C (zh) | 齿轮精滚刀 | |
CN101028660A (zh) | 齿轮精滚刀构形方法及其所构形的精滚刀 | |
CN101774048B (zh) | 一种锥齿轮加工方法 | |
CN111727098B (zh) | 倒角刀具、倒角系统、齿轮切削机及啮合齿的倒角方法 | |
US4610581A (en) | End mill and method | |
CN101774029B (zh) | 环面蜗杆螺旋面的车削方法 | |
CN104819266B (zh) | 无退刀槽圆弧螺旋线混合型人字齿轮及其加工方法 | |
EP2583788A1 (en) | Formed cutter manufacturing method and formed cutter grinding tool | |
US4770567A (en) | Roughing cutter | |
US4083643A (en) | Roughing cutter | |
CN108941785B (zh) | 一种大模数圆柱外齿轮的通用盘刀复合铣削工艺 | |
CN108591421B (zh) | 一种范成的渐开线销齿轮齿廓的刀具基准齿形 | |
CN103231125A (zh) | 一种新型珩齿加工方法 | |
CN108430682A (zh) | 螺纹切削刀具 | |
CN1349443A (zh) | 一种用于平面滚齿生产齿轮的切削工具 | |
US3264940A (en) | Rotary gear-shaped tool | |
CN1080614C (zh) | 斜齿圆柱齿轮精密拉削方法及刀具 | |
US4280773A (en) | Shaving cutter and method of producing the same | |
CN87101138A (zh) | 渐开线内啮合弧面蜗杆蜗轮及其切制工艺 | |
CN101342619B (zh) | 镶齿精滚刀 | |
CN1133521C (zh) | 平面包络环面蜗杆的近似磨削方法 | |
CN1054562C (zh) | 环面蜗杆成型方法 | |
CN110076396B (zh) | 一种大导程螺纹的加工工艺 | |
CN1046025A (zh) | 加工涡旋形部件的方法 | |
CN1608777A (zh) | 全切削型剃珩齿轮刀具及使用方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
C19 | Lapse of patent right due to non-payment of the annual fee | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |