CN108031779A - 一种透平叶片及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种透平叶片及其制备方法,所述方法主要步骤包括:坯料处理、锻造和热处理。通过优化坯料设计,改进锻造方式,合理设置加热温度和热处理工艺参数,最终提高了锻造变形量,细化了透平叶片用不锈钢的晶粒度,晶粒度达到4‑6级,避免了透平叶片因变形不足而导致的晶粒度不合格的问题。
Description
技术领域
本发明涉及合金钢的热加工变形技术领域,尤其涉及一种透平叶片及其制备方法。
背景技术
1Cr13、20Cr13、1Cr12Mo、2Cr12NiMo1W1V、1Cr12Ni3Mo2VN、0Cr17Ni4Cu4Nb(或17-4PH)、×4CrNiCuMo14-5和×5CrNiCuNb16-4等不锈钢由于具有高强度、良好韧性和优良耐蚀性,因而在透平叶片领域有比较广泛的应用。但是在透平叶片锻造过程中,由于变形量不足,容易导致晶粒度不合格。
CN104651589A提供了一种细化316LN奥氏体不锈钢晶粒的热变形工艺,属于热加工工艺领域。该发明将316LN奥氏体不锈钢固溶处理,在1050-1100℃温度下控制变形速率和变形量,利用动态再结晶的原理,材料变形完毕后即可获得均匀细小的动态再结晶晶粒。CN103350173A公开了一种奥氏体不锈钢异形整体大锻件的生产方法,工艺包括:电炉+AOD+电渣重熔熔炼,锻造开坯,镦粗,拔长,回炉加热锻造,热处理,机加工,冷弯或热弯加工,热处理等。该发明通过反复大变形量的镦粗拔长工艺细化钢锭晶粒尺寸,通过控制回炉加热温度、锻造变形量以及最终的热处理工艺来抑制再结晶晶粒的异常长大,避免粗晶和混晶缺陷的产生,细化锻件组织,实现4.0级及以上晶粒度的目标。CN106480279A公开了一种提高高氮钢石油钻铤表面耐腐蚀耐磨损的方法,它采用表面特殊的变形方法及变形尺度的控制,然后通过热加工使表面变形组织及原始奥氏体晶粒细化,使现有的石油开采用无磁钻铤表面耐腐蚀性能显著提高,延长了钻具的使用寿命。
虽然上述方法都可以解决不锈钢晶粒度过大的问题,但所采用的方法繁琐复杂,对技术和设备要求较高,难以操作推广,费时费力。
发明内容
针对现有技术的不足及实际的需求,本发明提供一种透平叶片及其制备方法,通过优化坯料设计,改进锻造方式,合理设置加热温度和热处理工艺参数,最终细化了透平叶片用不锈钢的晶粒度,晶粒度达到4-6级,避免了透平叶片因变形不足而导致的晶粒度不合格的问题,具有广阔的市场价值和应用前景。
为达此目的,本发明采用以下技术方案:
一方面,本发明提供一种透平叶片的制备方法,包括如下步骤:
(1)处理坯料:将圆形坯料加热处理后拍扁;
(2)锻造:将步骤(1)所得工件立放后加热锻造;
(3)热处理:将步骤(2)所得工件进行淬火和回火处理。
本发明中,发明人为解决透平叶片的晶粒度过大的难题,在制备过程中反复试验各种方法,创造性地将坯料拍扁后进行锻造,同时优化工艺流程的参数,最终制备得到晶粒度合格的透平叶片。
优选地,步骤(1)所述坯料为20Cr13、2Cr12NiMo1W1V或0Cr17Ni4Cu4Nb中的任一种。
优选地,步骤(1)所述的加热温度为1100-1180℃,例如可以是1100℃、1120℃、1130℃、1150℃、1160℃或1180℃。
优选地,步骤(1)所述加热的时间为20-120min,例如可以是20min、30min、40min、50min、60min、80min、100min或120min。
优选地,步骤(2)所述加热的温度为1100-1180℃,例如可以是1100℃、1120℃、1130℃、1150℃、1160℃或1180℃。
优选地,步骤(2)所述加热的时间为20-120min,例如可以是20min、30min、40min、50min、60min、80min、90min、100min或120min。
优选地,步骤(3)所述淬火的温度为950-1060℃,例如可以是950℃、980℃、990℃、1000℃、1010℃、1030℃、1040℃或1060℃。
优选地,步骤(3)所述淬火的时间为1h-3h,例如可以是1h、2h或3h。
优选地,步骤(3)所述淬火的冷却方式为风冷、油冷或水冷中的任意一种或至少两种的组合,例如可以是风冷和油冷的组合,风冷和水冷的组合,油冷和水冷的组合或风冷、油冷和水冷的组合。
优选地,步骤(3)所述回火的温度为550-720℃,例如可以是550℃、560℃、580℃、600℃、620℃、650℃、680℃、700℃、710℃或720℃。
优选地,步骤(3)所述回火的冷却方式为空冷。
作为优选技术方案,本发明提供一种透平叶片的制备方法,具体包括如下步骤:
(1)处理坯料:将圆形坯料加热处理后拍扁,加热温度为1100-1180℃,加热的时间为20-120min,所述坯料为20Cr13、2Cr12NiMo1W1V或0Cr17Ni4Cu4Nb中的任一种;
(2)锻造:将步骤(1)所得工件立放后加热锻造,加热温度为1100-1180℃,加热的时间为20-120min;
(3)热处理:将步骤(3)所得工件进行淬火和回火处理。
所述淬火的温度为950-1060℃,时间为1h-3h,所述淬火的冷却方式为风冷、油冷或水冷中的任一种;
所述回火的温度为550-720℃,所述回火的冷却方式为空冷。
第二方面,本发明提供一种如第一方面所述方法制备得到的透平叶片。
与现有技术相比,本发明具有如下有益效果:
(1)本发明提供的制备方法通过优化坯料设计,改进锻造方式,合理设置加热温度和热处理工艺参数,提高了不锈钢的锻造变形量,细化了透平叶片用不锈钢的晶粒度,晶粒度达到4-6级,避免了透平叶片因变形不足而导致的晶粒度不合格的问题。
(2)本发明提供的制备方法简洁高效,易于操作,便于推广,具有广阔的市场价值和应用前景。
附图说明
图1是本发明实施例1的坯料处理示意图;
图2是本发明实施例1的锻造改进示意图。
具体实施方式
为更进一步阐述本发明所采取的技术手段及其效果,以下结合附图并通过具体实施方式来进一步说明本发明的技术方案,但本发明并非局限在实施例范围内。
实施例1
(1)处理坯料:将圆形坯料20Cr13加热处理后拍扁,处理示意图如图1所示;
(2)锻造:将步骤(1)所得工件立放后加热锻造,锻造示意图如图2所示;
(3)热处理:将步骤(2)所得工件进行淬火和回火处理;
(4)按照ASTM E112(平均晶粒度测定的试验方法标准)对得到的透平叶片的晶粒度进行测试,合格要求为好于4级,具体参数及结果见表1;
表1
制坯工艺 | 锻造工艺 | 淬火工艺 | 回火工艺 | 晶粒度 |
1100℃×20min | 1100℃×20min | 1020℃×1h风冷 | 600℃空冷 | 4级 |
1100℃×120min | 1100℃×120min | 1000℃×2h水冷 | 650℃空冷 | 4.5级 |
1100℃×120min | 1100℃×20min | 980℃×3h油冷 | 700℃空冷 | 5级 |
1100℃×20min | 1100℃×120min | 950℃×1h水冷 | 720℃空冷 | 6级 |
由表1可知,对20Cr13材料采用本发明提供的制备方法得到的透平叶片的晶粒度均合格,最高达到6级。
实施例2
(1)处理坯料:将圆形坯料2Cr12NiMo1W1V加热处理后拍扁;
(2)锻造:将步骤(1)所得工件立放后加热锻造;
(3)热处理:将步骤(2)所得工件进行淬火和回火处理;
(4)按照ASTM E112(平均晶粒度测定的试验方法标准)的方法对得到的透平叶片的晶粒度进行测试,合格要求为好于4级,具体参数及结果见表2;
表2
制坯工艺 | 锻造工艺 | 淬火工艺 | 回火工艺 | 晶粒度 |
1150℃×20min | 1150℃×20min | 1050℃×1h水冷 | 650℃空冷 | 4级 |
1150℃×120min | 1150℃×120min | 1030℃×1h油冷 | 680℃空冷 | 4.5级 |
1150℃×20min | 1150℃×120min | 1010℃×2h风冷 | 700℃空冷 | 5级 |
1150℃×120min | 1150℃×20min | 990℃×3h油冷 | 720℃空冷 | 5.5级 |
由表2可知,对2Cr12NiMo1W1V材料采用本发明提供的制备方法得到的透平叶片的晶粒度均合格,最高达到5.5级。
实施例3
(1)处理坯料:将圆形坯料0Cr17Ni4Cu4Nb加热处理后拍扁;
(2)锻造:将步骤(1)所得工件立放后加热锻造;
(3)热处理:将步骤(2)所得工件进行淬火和回火处理;
(4)按照ASTM E112(平均晶粒度测定的试验方法标准)的方法对得到的透平叶片的晶粒度进行测试,合格要求为好于4级,具体参数及结果见表3;
表3
制坯工艺 | 锻造工艺 | 淬火工艺 | 回火工艺 | 晶粒度 |
1180℃×20min | 1180℃×20min | 1060℃×1h风冷 | 550℃空冷 | 4级 |
1180℃×120min | 1180℃×120min | 1040℃×3h水冷 | 580℃空冷 | 4.5级 |
1180℃×20min | 1180℃×120min | 1020℃×3h水冷 | 600℃空冷 | 5级 |
1180℃×120min | 1180℃×20min | 1000℃×2h油冷 | 620℃空冷 | 5.5级 |
由表3可知,对0Cr17Ni4Cu4Nb材料采用本发明提供的制备方法得到的透平叶片的晶粒度均合格,最高达到5.5级。
对比例1
与实施例1相比,除了不拍扁,其他条件与实施例1相同,结果见表4。
对比例2
与实施例2相比,除了坯料不拍扁,步骤(1)和步骤(2)的加热温度改为800℃外,其他条件与实施例2相同,结果见表4。
对比例3
与实施例3相比,除了坯料不拍扁,步骤(1)和步骤(2)的加热温度改为1300℃外,其他条件与实施例3相同,结果见表4。
对比例4
与实施例1相比,除了坯料不拍扁,步骤(3)的淬火温度改为800℃外,其他条件与实施例1相同,结果见表4。
对比例5
与实施例1相比,除了坯料不拍扁,步骤(3)的淬火温度改为1200℃外,其他条件与实施例1相同,结果见表4。
表4
由表4可知,对比例1-5不按照本发明提供的制备方法得到的透平叶片的晶粒度均不合格,低至2-3.5级。
综上所述,本发明提供的制备方法通过优化坯料设计,改进锻造方式,合理设置加热温度和热处理工艺参数,提高了不锈钢的锻造变形量,细化了透平叶片用不锈钢的晶粒度,实施例1-3中的透平叶片的晶粒度达到4-6级,避免了透平叶片因变形不足而导致的晶粒度不合格的问题。而对比例1-5不按照本发明提供的制备方法得到的透平叶片的晶粒度均不合格,低至2-3.5级。
申请人声明,本发明通过上述实施例来说明本发明的详细方法,但本发明并不局限于上述详细方法,即不意味着本发明必须依赖上述详细方法才能实施。所属技术领域的技术人员应该明了,对本发明的任何改进,对本发明产品各原料的等效替换及辅助成分的添加、具体方式的选择等,均落在本发明的保护范围和公开范围之内。
Claims (10)
1.一种透平叶片的制备方法,其特征在于,包括如下步骤:
(1)处理坯料:将圆形坯料加热处理后拍扁;
(2)锻造:将步骤(1)所得工件立放后加热锻造;
(3)热处理:将步骤(2)所得工件进行淬火和回火处理。
2.根据权利要求1所述的方法,其特征在于,步骤(1)所述坯料为20Cr13、2Cr12NiMo1W1V或0Cr17Ni4Cu4Nb中的任一种。
3.根据权利要求1或2所述的方法,其特征在于,步骤(1)所述的加热温度为1100-1180℃。
4.根据权利要求1-3中任一项所述的方法,其特征在于,步骤(1)所述加热的时间为20-120min。
5.根据权利要求1-4中任一项所述的方法,其特征在于,步骤(2)所述加热的温度为1100-1180℃。
6.根据权利要求1-5中任一项所述的方法,其特征在于,步骤(2)所述加热的时间为20-120min。
7.根据权利要求1-6中任一项所述的方法,其特征在于,步骤(3)所述淬火的温度为950-1060℃;
优选地,步骤(3)所述淬火的时间为1h-3h;
优选地,步骤(3)所述淬火的冷却方式为风冷、油冷或水冷中的任意一种或至少两种的组合。
8.根据权利要求1-7中任一项所述的方法,其特征在于,步骤(3)所述回火的温度为550-720℃;
优选地,步骤(3)所述回火的冷却方式为空冷。
9.根据权利要求1-8所述的方法,其特征在于,具体包括如下步骤:
(1)处理坯料:将圆形坯料加热处理后拍扁,加热温度为1100-1180℃,加热的时间为20-120min,所述坯料为20Cr13、2Cr12NiMo1W1V或0Cr17Ni4Cu4Nb中任一种;
(2)锻造:将步骤(1)所得工件立放后加热锻造,加热温度为1100-1180℃,加热的时间为20-120min;
(3)热处理:将步骤(3)所得工件进行温度为950-1060℃、时间为1h-3h、的淬火处理和温度为550-720℃的回火处理;
所述淬火的冷却方式为风冷、油冷或水冷中的任意一种或至少两种的组合,所述回火的冷却方式为空冷。
10.一种如权利要求1-9所述方法制备得到的透平叶片。
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---|---|
CN (1) | CN108031779A (zh) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108823362A (zh) * | 2018-07-27 | 2018-11-16 | 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 | 20Cr13不锈钢的热处理方法 |
CN110643791A (zh) * | 2019-11-08 | 2020-01-03 | 哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 | 一种提高2Cr12NiMo1W1V耐热钢持久强度的热处理方法 |
CN110961561A (zh) * | 2019-12-06 | 2020-04-07 | 陕西宏远航空锻造有限责任公司 | 一种改善锻件组织均匀性的坯料设计方法 |
CN114277221A (zh) * | 2021-12-17 | 2022-04-05 | 无锡派克新材料科技股份有限公司 | 一种提高燃气轮机X22CrMoV12-1盘件探伤质量的方法 |
Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3741821A (en) * | 1971-05-10 | 1973-06-26 | United Aircraft Corp | Processing for integral gas turbine disc/blade component |
CN1554857A (zh) * | 2003-12-26 | 2004-12-15 | 东方汽轮机厂 | 一种汽轮机高温叶片及其热处理工艺 |
CN102517507A (zh) * | 2011-12-30 | 2012-06-27 | 山东理工大学 | 超超临界火电机组汽轮机叶片用钢及制造方法 |
CN102699637A (zh) * | 2012-06-26 | 2012-10-03 | 江苏金源锻造股份有限公司 | 一种风力发电机主轴法兰的锻造工艺 |
CN104033189A (zh) * | 2014-06-27 | 2014-09-10 | 南京赛达机械制造有限公司 | 一种汽轮机叶片及其加工工艺 |
CN104651589A (zh) * | 2015-02-05 | 2015-05-27 | 北京科技大学 | 一种细化316ln奥氏体不锈钢晶粒的热变形工艺 |
CN104841823A (zh) * | 2015-05-25 | 2015-08-19 | 无锡市派克重型铸锻有限公司 | 一种提高1Cr11Ni2W2MoV锻件晶粒度的锻造工艺 |
CN106381364A (zh) * | 2016-10-20 | 2017-02-08 | 四川六合锻造股份有限公司 | 一种改善叶片钢2Cr12MoV晶粒度的方法 |
CN107227395A (zh) * | 2017-07-31 | 2017-10-03 | 青岛大学 | 一种提高含有大尺寸m23c6析出相的马氏体型耐热钢低温韧性的热处理技术 |
-
2017
- 2017-11-29 CN CN201711228543.9A patent/CN108031779A/zh active Pending
Patent Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3741821A (en) * | 1971-05-10 | 1973-06-26 | United Aircraft Corp | Processing for integral gas turbine disc/blade component |
CN1554857A (zh) * | 2003-12-26 | 2004-12-15 | 东方汽轮机厂 | 一种汽轮机高温叶片及其热处理工艺 |
CN102517507A (zh) * | 2011-12-30 | 2012-06-27 | 山东理工大学 | 超超临界火电机组汽轮机叶片用钢及制造方法 |
CN102699637A (zh) * | 2012-06-26 | 2012-10-03 | 江苏金源锻造股份有限公司 | 一种风力发电机主轴法兰的锻造工艺 |
CN104033189A (zh) * | 2014-06-27 | 2014-09-10 | 南京赛达机械制造有限公司 | 一种汽轮机叶片及其加工工艺 |
CN104651589A (zh) * | 2015-02-05 | 2015-05-27 | 北京科技大学 | 一种细化316ln奥氏体不锈钢晶粒的热变形工艺 |
CN104841823A (zh) * | 2015-05-25 | 2015-08-19 | 无锡市派克重型铸锻有限公司 | 一种提高1Cr11Ni2W2MoV锻件晶粒度的锻造工艺 |
CN106381364A (zh) * | 2016-10-20 | 2017-02-08 | 四川六合锻造股份有限公司 | 一种改善叶片钢2Cr12MoV晶粒度的方法 |
CN107227395A (zh) * | 2017-07-31 | 2017-10-03 | 青岛大学 | 一种提高含有大尺寸m23c6析出相的马氏体型耐热钢低温韧性的热处理技术 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
孙曙宇: "汽轮机叶片锻造成形有限元数值模拟研究", 《中国硕士学位论文全文数据库(电子期刊)》 * |
李湘军等: "电站汽轮机大叶片锻造技术选择", 《发电设备》 * |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108823362A (zh) * | 2018-07-27 | 2018-11-16 | 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 | 20Cr13不锈钢的热处理方法 |
CN110643791A (zh) * | 2019-11-08 | 2020-01-03 | 哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 | 一种提高2Cr12NiMo1W1V耐热钢持久强度的热处理方法 |
CN110961561A (zh) * | 2019-12-06 | 2020-04-07 | 陕西宏远航空锻造有限责任公司 | 一种改善锻件组织均匀性的坯料设计方法 |
CN110961561B (zh) * | 2019-12-06 | 2021-08-03 | 陕西宏远航空锻造有限责任公司 | 一种改善锻件组织均匀性的坯料设计方法 |
CN114277221A (zh) * | 2021-12-17 | 2022-04-05 | 无锡派克新材料科技股份有限公司 | 一种提高燃气轮机X22CrMoV12-1盘件探伤质量的方法 |
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PB01 | Publication | ||
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SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
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RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20180515 |
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