CN107965867A - 空调 - Google Patents

Abstract

一种空调，包括不锈钢管，其一端连接到压缩机，而另一端连接到制冷循环部件，以形成在压缩机和制冷循环部件之间的一单管，此不锈钢管局部具有波纹部，以减弱从压缩机传递到制冷循环部件的振动，其中，当该不锈钢管的至少一部分被加工时，此波纹部与该不锈钢管的其它部分一体形成。

Description

空调

技术领域

本发明涉及一种空调，该空调包括被配置成用来减弱在制冷循环中产生的振动的管。

背景技术

空调指的是通过使用制冷循环来冷却或加热室内空间的设备。该制冷循环包括压缩机、冷凝器、膨胀装置和蒸发器，且压缩机、冷凝器、膨胀装置和蒸发器由多个管依序连接。制冷剂通过这些管而在压缩机、冷凝器、膨胀装置和蒸发器中循环。

在制冷循环中，在冷凝器和蒸发器中形成一流路。制冷剂在流过形成在冷凝器和蒸发器中的流路而被冷凝或蒸发时与周围环境进行热交换，且冷凝器和蒸发器用作热交换器。该流路用于使制冷剂能流过其中，制冷剂在该流路中流动。因此，该“流路”是一个宽泛地包含在管中的概念。

这种管使制冷循环的多个部件彼此连接，并用作压缩机和冷凝器的流路。常规的这种管主要由铜(Cu)材料制成。然而，由铜制成的管存在一些问题。

首先，铜由于会发生腐蚀而在可靠性方面存在限制。在冷却装置(chiller)热传递管的情况下，冷却装置热传递管被清理或更换以除去其中的锈屑等。

再者，当铜用于诸如R32的新型高压制冷剂的流路时，铜并不具有充分耐高压性。如果由铜制成的管用作新型高压制冷剂的流路，则管随着时间的推移而不能承受高压，且因而可能损坏。

为了解决这种铜管的问题，韩国专利公开第2003-0074232号披露了一种不锈钢管。此不锈钢管由不锈钢材料制成，且与铜材料相比，不锈钢材料通常具有强的耐腐蚀性。因此，不锈钢管能够解决铜管的上述问题(即发生腐蚀)。此外，不锈钢材料具有足够的耐高压特性，因此即使在高压下不锈钢材料也不太可能受损。

然而，包括韩国专利公开第2003-0074232号中所披露的不锈钢管的常规不锈钢材料具有与铜材料相比过高的强度和硬度特能，因此，存在着可加工性的问题，在铜管中则不存在这种问题。

由于空间的约束，空调中使用的管不仅可形成直线形状，而且可形成弯曲形状。管的一部分可形成为直线形状，管的另一部分可形成为弯曲形状。直线形管指的是在一个方向上沿直线延伸的管，而弯曲形管指的是沿着曲线弯曲的管。

然而，由于常规的不锈钢材料具有与铜材料相比过高的强度和硬度的特性，因此使用不锈钢材料制造弯曲管非常困难(参见图1)。例如，尽管通过以机械方式向由不锈钢材料制成的直线管施加力将直线管加工为弯曲管，但直线管并非完全塑性变形，而是局部塑性变形。因此，并未实施充分的加工。

特别地，已知不锈钢材料基本上具有高强度和高硬度的特性。因此，人们认识到只要使用不锈钢材料，则难以改善不锈钢材料的可加工性。

此外，由于管占据空调的全部材料成本的10％以上，因此提高管的性能和降低管的成本的需求不断增大。

同时，压缩机被配置为用以压缩制冷剂，且在压缩制冷剂的过程中从压缩机产生振动。从压缩机产生的振动沿着管被传递到制冷循环的另一部件，这样就引发噪音，并演变为从长期的角度来看使空调耐用性降低的原因。此外，振动和噪音导致了流经管的制冷剂的压降，因此制冷循环的效率劣化。

传统上，存在着应用柔性管来解决这种问题的实例。柔性管指的是具有这样一种结构的管：其中该柔性管的外周表面由金属丝编织物围绕。

如果将柔性管应用于制冷循环，则振动可以被减弱到一定程度。然而，柔性管由于局部粘结性(cohesiveness，内聚力)而不具有足够的耐用性。此外，在流过柔性管的制冷剂中发生压降，且因此使制冷循环的效率劣化。

因此，需要引入用于解决这些常规问题的新型管。

发明内容

多个实施例同样提供了一种不锈钢管，其具有的结构能够减弱在将制冷剂压缩到另一制冷循环部件的过程中产生的振动沿着管的传递，还提供了一种包括此不锈钢管的空调。

多个实施例还提供了一种不锈钢管，其具有与管一体形成而没有任何接合部的波纹部(corrugated part)，以便减少在这种接合部处产生的应力集中，还提供了一种包括此不锈钢管的空调。

多个实施例还提供了一种不锈钢管，其具有的结构能够减少流过管的制冷剂中产生的压降，还提供了一种包括此不锈钢管的空调。

多个实施例还提供了一种波纹部的结构，该结构能够仅用小的力就使波纹部容易地弯曲，并且还提供了一种波纹部的尺寸，其能够减小应力的集中并避免制冷剂的压降。

多个实施例还提供了一种能够简化空调的管结构的不锈钢管。

多个实施例提供了一种新型不锈钢材料，其具有一种新的组分(成分)使其能够避免铜材料所存在的耐腐蚀性和耐压性(较低)的问题，并解决了常规不锈钢材料所存在的高强度和高硬度的问题。

多个实施例还提供了一种管，其能够通过具有与常规不锈钢相比优异的延展性的一种新型不锈钢材料来确保充分的可加工性。

多个实施例还提供了一种由不锈钢材料制成的管，以及一种包括此管的系统。

在一个实施例中，一种不锈钢由其组分、基体组织(matrix structure，基质构造)及平均直径来限定。

该不锈钢由下列以重量百分比计的成分构成：C：0.03％以下、Si：大于0到1.7％以下、Mn：1.5％到3.5％、Cr：15.0％到18.0％、Ni：7.0％到9.0％、Cu：1.0％到4.0％、Mo：0.03％以下、P：0.04％以下、S：0.04％以下、N：0.03％以下、以及其余成分：残留元素(residue)：Fe和杂质。

不锈钢的基体组织包括奥氏体。最优选的是，不锈钢的基体组织仅包括奥氏体。不锈钢的基体组织可包括奥氏体和δ-铁素体。在这种情况下，基于不锈钢的晶粒尺寸面积，奥氏体占基体组织的大部分。该不锈钢可具有基于其晶粒尺寸面积的99％以上的奥氏体基体组织，且具有基于其晶粒尺寸面积的1％以下的δ-铁素体基体组织。

不锈钢的平均直径为30μm到60μm。美国试验材料学会(ASTM)不锈钢晶粒号数(grain size number，粒度号)对应于5.0到7.0。

此外，由不锈钢制成的管(即不锈钢管)是由上述的不锈钢制成。如上所述，该不锈钢由其组分、基体组织及平均直径限定。

在一个实施例中，一种空调包括具有波纹部的不锈钢管。特别地，当不锈钢管的至少一部分被加工时，此波纹部与不锈钢管的其它部分一体形成。

该不锈钢管形成压缩机与制冷循环部件之间的一单管。例如，该不锈钢管的一端连接到压缩机，而该不锈钢管的另一端连接到制冷循环部件。这里，压缩机指的是被配置为用以压缩制冷剂的所有部件，而制冷循环部件指的是通过该不锈钢管连接到压缩机的部件。

制冷循环部件是安装在压缩机的上游侧和下游侧的至少之一处的装置，以将制冷剂供给到压缩机或者从压缩机被供给制冷剂。制冷循环部件和压缩机形成制冷循环的一部分。

波纹部的厚度可以比不具有波纹部的区域的厚度薄，两者之差大于0而小于等于5％。

该波纹部可形成为使得多个脊部和多个谷部重复地交替布置，不锈钢管在脊部处的厚度(T1)、不锈钢管在谷部处的厚度(T2)以及不锈钢管在脊部与谷部之间的厚度(T3)之差可大于0至2％以下。

该波纹部可形成为使得多个脊部和多个谷部重复地交替布置，沿着不锈钢管的长度方向的每1cm长度上可形成2到5个脊部。

两个相邻脊部之间的距离可以为8mm或更小。

该不锈钢管可包括弯曲区域，该弯曲区域形成为该不锈钢管的至少一部分区域是弯曲的。

该波纹部可形成在该弯曲区域中。

该不锈钢管可包括直线形区域，该波纹部可形成为遍及直线形区域和弯曲区域。

该波纹部的这些脊部可形成为彼此间隔开，并且波纹部的这些谷部可形成为彼此间隔开。换言之，该波纹部包括交替布置的、单独的或隔开的多个脊部和谷部。

该波纹部的脊部沿着与不锈钢管的外周表面垂直的方向呈圆形突出。

脊部处的外径与谷部处的外径之间的距离之差可为2.8mm到3.2mm。

谷部处的外径与不具有波纹部的区域中的外径的厚度之差大于0至2％以下，谷部处的内径与不具有波纹部的区域中的内径之差大于0至2％以下。

该不锈钢管在其至少一个端部处可具有铜接合部。该铜接合部可由呈直线形管状的铜制成，且与端部的外周表面或内周表面接合。

与常规不锈钢相比，通过包括铜(Cu)、由奥氏体构造的基体组织和30-60μm的平均直径，本公开的不锈钢能够具有低强度和低硬度的特性。常规不锈钢存在着由于具有比铜高得多的强度和硬度而导致的可加工性的问题，且因此已经使用本公开的不锈钢来制造弯曲管。

由于本公开的不锈钢具有与铜相同水平的强度和硬度，所以能够确保充分的可加工性，且本公开的不锈钢能够用于制造在诸如空调之类的系统中所需的管(直线形管或弯曲管)。特别地，当使用本公开的不锈钢制造弯曲管时，可以解决塑性变形未充分进行的常见问题。

此外，当使用本公开的不锈钢来制造管时，能够确保热损失降低(heat lossreduction，保温率)和耐腐蚀性能。热损失降低和耐腐蚀性能是不锈钢材料的固有性能。因此，尽管本发明的不锈钢具有与常规不锈钢相比较低的强度和较低的硬度，但是本发明的不锈钢保持了不锈钢材料的固有性能。

尽管由本公开的不锈钢材料制成的管形成得比铜管更薄，但是此管可以具有与铜管相似的极限压力和极限弯矩。因此，能够通过本公开中提出的不锈钢管的最小厚度来设计最佳的不锈钢管。

此外，由于此不锈钢管具有波纹部，因此在压缩机中的制冷剂压缩过程中可减弱振动的传递。

特别地，由于波纹部与不锈钢管的其它部分一体形成，因此可实现一种不具有接合部的结构，且可预先避免应力集中。此外，由于此波纹部与不锈钢管的其它部分一体形成，因此波纹部能够在不锈钢管的任何位置处形成。

此外，本公开的不锈钢管在包括波纹部的不锈钢管的所有部分处具有几乎恒定的厚度。因此，在本公开的不锈钢管中，无需任何金属丝编织物就能够确保足够的强度，且可解决制冷剂的压降以及由于厚度不均匀性而可能引发的振动和噪音的问题。

此外，由于波纹部具有形成非常密集的脊部和谷部的结构，所以波纹部的内周表面能够形成为类似于光滑表面。这样，在本公开的不锈钢管中，能够解决制冷剂的压降以及由于粗糙和不均匀的内周表面而可能引发的振动和噪音的问题。

当波纹部的脊部形成为彼此间隔开并且波纹部的谷部形成为彼此间隔开时，波纹部不会妨碍不锈钢管的弯曲。尽管具有呈螺旋结构的波纹部的管由于螺旋结构的波纹部的存在而使其难以弯曲，本公开的不锈钢管却能以相对较小的力被容易地弯曲。

通过使用本公开的不锈钢管(波纹部与该不锈钢管一体形成)，能够使用较少数量的弯曲区域来防止传递振动和噪音，从而能够简化空调的管结构。

通过下文给出的详细描述，本公开的进一步的适用范围将变得显而易见。然而，应理解的是，详细描述和具体示例尽管表示了本公开的优选实施例，但仅是作为例证给出的，因为通过这种详细描述，本公开的精神和范围内的各种改变和修改对于本领域技术人员而言将是显而易见的。

附图说明

图1是通过比较不锈钢和铜的特性而获得的应力-变形率曲线图。

图2A是示出根据本公开的实施例1的不锈钢的微结构照片。

图2B是示出根据本公开的实施例2的不锈钢的微结构照片。

图3至图6是示出根据对比示例2至5的不锈钢的微结构照片。

图7是通过评价根据本公开的实施例3的不锈钢的特性而得到的应力-变形率曲线图。

图8是示出根据本公开一实施例的空调制冷循环的主要部分构造图。

图9是部分地示出根据本公开的空调的概念图。

图10是部分地示出图9所示的不锈钢管的波纹部的剖视图。

图11A是示出使用无波纹部的常规管将制冷循环的两个部件彼此连接的状态的概念图。

图11B是示出使用本公开的具有波纹部的不锈钢管将制冷循环的两个部件彼此连接的状态的概念图。

图12是示出根据本公开的另一实施例的不锈钢管的概念图。

具体实施方式

下文中，将参照附图详细描述本公开的多个示例性实施例。即便在本说明书中多个实施例彼此不同，但相同或相似的部件由相同或相似的附图标记表示，且其描述由第一描述代替。如本文所使用的，若非上下文另有明确说明，单数的形式应同样包含复数形式。

与传统的不锈钢相比，本公开的不锈钢显示出低强度和低硬度的特性。本公开的不锈钢具有与铜材料相同水平的强度和硬度。这种不锈钢的低强度和低硬度的特性可以通过本公开的不锈钢的屈服强度、抗拉强度、硬度和延伸率，并将其与铜材料等的这些参数进行比较来确认。如果不锈钢具有与铜材料相同水平的强度和硬度的特性，则能够解决传统的不锈钢中所存在的可加工性的问题。

不锈钢的低强度和低硬度的特性是由不锈钢的组成成分、基体组织和平均直径确定的。下文中，将描述确定不锈钢的低强度和低硬度的特性的多个项目。下文中，只要无特别指明，各含量以重量百分比(wt％)表示。

1、不锈钢的组成成分

(1)碳(C)：0.03％以下

本公开的不锈钢包括碳(C)和铬(Cr)。碳通过与铬反应而沉淀(析出)为碳化铬。在这种情况下，铬在晶界或其周围被耗尽，这成为腐蚀的一个导因。因此，碳的含量优选为保持较小。如果碳含量超过0.03％，则难以提供具有与铜材料相同水平的强度和硬度的不锈钢，且难以通过利用低强度和低硬度的特性来确保充分的可加工性。这样，在本公开中，碳含量被设定为0.03％以下，使得不锈钢具有与铜材料相同水平的低强度和低硬度，且因此确保了充分的可加工性。

(2)硅(Si)：大于0至1.7％以下

与铁素体或马氏体相比，奥氏体具有低的屈服强度。因此，不锈钢的基体组织要由奥氏体构成，使得本公开的不锈钢具有与铜材料相同水平的低强度和低硬度的特性。

然而，硅是形成铁素体的元素。随着硅含量的增加，基体组织中铁素体的比例增大，铁素体的稳固性同样增大。因此，硅的含量优选地保持为较小。如果硅的含量超过1.7％，则难以提供具有与铜材料相同水平的强度和硬度的不锈钢，且难以确保充分的可加工性。因此，在本公开中，硅的含量被设定为1.7％以下，使得不锈钢具有与铜材料相同水平的低强度和低硬度的特性，并因此确保充分的可加工性。

(3)锰(Mn)：1.5％到3.5％

锰是防止不锈钢的基体组织相变为马氏体的基体组织所必需的元素。如果锰的含量小于1.5％，则借助锰防止相变的效果不能充分展现。因此，在本公开中，锰含量的最低限值被设定为1.5％，以充分获得借助锰来防止相变的效果。

然而，随着锰的含量增加，不锈钢的屈服强度增大，且因此不锈钢不能具有与铜材料相同水平的低强度的特性。因此，在本公开中，锰含量的最高限值被设定为3.5％，使得不锈钢具有低强度的特性。

(4)铬(Cr)：15.0％到18.0％

铬是提高不锈钢的耐初始腐蚀性的元素。初始腐蚀意味着在基材中不存在腐蚀的状态下在基材中初次发生的腐蚀，且耐初始腐蚀性意味着防止在基材中初次发生腐蚀的特性。如果铬的含量低于15.0％，则不锈钢不具有足够的耐初始腐蚀性。因此，在本公开中，铬含量的最低限值被设定为15.0％，使得不锈钢具有足够的耐初始腐蚀性。

然而，如果铬的含量过度增加，则不锈钢的强度增大，但是不锈钢的延伸率降低。如果铬的含量超过18.0％，则不锈钢的强度的增(大)量和不锈钢的延伸率的减(小)量均增加，且因此难以确保不锈钢的充分的可加工性。因此，在本公开中，铬含量的最高限值被设定为18.0％，使得不锈钢具有充分的可加工性。

此外，由于铬是高价格的元素，所以铬的含量影响不锈钢的经济可行性(经济合理性)。因此，铬的含量被设定在上述范围，使得不锈钢的经济可行性得以保证。

(5)镍(Ni)：7.0％到9.0％

镍是提高耐腐蚀生长性的元素。腐蚀生长(corrosion growth)意味着已在基材中发生的腐蚀在广泛扩展的同时生长，耐腐蚀生长性意味着阻止腐蚀生长的特性。耐腐蚀生长性在概念上与耐初始腐蚀性不同。如果镍的含量低于7.0％，则不锈钢不具有足够的耐腐蚀生长性。因此，在本公开中，镍含量的最低限值被设定为7.0％，使得不锈钢具有足够的耐腐蚀生长性。

然而，如果镍的含量过度增加，则不锈钢的强度和硬度增大。如果镍的含量超过9.0％，则不锈钢的强度的增量和不锈钢的硬度的增量均增加，因此，难以确保不锈钢的充分的可加工性。因此，在本公开中，镍的含量的最高限值被设定为9.0％，使不锈钢确保了充分的可加工性。

此外，由于镍是高价格的元素，所以镍的含量影响不锈钢的经济可行性。因此将镍的含量设定到上述范围，使不锈钢的经济可行性得以保证。

(6)铜(Cu)：1.0％到4.0％

铜是防止不锈钢的基体组织相变为马氏体的基体组织所必需的元素。如果铜的含量小于1.0％，则借助铜防止相变的效果不能充分展现。因此，在本公开中，铜的含量的最低限值被设定为1.0％，以充分获得借助铜防止相变的效果。特别地，铜的含量必须严格控制在1.0％以上，使得本公开的不锈钢具有与铜相同水平的低强度和低硬度的特性。由于本公开的不锈钢包括含量为1.0％以上的铜，所以该不锈钢可被归类为Cu基不锈钢。

随着铜的含量增加，铜的相变效果增大，但相变效果的增大逐渐降低。如果铜的含量超过4.0％，则借助铜防止相变的效果就会饱和。由于铜是高价格的元素，所以铜的含量影响不锈钢的经济可行性。因此，铜的含量的最高限值被设定为4.0％，使得在由铜防止相变的效果饱和的范围内确保了不锈钢的经济可行性。

(7)钼(Mo)：0.03％以下

(8)磷(P)：0.04％以下

(9)硫(S)：0.04％以下

(10)氮(N)：0.03％以下

钼、磷、硫和氮是初始包含在钢的半成品中的元素，且使不锈钢硬化。因此，钼、磷、硫和氮中的每一者均优选地保持为具有尽可能低的含量。钼可提高不锈钢的耐腐蚀性，但是与钼提高不锈钢的耐腐蚀性相比，其更使不锈钢硬化。因此，钼的含量被控制为0.03％以下。磷、硫和氮(的含量)分别被设定为0.04％以下、0.04％以下、0.03％以下，以防止不锈钢硬化。

2、不锈钢的基体组织

可基于组成成分和/或热处理条件来确定不锈钢的基体组织。通常，不锈钢的基体组织被分成奥氏体、铁素体和马氏体。不锈钢的特性会根据奥氏体、铁素体和马氏体的基体组织(的不同)而改变。

本公开的不锈钢具有奥氏体构成的基体组织。与铁素体或马氏体相比，奥氏体对应于一种表现出低屈服强度和低硬度的特性的基体组织。此外，稍后将描述的“平均直径”是通过不锈钢的晶体尺寸的生长来满足条件的限制项目。当通过在相同条件下处理这三种基体组织来使晶粒尺寸生长时，奥氏体能够获得低强度和低硬度的最高效果。

最优选的是，不锈钢的基体组织仅由奥氏体构成。然而，将不锈钢的基体组织控制为仅用奥氏体(来构成)是非常困难的，因此不锈钢可以不仅包括奥氏体构成的基体组织，而且还包括另一种基体组织。在这种情况下，为了获得低强度和低硬度的特性，此不锈钢要具有奥氏体构成的基体组织，该奥氏体的基体组织占基于不锈钢的晶粒尺寸面积(来计算)的90％以上，优选地为99％以上。例如，当不锈钢包括奥氏体的基体组织和δ-铁素体的基体组织时，该不锈钢应具有占基于不锈钢的晶粒尺寸面积的90％以上的奥氏体的基体组织，以及占基于不锈钢的晶粒尺寸面积的1％以下的δ-铁素体的基体组织。

不锈钢的特性根据不锈钢的基体组织而改变。(这里)设定实施例1和实施例2并将两者相互比较，以根据不锈钢的基体组织来评价不锈钢的特性。

图2A是示出根据本公开的实施例1的不锈钢的微结构照片。图2B是示出根据本公开的实施例2的不锈钢的微结构照片。

实施例1和实施例2的不锈钢具有与【1、不锈钢的组成成分】章节中所描述的相同的组成成分。并且，实施例1和实施例2的不锈钢的平均直径相当于将在【3、不锈钢的平均直径】章节中所描述的5.0到7.0的晶粒号数。然而，尽管实施例1的不锈钢具有基于不锈钢的晶粒尺寸面积的99％以上的奥氏体的基体组织以及基于不锈钢的晶粒尺寸面积的1％以下的铁素体的基体组织，但实施例2的不锈钢则仅具有奥氏体的基体组织。

在下表1中示出了将实施例1和实施例2的不锈钢相比较所得的结果。

表1

从表1可以看出，与实施例1的不锈钢相比，实施例2的不锈钢具有低强度和低硬度的特性。此外，与实施例1的不锈钢相比，实施例2的不锈钢具有高延伸率。因此，不锈钢优选地仅由奥氏体的基体组织构成，使得不锈钢具有低强度和低硬度的特性。随着δ-铁素体的基体组织的比例增加，不锈钢的强度和硬度增加。因此，尽管不锈钢具有δ-铁素体的基体组织，但是δ-铁素体的基体组织的比例应为基于不锈钢的晶粒尺寸面积的1％以下(的比例)。

即使当不锈钢具有的δ-铁素体的基体组织为1％以下时，δ-铁素体仍不是均匀地分布在所有晶粒中，而是局部地聚集(浓缩)并分布在特定晶粒中，这对于实现低强度和低硬度是有利的。

3、不锈钢的平均直径

可基于组成成分和/或热处理条件来确定不锈钢的平均直径。不锈钢的平均直径对不锈钢的强度和硬度有影响。例如，随着不锈钢的平均直径减小，不锈钢的强度和硬度增加。随着不锈钢的平均直径增加，不锈钢的强度和硬度降低。

在本公开中，不锈钢的平均直径被限制在30μm到60μm，以便确保不锈钢的低强度和低硬度的特性。总体而言，奥氏体的平均直径小于30μm。因此，平均直径通过制造工艺和热处理而生长到30μm以上。根据美国试验和材料协会(ASTM)的标准，30μm到60μm的平均直径相当于5.0到7.0的晶粒号数。另一方面，小于30μm的平均直径相当于7.5μm以上的ASTM晶粒号数。

如果不锈钢的平均直径小于30μm，或者如果不锈钢的晶粒号数大于7.0，则不锈钢就不具有低强度和低硬度的特性，而这些特性是本公开中所要求的。特别地，不锈钢的平均直径(或晶粒号数)相当于确定赋予不锈钢的低强度和低硬度的特性的一个关键因素。

不锈钢的特性基于不锈钢的平均直径而改变。(这里)设定多个实施例和对比示例并将其相互比较，以便根据不锈钢的平均直径来评价不锈钢的特性。

对比示例1是铜，对比示例2到5是晶粒号数为7.5以上的不锈钢，本公开的实施例3是晶粒号数为6.5的不锈钢。

图3是示出根据实施例2的不锈钢的微结构照片。实施例2的不锈钢具有基于不锈钢的晶粒尺寸面积的99％以上的奥氏体的基体组织以及基于不锈钢的晶粒尺寸面积的1％以下的δ-铁素体的基体组织。实施例2的不锈钢具有相当于ASTM晶粒号数9的平均直径(约15μm到17μm)。

图4是示出根据对比示例3的不锈钢的微结构照片。对比示例3的不锈钢具有基于不锈钢的晶粒尺寸面积的99％以上的奥氏体的基体组织以及基于不锈钢的晶粒尺寸面积的1％以下的δ-铁素体的基体组织。对比示例3的不锈钢具有相当于ASTM晶粒号数7.5的平均直径(约24μm到27μm)

图5是示出根据对比示例4的不锈钢的微结构照片。根据对比示例4的不锈钢仅具有奥氏体的基体组织，且具有相当于ASTM晶粒号数9的平均直径。

图6是示出根据对比示例5的不锈钢的微结构照片。对比示例5的不锈钢仅具有奥氏体的基体组织，且具有相当于ASTM晶粒号数7.5的平均直径。

实施例3的不锈钢具有相当于ASTM晶粒号数6.5的平均直径(约39μm到40μm)。可以预知的是，根据实施例3的不锈钢的微结构照片将大体上相同或类似于图2A或图2B中所示的实施例1或实施例2的不锈钢的微结构照片(例如，当实施例1或实施例2的ASTM晶粒号数是6.5时)。

图7是通过评价根据实施例3的不锈钢的特性获得的应力-变形率图。此图的横轴表示不锈钢的位移(mm)，此图的纵轴表示施加到不锈钢的应力(N/mm²)。

从图中可以看出，不锈钢的屈服强度被测出为约156.2MPa，且不锈钢的抗拉强度被测出为约470MPa。

作为通过评价本公开的该不锈钢的特性所获得的结果，已测出的是，虽然组成成分、基体组织和平均直径从实施例3开始而逐渐变化，但是不锈钢的屈服强度为约160Mpa以下，抗拉强度为约480Mpa以下，硬度为约120Hv以下，延伸率为60％以上。此外，还测出的是，无论不锈钢的形状如何(是管或片)，本公开的不锈钢均具有处于上述的范围内的特性。

在下表2中示出了通过比较本公开的不锈钢与其它对比示例而获得的结果。

表2

对比示例1是铜管，此铜管的屈服强度为100Mpa、抗拉强度为270Mpa、硬度为100Hv、延伸率为45％以上。由于铜具有低强度和低硬度的特性，所以铜管在空调等产品中作为制冷剂管而被商业化应用。然而，如上文所述，由于腐蚀的存在，铜的可靠性有限，且铜管不适合被用作用于新式制冷剂的管。

此外，对比示例2到5的不锈钢具有与本公开的不锈钢相似的组成成分和基体组织，且这些不锈钢的晶粒号数为7.5以上。对比示例2到5的不锈钢的屈服强度为200MPa左右、抗拉强度为500MPa左右、硬度为130Hv左右、延伸率为50％以上。晶粒号数大于7.5的对比示例2到5的不锈钢具有与铜相比过高的强度和过高的硬度的特性。因此，虽然对比示例2到5的不锈钢能够解决铜由于发生腐蚀而导致的问题，但是对比示例2到5的不锈钢的问题在于，此不锈钢不适合被加工为制冷剂管。

另一方面，本公开的不锈钢的屈服强度为约160MPa左右、抗拉强度为约480MPa左右、硬度为约120Hv左右、延伸率为60％以上。因此，本公开的不锈钢不仅能解决在对比示例2至5的不锈钢中存在的可加工性的问题，而且能解决在对比示例1的铜中存在的腐蚀的问题。另外，由于本公开的不锈钢具有足够高的耐压特性，因此本公开的不锈钢适合用作用于诸如R32的新式的高压制冷剂的管。

此外，铜的热导率为388W/mK，不锈钢的热导率为16.2W/mK。由于随着材料的热导率的增加，制冷剂流中的热损失增加，因此循环的效率随着材料的热导率的增加而劣化。不锈钢的热导率仅为铜的热导率的约4％。因此，如果用于循环的管是用不锈钢构造而成，则热损失可减少，从而提高循环的效率。

如上文所述，本公开的不锈钢具有与铜材料相同水平的低强度和低硬度的特性，同时具有高耐腐蚀性和耐高压性，这是不锈钢的固有特性。因此，本公开的不锈钢通过解决了可加工性的问题而具有了适用于管的充分条件。

以下将描述由不锈钢制成的管和包括这种管的系统等。

图8是示出根据本公开的一实施例的空调的制冷循环的主要部分构造图。

空调100是包括由不锈钢制成的管(即，不锈钢管)131、132、133和134的系统的一个示例。因此，包括不锈钢管131、132、133和134的系统并非必须局限于空调100，也可以是与本公开中描述的系统相对应的另一类型的系统，只要其包括由不锈钢制成的管131、132、133和134即可。

空调100包括室外单元110和室内单元120。一个或多个室内单元120可连接到一个室外单元110，如上文所述地连接的室外单元110和一个或多个室内单元120可作为一个系统来操作。此外，空调100可通过选择性地仅在一个方向上运行制冷循环而仅以冷却模式或加热模式工作。或者，空调100可通过四通阀(图中未示出)选择性地在两个方向上都运行制冷循环而交替地在冷却模式和加热模式下工作。

室外单元110可被构造成包括压缩机111、室外热交换器112和膨胀器113。

压缩机111被配置为用以将制冷剂压缩成高温高压气体。压缩机111可通过被供电来工作。在本公开中，压缩机的概念包括通过被供给燃料来工作的发动机。任何压缩机，只要其构成制冷循环并压缩制冷剂，则均相当于本公开中限定的压缩机111。

室外热交换器112被配置为通过在冷却操作中使气态制冷剂能够与室外空气进行热交换，而将压缩机111中压缩至高温高压的气态制冷剂冷凝成高压液体。此外，在室外热交换器112的一侧安装有室外风扇112a，该室外风扇112a使室外热交换器112中的热交换能够顺利地进行。室外风扇112a被配置成用于吸入室外空气，并将吸入的空气吹向室外热交换器112。

膨胀器113被配置为通过调节从室外热交换器112排出的制冷剂的温度来控制冷却操作中的过热度和加热操作中的过冷度。

此外，室内单元120可被配置成包括室内热交换器121和室内风扇121a。室内热交换器121被配置为在冷却操作中通过使低温低压的制冷剂蒸发，而将流过膨胀器131的低温低压的制冷剂转换为低温低压的气体。室内风扇121a使室内空气循环，使得室内热交换器中的热交换能顺利进行。

压缩机111、室外热交换器112、膨胀器113和室内热交换器121通过管131、132、133和134按顺序连接。通过管131、132、133和134按顺序连接的压缩机111、室外热交换器112、膨胀器113和室内热交换器121形成上述制冷循环。由于制冷剂沿着管131、132、133和134流动，所以管131、132、133和134形成制冷剂的流路。此外，由于在制冷剂沿着该流路流动的同时在室外热交换器112和室内热交换器121中进行热交换，所以室外热交换器112和室内热交换器121也形成制冷剂的流路。本公开的上述不锈钢可适合用作管131、132、133和134的材料，且也可适合用作室外热交换器112或室内热交换器121的流路。

在图8的制冷循环中，室内热交换器121安装在压缩机111的上游侧处，室外热交换器112安装在压缩机111的下游侧处。这里，“上游侧”和“下游侧”的概念是基于冷却模式下制冷剂的流动来设定的。

在压缩机111与室内热交换器121之间可另外地安装有阀、蓄液器(accumulator，蓄能器)之类，且在压缩机111和室外热交换器112之间可另外地安装有阀、消音器之类。阀用于控制制冷剂的流动，蓄液器用于防止随着未被蒸发的液体制冷剂被引入压缩机111而使制冷循环的效率降低的现象。此外，使用消音器来减少在压缩机111的排出流路中产生的噪音。

在本公开中，通过管直接连接到压缩机111、并与构成制冷循环装置中的压缩机111一起形成制冷循环的任何部分的装置均被称为制冷循环部件。例如，在图8中，室内热交换器121和室外热交换器112均通过管直接连接到压缩机111，因此相当于制冷循环部件。当阀或蓄液器安装在压缩机111与室内热交换器121之间时，阀或蓄液器相当于制冷循环部件。类似地，当阀或消音器安装在压缩机111与室外热交换器112之间时，阀或消音器相当于制冷循环部件。

制冷循环部件与压缩机111一起形成制冷循环的一部分。制冷循环部件被安装在压缩机111的上游侧和下游侧(基于制冷剂的流动)中的至少一者处。安装在压缩机111的上游侧处的制冷剂循环部件被配置为将制冷剂供给到压缩机111，而(下游侧的)制冷循环部件被配置为从压缩机111供给制冷剂。

图9是部分地示出根据本公开的空调的概念图。

在图9中示出了压缩机211和蓄液器212。压缩机211已在图8中绘示。蓄液器212相当于制冷循环部件的一示例。制冷循环部件已被描述为制冷循环部件中的任何一个装置，其通过管直接地连接到压缩机211。(制冷循环部件)将被直接地连接到压缩机211意味着在压缩机211和制冷循环部件之间不存在除了管之外的任何部件。

蓄液器212用于防止在蒸发器(相当于图8中描述的室内热交换器)中还未被蒸发的液体制冷剂被引入(吸入)压缩机211中。这里，示出了蓄液器212是制冷循环部件的一示例，但是除了蓄液器212的基本结构和功能以外的其它描述也可适用于所有其它制冷循环部件。

在本公开中，连接压缩机211与蓄液器212的管由不锈钢材料制成。由于蓄液器212是制冷循环部件的一示例，所以连接压缩机211和制冷循环部件的管由不锈钢材料制成。因此，该管可被指定为不锈钢管230。

不锈钢管230具有与常规铜管相比较高的耐腐蚀性，且因此具有与铜管相比较长的使用寿命。并且，与铜管相比，不锈钢管230具有高的强度。

不锈钢管230的一端230a连接到压缩机211，而不锈钢管230的另一端230b连接到蓄液器212，使得不锈钢管230形成为压缩机211与蓄液器212之间的一“单管”。“单管”意味着其形成为一个管。这种单管有别于通过组装几个部件而形成的一个管。

为了使不锈钢管230形成为单管，不锈钢管230的一端230a要连接到压缩机211，不锈钢管230的另一端230b要连接到蓄液器212。如果不锈钢管230的另一端230b被连接到另一管而不是蓄液器212，则这意味着不锈钢管230不是上述的单管。

不锈钢管230局部地具有波纹部230e，以减弱从压缩机211传递到蓄液器212的振动。在压缩机211中，振动基本上是在压缩制冷剂的过程中产生，且沿着机械部件传递的振动主要沿着平坦表面传递。因此，如果不锈钢管230具有波纹部230e，该波纹部230e形成为脊部230e1和谷部230e2重复地交替设置(的形式)，则平坦表面(即，不锈钢管的外周表面)变成为非平整(uneven)表面，因此能够减弱从压缩机211传递到蓄液器212的振动。

波纹部230e形成为不锈钢管230的至少一部分，该部分被加工，由此与不锈钢管230的另一部分一体地形成。波纹部230e可通过液压成型工艺形成。此液压成型工艺并不是使用压力机分别地加工各种类型的单元部件然后焊接这些单元部件的工艺，而指的是通过对直线管施加强的水压而形成波纹部230e并同时缩减直线管的长度的工艺。如果通过液压成型工艺形成波纹部230e，则波纹部230e成为不锈钢管230的一部分，并与不锈钢管230的另一部分一体地形成。

类似于波纹部230e，不锈钢管230可包括弯曲区域230d以减弱振动。弯曲区域230d指的是不锈钢管230中除了直线形区域之外的区域。弯曲区域230d可随着将不锈钢管230的至少一部分弯曲而形成。随着弯曲区域230d的数量的增加，则不锈钢管230的结构复杂，但是从压缩机211传递到蓄液器212的振动能够被减弱。

波纹部230可形成在不锈钢管230的直线形区域230c中、形成在弯曲区域230d中、也可形成在直线形区域230c和弯曲区域230d两者中。此外，波纹部230e可形成为遍布上述不锈钢管230的直线形区域230c和弯曲区域230d。

在常规的柔性管中，难以在弯曲区域中形成波纹部。然而，在本公开的不锈钢管230中，由于波纹部230e与不锈钢管230的其它部分一体形成，所以不锈钢管230能够具有波纹部230e(无论其位置如何)。特别地，如果波纹部230e形成在弯曲区域230d中，则可能稍微产生噪音(或压降)。然而，本公开的波纹部230e具有脊部和谷部密集地设置(如下文所述)的结构，因此与常规的柔性管相比，由于波纹部230e形成在弯曲区域230d中而产生的制冷剂的压降是非常有限的。

当要制造同时具有波纹部230e和弯曲区域230d的不锈钢管230时，首先通过液压成型工艺在直线管处形成波纹部230e，随后进行塑性加工，使得直线管通过外力被弯曲。

由于波纹部230e与不锈钢管230的另一部分一体形成，可以省去将压缩机211和蓄液器212彼此连接的管上的接合部。“接合部”的存在意味着管中具有不连续的部分，且应力累积性地集中在这种不连续部分。因此，接合部可能成为发生破裂的源点，这导致管的耐久性和机械可靠性的劣化。

然而，与传统的柔性管不同的是，本公开的不锈钢管230不具有任何单独的接合部件，因此在压缩机211和蓄液器212之间不存在任何不连续的部分。这样，本公开的不锈钢管230被配置成能防止应力仅被集中在任何部分区域上。

图10是部分地示出图9所示的不锈钢管230的波纹部230e的剖视图。

波纹部230e形成为脊部230e1和谷部230e2重复地交替设置(的型式)。脊部230e1和谷部230e2交替地设置意味着依次地设置脊部230e1、谷部230e2、脊部230e1、谷部230e2、脊部230e1和谷部230e2。

在本公开的不锈钢管230中，这些脊部230e1彼此间隔开，这些谷部230e2彼此间隔开。换言之，波纹部230e包括交替地布置的单个或分开的脊部230e1和谷部230e2。这有别于脊部230e1和谷部230e2均形成为螺旋形状的结构。如果脊部230e1和谷部230e2均形成为螺旋形状，则这并不意味着脊部230e1是彼此隔开的，以及谷部230e2是彼此隔开的。

如果不锈钢管230具有脊部230e1彼此间隔开以及谷部230e2彼此间隔开的结构，则可以借助相对小的外力形成弯曲区域，且能够减少压降的发生和噪音的产生。

如果脊部230e1和谷部230e2具有本公开的结构，则当通过向其中形成有波纹部230e的直线形区域施加外力而形成弯曲区域时，通过施加相对较小的外力就可以使管弯曲。这是因为脊部230e1沿着与不锈钢管230的长度方向垂直的平坦表面突出。例如，脊部230e1的最外周垂直于不锈钢管230的长度方向。或者，这是因为脊部230e1在与不锈钢管230的外周表面垂直的方向上突出。

因此，在不锈钢管230的一侧处，脊部230e1和脊部230e1可随着两者彼此远离而被弯曲。在不锈钢管230的另一侧处，脊部230e1和脊部230e1可随着两者彼此靠近而被弯曲。当使用双手施加外力时，脊部230e1和谷部230e2不会妨碍不锈钢管230的弯曲。

在这种情况下，上述不锈钢管230的一侧表示图9的230d所表示的部分，不锈钢管230的另一侧表示图9的230d’所表示的部分。在图9中，在由230d表示的部分和由230d’表示的部分并未示出波纹部230e。然而，假设形成了波纹部230e，则不锈钢管230可以通过施加相对小的外力而被弯曲。

与本公开不同的是，在脊部和谷部均形成为螺旋形状的结构中，脊部和谷部与使用双手施加外力的方向倾斜地交叉，因此干扰管的弯曲。例如，当在两只手握住管的状态下使用双手施加外力时，施加外力的方向是指外力从左右向中间汇集的方向。脊部和谷部不会与该方向垂直交叉，而是与之在形成锐角或钝角的同时倾斜相交。因此，具有螺旋结构的脊部和谷部干涉(妨碍)管的弯曲，且仅在施加相对较大的外力时管才会弯曲。

同时，在管中流动的制冷剂的压力受到管的内周表面的粗糙度的影响。随着内周表面变得更为粗糙，会存在着更多阻碍制冷剂流动的因素。因此，制冷剂的压降增加，且由于流路的阻力的增加而使振动或噪音增大。另一方面，由于内周表面形成为类似于光滑表面，所以制冷剂的压降减少，振动或噪音降低。

管内部的截面不保持精确的圆形意味着存在阻碍制冷剂流动的大量因素。如果存在阻碍制冷剂流动的大量因素，则经过管的制冷剂出现压降，且产生噪音。

因此，为了减少制冷剂压降的出现和噪音的产生，管内部的截面被保持为精确的圆形。可以使用不圆度(out-of-roundness)来评估管内部的部分是否保持精确圆形。不圆度是指偏离几何上精确的圆形的尺寸，且意指这样一个测量值，其表示位于与中心相距相同距离的所有点偏离该精确圆形的程度的大小。

在本公开中，如果脊部230e1彼此间隔开，且谷部230e2彼此间隔开，则即使当通过将外力施加到(其中)形成波纹部230e的直线形区域而形成弯曲区域时，仍可以避免不圆度的变化。因此，在弯曲区域中形成的波纹部230e的内周表面处不圆度的变化相对较小。

另一方面，如果脊部和谷部形成为螺旋形状，则即使当通过向波纹部中的直线形区域施加外力而形成弯曲区域时，仍难以防止不圆度的变化。因此，在形成于弯曲区域中的波纹部的内周表面处不圆度的变化相对较大。

不圆度的变化相对较小意味着管的内部的部分具有更精确的圆形。因此，本公开的波纹部230e能够减少弯曲区域中的制冷剂的压降的出现和噪音的产生。

在本公开的不锈钢管230中，沿着不锈钢管230的长度方向每1cm的长度形成2到5个脊部230e1。由于谷部230e2形成在脊部230e1与脊部230e1之间，所以当每1cm的长度形成2到5个脊部230e1时，形成1到4个谷部230e2。如图10所示，距离1cm是从一个脊部的根部(footage)起始，即在谷部和脊部之间的过渡处测量的。

每1cm的长度形成2到5个脊部230e1，意味着波纹部230e的脊部230e1和谷部230e2形成得非常密集。若如上文所述，脊部230e1和谷部230e2密集地形成，则波纹部230e的内周表面形成为类似于光滑表面，因此可减少穿过不锈钢管230的制冷剂的压降。此外，如果脊部230e1和谷部230e2密集地形成，则不锈钢管230的柔性增加，这样能够显著地减弱振动和噪音的传递。

具有在1cm的长度中形成有超过5个的脊部230e1的构造的管是难以制造的。此外，当通过向形成有波纹部230e的直线形区域施加外力来形成弯曲区域时，脊部230e1和脊部230e1彼此紧密地附连在一起，这会成为阻碍。相反，具有在1cm长度中形成有数量小于2的脊部230e1的结构的管，不能充分地降低当通过向形成有波纹部230e的直线形区域施加外力而形成弯曲区域时所需的外力。此外，振动不能被充分减弱，因此应力难以充分降低。

在脊部230e1和脊部230e1之间的距离D(即间距)要为8mm或更小，使得当考虑波纹部230e的厚度时，在1cm的长度中具有两个或多个脊部230e1。这是因为，如果脊部230e1和脊部230e1之间的距离D超过8mm，则由于不锈钢管230的厚度，在1cm的长度中只可具有一个脊部230e1。如图10所示，距离D是从一个脊部的尖端的中心到相邻脊部的尖端的中心测量的。

参照图10，在脊部230e1处的不锈钢管230的厚度由T1表示。在谷部230e2处的不锈钢管230的厚度由T2表示。脊部230e1和谷部230e2之间的不锈钢230的厚度由T3表示。另外，不具有波纹部230e的区域中的不锈钢230的厚度由T4表示。这里，“厚度”指的是不锈钢管230的外径和内径之差。T4可根据设计而变化，但由于不锈钢材料的特性，即使当T4为0.5mm到0.8mm时也可具有足够的硬度。

波纹部230e的厚度T1、T2、T3和不存在波纹部230e的区域中的壁厚T4(即不锈钢管的壁厚)具有大于0且小于等于5％的厚度差。例如，如果波纹部230e的厚度为t，则不存在波纹部230e的区域的厚度为0.95t到1t。在形成波纹部230e的过程中，随着不锈钢管230的长度通过液压成型加工而减小，不锈钢管230的厚度可能会降低。然而，厚度差为5％以下意味着波纹部230e的厚度和不具有波纹部230e的区域的厚度几乎不变。厚度几乎不变意味着作为阻力的因素几乎不存在。因此，能够防止在不锈钢管230中产生噪音及出现压降。

如果波纹部230e的厚度几乎等于不锈钢管230的其它部分的厚度，则可以充分地确保波纹部230e的强度。这样，在本公开的不锈钢管230中，如果不需要在“背景技术”部分中所描述的金属丝编织物，则也就不需要用于接合此金属丝编织物的接合部。由于接合部属于一种不连续的部分，所以不需要金属丝编织物的不锈钢管230是一种能够防止应力集中的部件。

此外，T1、T2和T3具有大于0且小于等于2％的厚度差。这意味着在波纹部230e的每个位置处的厚度几乎不变。如果在波纹部230e的每个位置处的厚度几乎不变，则会减小在波纹部230e的内周表面处形成的阻力。因此，制冷剂的压降可以减小，还能够提高制冷循环的效率。此外，可以减弱振动和噪音的传递。

T1到T4具有几乎不变的厚度的原因是波纹部230e与不锈钢管230的其它部分是一体形成的。

同时，能够预知的是，除了波纹部230e之外的不锈钢管230的其它部分将具有与不存在波纹部230e的直线形区域或不存在波纹部230e的弯曲区域相同的外径和内径。然而，波纹部230e的外径和内径可不等于不锈钢管230的其它部分的外径和内径。这是因为波纹部230e是通过加工(管的)直线形区域而形成的。

除波纹部230e之外的不锈钢管230的其它部分的外径可用O1表示，不锈钢管230的其它部分的内径可由I1表示。在谷部230e2处的外径可由O2表示，在谷部230e2处的内径可以由I2表示。此外，脊部230e1处的外径可由O3表示。脊部230e1处的外径O3与谷部230e2处的外径O2之间的差可由H(H＝O3-O2)表示。这里，H表示脊部230e1的高度。换言之，距离H是脊部的外径与谷部的外径之差。

在本公开中，O1和O2的尺寸差大于0且小于等于2％。此外，I1和I2也具有大于0且小于等于2％的尺寸差。这意味着波纹部230e形成之前的外径与波纹部230e形成之后的谷部处的外径并非显著不同，波纹部230e形成之前的内径与波纹部230e形成之后的谷部处的内径并非显著不同。

此外，可根据不锈钢管230的外径适当地设定脊部230e1处的外径。在下表3中示出脊部230e1处的适当外径。表3所示的所有数值单位为mm。

表3

脊部230e1的高度H是通过将通过从脊部230e1的外径O3中减去不具有波纹部230e的区域中的外径O1而获得的值的一半来导出的。参照表3，脊部230e1的外径O3被设定成具有一范围，在该范围中，脊部230e1的高度H可以介于2.8mm到3.2mm的范围内。这是因为如果脊部230e1的高度H低于2.8mm，则应力被略微减小。此外，这是因为如果脊部230e1的高度H高于3.2mm，则很可能不锈钢管230将被损坏。

图11A是示出使用不具有波纹部的常规管将制冷循环的两个部件彼此连接的状态的概念图。

A和B分别表示构成制冷循环的任一部件。A和B设置在三维空间中而彼此间隔开，并通过管30彼此连接。管30的一端30a连接到A，管30的另一端30b连接到B。如同压缩机那样，从A和B中的至少一者中可能产生振动和噪音。

管30具有多个弯曲区域30d1、30d2、30d3、30d4、30d5和30d6，以防止振动从任何一个部件传递到另一个。振动通过管30传递。特别地，与弯曲区域30d1、30d2、30d3、30d4、30d5和30d6相比，直线形区域30c中的振动传递速率高。相反，弯曲区域30d1、30d2、30d3、30d4、30d5和30d6中的振动传递减少。

因此，为了防止振动的传递，如图11A所示，管30将具有多个弯曲区域30d1、30d2、30d3、30d4、30d5和30d6。然而，在上述结构中，尽管振动传递减少，但此管却需要宽的安装空间，且管的结构极度复杂。

图11B是示出使用本公开的具有波纹部330e的不锈钢管330将制冷循环的两个部件彼此连接的状态的概念图。如同图11A，A和B分别表示制冷循环的两个部件，A和B在三维空间中的安装位置与图11A所表示的相同。

上文已描述了波纹部230e可以减弱振动。因此，当A和B通过具有波纹部330e的不锈钢管330连接时，该不锈钢管330即便具有与图11A相比相对简化的结构，仍能更有效地减弱振动。因此，如果使用具有波纹部330e的不锈钢管330，则即便在一相对狭窄的安装空间中，也能将A和B彼此连接。例如，尽管存在相对少量的弯曲区域330d，但是振动可以通过波纹部330e而更有效地被减弱。

在图11b中，未描述的附图标记330a和330b分别表示不锈钢管330的两个端部。此外，未描述的附图标记330c表示直线形区域，未描述的附图标记330d表示弯曲区域。

图12是示出根据本公开的另一实施例的不锈钢管430的概念图。

不锈钢管430可在其两端430a和430b中的至少一者处具有铜接合部430f或430g。铜接合部430f或430g由具有相对短的直线管形状的铜制成，并与不锈钢管430的外周表面或内周表面接合。

当铜接合部430f或430g接合到不锈钢管430的外周表面时，铜接合部430f或430g具有围绕不锈钢管430的尺寸。相反，当铜接合部430f或430g接合到不锈钢管430的内周表面时，不锈钢管430具有围绕铜接合部430f或430g的尺寸。

将压缩机和制冷循环部件彼此连接的一管被连接到压缩机的管连接部(图中未示出)和制冷循环部件的管连接部(图中未示出)。管连接部指的是设置于压缩机或制冷循环部件的用以与不锈钢管430连接的部分。管连接部具有管的形状，且可从所要连接到不锈钢管430的压缩机或制冷循环部件向外侧突出。

与相同种类的材料的彼此接合相比，不同种类的材料的彼此接合是困难的。由于管连接部通常由铜材料制成，所以难以将不锈钢管430与管连接部直接接合。

为了解决这种难题，本公开的不锈钢管430在其至少一端处具有铜接合部430f或430g。由于铜接合部430f或430g是由与管连接部相同种类的材料制成，所以不锈钢管430能更容易地与作为铜接合部430f或430g的管连接部接合。

上文所述的空调并不受限于上述的实施例的配置和方法，而是可选择性地对所有实施例或某些实施例加以组合，以实现各种改型。

前述实施例仅仅是示例性的，而不应被视为对本公开的限制。本说明书应当是阐示性的，而非旨在限制权利要求的范围。多种替代、修改和变型对于本领域技术人员而言将是显而易见的。本文描述的这些示例性实施例的特征、结构、方法和其它特性可通过各种方式组合，来获得另外的和/或替代的示例性实施例。

Claims (13)

1.一种空调，包括：

压缩机，配置为用以压缩制冷剂；

制冷循环部件，配置为与所述压缩机一起形成制冷循环的一部分，所述制冷循环部件被安装在所述压缩机的上游侧和下游侧的至少之一处以使所述制冷剂能够流动，以便将所述制冷剂供给到所述压缩机或者从所述压缩机被供给所述制冷剂；以及

不锈钢管，由不锈钢制成，所述不锈钢管的一端连接到所述压缩机，而另一端连接到所述制冷循环部件，以在所述压缩机与所述制冷循环部件之间形成一单管，所述不锈钢管局部具有波纹部以减弱从所述压缩机传递到所述制冷循环部件的振动，

其中，所述波纹部是通过加工所述不锈钢管的至少一部分而形成，所述不锈钢管的所述至少一部分与所述不锈钢管的其余部分一体形成。

2.根据权利要求1所述的空调，其中，所述波纹部的厚度比所述不锈钢管的不具有所述波纹部的区域的厚度薄大于0且小于等于5％的值。

3.根据权利要求1所述的空调，其中，所述波纹部形成为具有重复地交替布置的多个脊部和多个谷部，

其中，所述不锈钢管在所述脊部处的厚度(T1)、所述不锈钢管在所述谷部处的厚度(T2)以及所述不锈钢管在所述脊部与所述谷部之间的厚度(T3)之差大于0且小于等于2％。

4.根据权利要求1所述的空调，其中，所述波纹部形成为具有重复地交替布置的多个脊部和多个谷部，

其中，在所述不锈钢管的长度方向的每1cm长度上形成2到5个脊部，以及

其中，两个相邻脊部之间的距离D为8mm或更小。

5.根据权利要求1所述的空调，其中，所述不锈钢管包括弯曲区域，在所述弯曲区域中所述不锈钢管的至少一部分区域是弯曲的，

其中，所述波纹部形成在所述弯曲区域中。

6.根据权利要求1所述的空调，其中，所述不锈钢管包括：

直线形区域；以及

弯曲区域，在所述弯曲区域中所述不锈钢管的至少一部分区域弯曲，

其中，所述波纹部贯穿所述直线形区域和所述弯曲区域形成。

7.根据权利要求1所述的空调，其中，所述波纹部形成为具有重复地交替布置的多个脊部和多个谷部，

其中，所述多个脊部形成为彼此间隔开，并且所述多个谷部形成为彼此间隔开。

8.根据权利要求1所述的空调，其中，所述波纹部形成为具有重复地交替布置的多个脊部和多个谷部，

其中，所述脊部在与所述不锈钢管的外周表面垂直的方向上呈圆形突出。

9.根据权利要求1所述的空调，其中，所述波纹部形成为具有重复地交替布置的多个脊部和多个谷部，

其中，所述脊部处的外径与所述谷部处的外径之间的距离之差为2.8mm到3.2mm。

10.根据权利要求1所述的空调，其中，所述波纹部形成为具有重复地交替布置的多个脊部和多个谷部，

其中，所述谷部处的外径(O2)与所述不锈钢管的不具有所述波纹部的区域中的外径(O1)之差大于0且小于等于2％，

其中，所述谷部处的内径(I”)与所述不锈钢管的不具有所述波纹部的区域中的内径(I1)之差大于0且小于等于2％。

11.根据权利要求1所述的空调，其中，所述不锈钢管在其至少一个端部处具有铜接合部(430f、430g)

其中，所述铜接合部由呈直线形管状铜制成，并且与所述端部的外周表面或内周表面接合。

12.根据权利要求1所述的空调，其中，所述不锈钢由下列以重量百分比计的成分构成：C：0.03％以下、Si：大于0且小于等于1.7％、Mn：1.5％到3.5％、Cr：15.0％到18.0％、Ni：7.0％到9.0％、Cu：1.0％到4.0％、Mo：0.03％以下、P：0.04％以下、S：0.04％以下、N：0.03％以下，以及其余成分：残留元素：Fe和杂质，并且

其中，所述不锈钢具有奥氏体基体组织且平均直径为30μm到60μm。

13.根据权利要求12所述的空调，其中：

所述不锈钢具有基于其晶粒尺寸面积的99％以上的奥氏体基体组织，以及

所述不锈钢具有基于其晶粒尺寸面积的1％以下的δ-铁素体基体组织。