CN107806340B - 一种确定远源致密气藏中断层输导效率的装置及方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种确定远源致密气藏中断层输导效率的装置及方法，该装置包括地层模拟单元、充气及侧压单元和地层水模拟单元；其中，地层模拟单元包括一密闭的立方柱状石英玻璃筒，在玻璃筒内竖直放置两相互平行的钢板，两钢板的下端和两侧边与玻璃筒的内壁紧密接触，两钢板的上端与玻璃筒不接触；在玻璃筒内自下而上依次设置下软泥层、中间砂层和上软泥层，下软泥层模拟下部地层，上软泥层模拟上部地层，中间砂层模拟致密砂岩储层；两平行钢板之间填充砂砾后取出，在玻璃筒内形成竖直延伸至上软泥层下部的砂带，砂带模拟地层断裂层；充气及测压单元包括甲烷气瓶和充气钢管，在甲烷气瓶的瓶口处设置压力表；地层水模拟单元包括水管。
Description
技术领域
本发明涉及一种石油天然气地质研究领域的实验装置及其使用方法，特别涉及一种确定远源致密气藏中断层输导效率的物理模拟实验装置及确定方法。
背景技术
致密砂岩气是指覆压基质渗透率小于或等于0.1mD的砂岩气层，单井一般无自然产能或自然产能低于工业气流下限，但在一定经济条件和技术措施下可获得工业天然气产量。致密砂岩气储量巨大，目前在中国，致密砂岩气的储量和产量都超过了天然气总储量和产量的三分之一，具有非常好的资源前景，是目前我国天然气增储上产的十分现实的勘探领域。李建忠(2012)提出致密砂岩气藏具有以下特征：广泛分布、厚度大、持续生排气的烃源岩；致密连片且紧邻烃源岩的储集层；烃源岩大量排气时间晚于储层致密化时间；区域构造活动强度弱、地层相对平缓、坡度小、断裂不发育。然而，钻探结果显示，一些与烃源岩距离较远，断裂较发育的地区同样存在致密砂岩气藏，这些气藏的成藏机理目前尚未有明确认识。
大量研究表明断裂对油气运聚成藏有重要的控制作用。根据断裂带的结构特征及其断裂对深层致密砂岩气的控藏作用分析表明，在较宽的断裂带内，可以形成大量连通的裂缝，从而有利于断裂带构成流体垂向流动的优势通道。Montgomery(1997)和张君峰(2006)的研究认为断裂能够沟通源岩和储层，为天然气从深层烃源岩运聚到上部地层中提供良好通道。Sibson(1975)提出“地震泵模式”，认为地震在断裂输导流体的过程中像泵一样发挥运移动力的作用，将深部的流体沿断裂抽到应力相对较低的裂隙中。
随着全世界致密砂岩气勘探的不断深入，发现的致密砂岩气藏类型越来越复杂，地质要素，特别是断层对于致密砂岩气成藏过程中的输导作用越来越难以评价。而断层输导作用的不明确，则大大阻滞了对于远源致密砂岩气藏的勘探开发进程。通过物理模拟实验研究断层对于远源致密砂岩气成藏的输导作用，对于直观揭示复杂地质背景下远源致密砂岩气分布规律和加速致密砂岩气勘探实践具有积极的作用。
发明内容
针对上述问题，本发明的目的是提供一种确定远源致密气藏中断层输导效率的装置及确定方法，对于直观揭示复杂地质背景下远源致密砂岩气分布规律和加速致密砂岩气勘探实践具有积极的作用。
为实现上述目的，本发明采用以下技术方案：一种确定远源致密气藏中断层输导效率的装置，其特征在于：该装置包括地层模拟单元、充气及测压单元和地层水模拟单元；其中，所述地层模拟单元包括一密闭的立方柱状石英玻璃筒，在所述玻璃筒内竖直放置两相互平行的钢板，两所述钢板的下端和两侧边与所述玻璃筒的内壁紧密接触，两所述钢板的上端与所述玻璃筒不接触；在所述玻璃筒内自下而上依次设置下软泥层、中间砂层和上软泥层，所述下软泥层和中间砂层位于两所述钢板的外侧，且所述中间砂层的顶面与所述钢板的顶端平齐，所述下软泥层模拟下部地层，所述上软泥层模拟上部地层，所述中间砂层模拟致密砂岩储层；两所述平行钢板之间填充砂砾后取出，在所述玻璃筒内形成竖直延伸至所述上软泥层下部的砂带，所述砂带模拟地层断裂层；所述充气及测压单元包括甲烷气瓶和充气钢管，所述甲烷气瓶通过所述充气钢管与所述砂带底部连通，在所述甲烷气瓶的瓶口处设置压力表；所述地层水模拟单元包括水管，所述水管的一端从所述玻璃筒的顶部伸入所述中间砂层，另一端置于所述玻璃筒外部，与外部水源连接。
所述立方柱状石英玻璃筒的长宽均为15cm，高为80cm，壁厚0.5cm；两所述平行钢板之间的间距为1cm，所述钢板的长边为75cm，宽边与所述玻璃筒的内边长相等，厚度为0.5cm。
所述中间砂层的砂砾粒径为0.05～0.1mm，所述中间砂层厚度10cm。
所述甲烷气瓶内装有体积比纯度99％的甲烷，所述压力表的压力表测量范围为0～6MPa，最小刻度为0.01MPa。
所述水管为塑料水管，其直径为2cm，高为40m，其上标有最小间隔为1cm的刻度尺。
本发明还提供了一种基于上述装置的确定远源致密气藏中断层输导效率的方法，其特征在于，包括以下步骤：
1)首先在石英玻璃筒内装满水，然后依次装入10cm厚度软泥作为下软泥层，粒径为0.05～0.1cm的中间砂层，粒径为0.45～0.5cm的砂带，密封软泥层即为上软泥层，使中间砂层及砂带处于饱和水状态；
2)在水管内注水，当水管内的水柱高度为H值时，通过充气钢管将甲烷气瓶内的甲烷气体不断充入砂带中；同时，并不断调节甲烷气瓶的输出气压，当观察中间砂层出现气体充注且水管内水柱处于稳定上升的临界条件，记录下压力表显示的气压大小，P＝0.35MPa；
3)和步骤1)相比，改变石英玻璃筒内下软泥层的厚度分别为20cm、30cm、40cm，其他不变，重复步骤2)的过程，对应得到气压P为0.48MPa、0.75MPa和0.89MPa；
4)和步骤1)相比，改变石英玻璃筒内砂带的砂砾粒径区间为0.05～0.1cm、0.1～0.15cm和0.3～0.35cm，其它不变，重复步骤2)的过程，对应得到气压P为0.42MPa、0.28MPa和0.22MPa；
5)与步骤4)相比，改变石英玻璃筒内下软泥层的厚度分别为20cm、30cm、40cm，其他不变，重复步骤2)的过程，对应厚度为20cm时，得到气压P为0.21MPa、0.14MPa和0.65MPa；对应厚度为30cm时，得到气压P为0.1MPa、0.49MPa和0.33MPa；对应厚度为40cm时，得到气压P为0.31MPa、0.25MPa和0.13MPa；
6)根据上述步骤2)-5)的实验所得数据，得到注气压力与断层性质关系图，对得到的注气压力和断层性质关系图进行拟合得出实验中的断层输导效率α1；
Fe为气体膨胀压力，其计算公式为：
Fe＝0.5α1fgNgkT (1)
式中，α1为实验中的断层输导效率，取值范围0～1；fg为天然气分子自由度；Ng为天然气数密度；k为玻耳兹曼常数；T为开尔文温度；
Fc为毛细管力，其计算公式为：
式中，δ为气水界面张力；θ为润湿角；r为致密砂岩储层孔喉半径；
Fw为静水压力，其计算公式为：
Fw＝ρwgh (3)
式中，ρw为地层水的密度；g为重力加速度；h为地层水的高度，即预测的连续型致密砂岩气藏的顶界深度；
验证得到天然气膨胀力和毛细管力及静水压力的动力学平衡关系为：
Fe＝Fc+Fw (4)
则，确定远源致密砂岩气藏中断层输导效率的计算模型为：
式中，α为实际地质中的断层输导效率。
本发明采用以上技术方案，其具有如下优点：本发明的装置包括地层模拟单元、充气及测压单元和地层水模拟单元模拟，通过实验模拟断层在远源致密砂岩气成藏过程中的作用，深化远源致密砂岩气藏成藏机理的研究，根据所建立的动力学平衡关系计算确定某一具体研究区内断层在远源致密砂岩气成藏过程中的输导效率，为断层在远源致密砂岩气藏的输导作用的评价提供有效的方法，对直观揭示复杂地质背景下远源致密砂岩气分布规律和加速致密砂岩气勘探实践具有积极的作用。
附图说明
图1是本发明装置的整体结构示意图；
图2是本发明通过模拟实验装置获得注气压力与断层性质关系图。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本发明进行详细的描述。
如图1所示，本发明提供了一种确定远源致密气藏中断层输导效率的装置，该装置包括地层模拟单元、充气及测压单元和地层水模拟单元；其中，地层模拟单元包括一密闭的立方柱状石英玻璃筒1，在玻璃筒1内竖直放置两相互平行的钢板2，两钢板2的下端和两侧边与玻璃筒1的内壁紧密接触，两钢板2的上端与玻璃筒1不接触；在玻璃筒1内自下而上依次设置下软泥层4、中间砂层5和上软泥层6，其中下软泥层4和中间砂层5位于两钢板2的外侧，且中间砂层5的顶面与钢板2的顶端平齐，下软泥层4模拟下部地层，上软泥层6模拟上部地层，中间砂层5模拟致密砂岩储层；两平行钢板2之间填充砂砾后，将两平行钢板2取出后，在玻璃筒1内形成竖直延伸至上软泥层6下部的砂带3，砂带3模拟地层断裂层；充气及测压单元包括甲烷气瓶7和充气钢管8，甲烷气瓶7通过充气钢管8与砂带3底部连通，在甲烷气瓶8的瓶口处设置压力表9；地层水模拟单元包括水管10，水管10的一端从玻璃筒1的顶部伸入中间砂层5，水管10的另一端置于玻璃筒1外部，可与外部水源连接。
进一步地，立方柱状石英玻璃筒1的长宽均为15cm，高为80cm，壁厚0.5cm；两平行钢板2之间的间距为1cm，钢板2的长边为75cm，宽边与玻璃筒1的内边长相等，厚度为0.5cm。
进一步地，中间砂层5的砂砾粒径为0.05～0.1mm，砂层厚度10cm。
进一步地，甲烷气瓶7内装有体积比纯度99％的甲烷，压力表9的压力表测量范围为0～6MPa，最小刻度为0.01MPa。
进一步地，水管10为塑料水管，其直径为2cm，高为40m，其上标有最小间隔为1cm的刻度尺。
基于上述装置，本发明提供了一种确定远源致密气藏中断层输导效率的方法，其包括以下步骤：
1)首先在石英玻璃筒1内装满水，然后依次装入10cm厚度软泥作为下软泥层4，粒径为0.05～0.1cm的中间砂层5，粒径为0.45～0.5cm的砂带3，密封软泥层即为上软泥层6，使中间砂层5及砂带3处于饱和水状态；
2)在水管10内注水，当水管10内的水柱高度为H(H为预设值，可以根据实际情况设定)时，通过充气钢管8将甲烷气瓶7内的甲烷气体不断充入砂带3中；同时，并不断调节甲烷气瓶7的输出气压，当观察中间砂层5出现气体充注且水管10内水柱处于稳定上升的临界条件(该临界条件是指水柱预上升的临界状态)，记录下压力表9显示的气压大小，P＝0.35MPa；
3)和步骤1)相比，改变石英玻璃筒1内下软泥层4的厚度分别为20cm、30cm、40cm，其他不变，重复步骤2)的过程，对应得到气压P为0.48MPa、0.75MPa和0.89MPa；
4)和步骤1)相比，改变石英玻璃筒1内砂带3的砂砾粒径区间为0.05～0.1cm、0.1～0.15cm和0.3～0.35cm，其它不变，重复步骤2)的过程，对应得到气压P为0.42MPa、0.28MPa和0.22MPa；
5)与步骤4)相比，改变石英玻璃筒1内下软泥层4的厚度分别为20cm、30cm、40cm，其他不变，重复步骤2)的过程，对应厚度为20cm时，得到气压P为0.21MPa、0.14MPa和0.65MPa；对应厚度为30cm时，得到气压P为0.1MPa、0.49MPa和0.33MPa；对应厚度为40cm时，得到气压P为0.31MPa、0.25MPa和0.13MPa；
6)根据上述步骤2)-5)的实验所得数据，得到注气压力与断层性质关系图(如图2所示)，对得到的注气压力和断层性质关系图进行拟合可得出实验中的断层输导效率α1；
Fe为气体膨胀压力，其计算公式为：
Fe＝0.5α1fgNgkT (1)
式中，α1为实验中的断层输导效率，取值范围0～1；fg为天然气分子自由度；Ng为天然气数密度；k为玻耳兹曼常数；T为开尔文温度；
Fc为毛细管力，其计算公式为：
式中，δ为气水界面张力；θ为润湿角；r为致密砂岩储层孔喉半径；
Fw为静水压力，其计算公式为：
Fw＝ρwgh (3)
式中，ρw为地层水的密度；g为重力加速度；h为地层水的高度，即预测的连续型致密砂岩气藏的顶界深度；
验证得到天然气膨胀力和毛细管力及静水压力的动力学平衡关系为：
Fe＝Fc+Fw (4)
则，确定远源致密砂岩气藏中断层输导效率的计算模型为：
式中，α为实际地质中的断层输导效率。
本发明仅以上述实施例进行说明，各部件的结构、设置位置及其连接都是可以有所变化的。在本发明技术方案的基础上，凡根据本发明原理对个别部件进行的改进或等同变换，均不应排除在本发明的保护范围之外。
Claims (5)
1.一种确定远源致密气藏中断层输导效率的装置，其特征在于：该装置包括地层模拟单元、充气及测压单元和地层水模拟单元；其中，所述地层模拟单元包括一密闭的立方柱状石英玻璃筒，在所述玻璃筒内竖直放置两相互平行的钢板，两所述钢板的下端和两侧边与所述玻璃筒的内壁紧密接触，两所述钢板的上端与所述玻璃筒不接触；在所述玻璃筒内自下而上依次设置下软泥层、中间砂层和上软泥层，所述下软泥层和中间砂层位于两所述钢板的外侧，且所述中间砂层的顶面与所述钢板的顶端平齐，所述下软泥层模拟下部地层，所述上软泥层模拟上部地层，所述中间砂层模拟致密砂岩储层；两所述平行钢板之间填充砂砾后取出，在所述玻璃筒内形成竖直延伸至所述上软泥层下部的砂带，所述砂带模拟地层断裂层；所述充气及测压单元包括甲烷气瓶和充气钢管，所述甲烷气瓶通过所述充气钢管与所述砂带底部连通，在所述甲烷气瓶的瓶口处设置压力表；所述地层水模拟单元包括水管，所述水管的一端从所述玻璃筒的顶部伸入所述中间砂层，另一端置于所述玻璃筒外部，与外部水源连接；
该装置确定远源致密气藏中断层输导效率的过程如下：
1)首先在石英玻璃筒内装满水，然后依次装入10cm厚度软泥作为下软泥层，粒径为0.05～0.1cm的中间砂层，粒径为0.45～0.5cm的砂带，密封软泥层即为上软泥层，使中间砂层及砂带处于饱和水状态；
2)在水管内注水，当水管内的水柱高度为H值时，通过充气钢管将甲烷气瓶内的甲烷气体不断充入砂带中；同时，并不断调节甲烷气瓶的输出气压，当观察中间砂层出现气体充注且水管内水柱处于稳定上升的临界条件，记录下压力表显示的气压大小，P＝0.35MPa；
3)和步骤1)相比，改变石英玻璃筒内下软泥层的厚度分别为20cm、30cm、40cm，其他不变，重复步骤2)的过程，对应得到气压P为0.48MPa、0.75MPa和0.89MPa；
4)和步骤1)相比，改变石英玻璃筒内砂带的砂砾粒径区间为0.05～0.1cm、0.1～0.15cm和0.3～0.35cm，其它不变，重复步骤2)的过程，对应得到气压P为0.42MPa、0.28MPa和0.22MPa；
5)与步骤4)相比，改变石英玻璃筒内下软泥层的厚度分别为20cm、30cm、40cm，其他不变，重复步骤2)的过程，对应厚度为20cm时，得到气压P为0.21MPa、0.14MPa和0.65MPa；对应厚度为30cm时，得到气压P为0.1MPa、0.49MPa和0.33MPa；对应厚度为40cm时，得到气压P为0.31MPa、0.25MPa和0.13MPa；
6)根据上述步骤2)-5)的实验所得数据，得到注气压力与断层性质关系图，对得到的注气压力和断层性质关系图进行拟合得出实验中的断层输导效率α1；
Fe为气体膨胀压力，其计算公式为：
Fe＝0.5α1fgNgkT (1)
式中，α1为实验中的断层输导效率，取值范围0～1；fg为天然气分子自由度；Ng为天然气数密度；k为玻耳兹曼常数；T为开尔文温度；
Fc为毛细管力，其计算公式为：
式中，δ为气水界面张力；θ为润湿角；r为致密砂岩储层孔喉半径；
Fw为静水压力，其计算公式为：
Fw＝ρwgh (3)
式中，ρw为地层水的密度；g为重力加速度；h为地层水的高度，即预测的连续型致密砂岩气藏的顶界深度；
验证得到天然气膨胀力和毛细管力及静水压力的动力学平衡关系为：
Fe＝Fc+Fw (4)
则，确定远源致密砂岩气藏中断层输导效率的计算模型为：
式中，α为实际地质中的断层输导效率。
2.如权利要求1所述的一种确定远源致密气藏中断层输导效率的装置，其特征在于：所述立方柱状石英玻璃筒的长宽均为15cm，高为80cm，壁厚0.5cm；两所述平行钢板之间的间距为1cm，所述钢板的长边为75cm，宽边与所述玻璃筒的内边长相等，厚度为0.5cm。
3.如权利要求1或2所述的一种确定远源致密气藏中断层输导效率的装置，其特征在于：所述中间砂层的砂砾粒径为0.05～0.1mm，所述中间砂层厚度10cm。
4.如权利要求1或2所述的一种确定远源致密气藏中断层输导效率的装置，其特征在于：所述甲烷气瓶内装有体积比纯度99％的甲烷，所述压力表的压力表测量范围为0～6MPa，最小刻度为0.01MPa。
5.如权利要求1所述的一种确定远源致密气藏中断层输导效率的装置，其特征在于：所述水管为塑料水管，其直径为2cm，高为40m，其上标有最小间隔为1cm的刻度尺。
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| CN106197944A (zh) * | 2016-07-13 | 2016-12-07 | 中国矿业大学 | 模拟复杂条件下深埋隧道断层突水的试验系统装置及方法 |
| CN205808669U (zh) * | 2016-07-13 | 2016-12-14 | 中国矿业大学 | 模拟复杂条件下深埋隧道断层突水的试验系统装置 |
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| CN106896214A (zh) * | 2017-03-07 | 2017-06-27 | 西南石油大学 | 一种模拟压力对天然气水合物地层裂缝影响的实验装置 |
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Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104820084A (zh) * | 2015-05-14 | 2015-08-05 | 安徽理工大学 | 基于地质力学模型试验的煤与瓦斯突出相似模拟试验方法 |
| CN204855131U (zh) * | 2015-07-30 | 2015-12-09 | 中国电建集团昆明勘测设计研究院有限公司 | 构造裂隙充填结构突水突泥试验装置 |
| CN105019895A (zh) * | 2015-08-05 | 2015-11-04 | 中国石油大学(华东) | 断裂带封堵油气侧向运移的实验装置及实验方法 |
| CN106197944A (zh) * | 2016-07-13 | 2016-12-07 | 中国矿业大学 | 模拟复杂条件下深埋隧道断层突水的试验系统装置及方法 |
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| CN106295904A (zh) * | 2016-08-19 | 2017-01-04 | 中国石油大学(北京) | 气源断层对气藏成藏贡献值的量化方法和装置 |
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