CN107793714A

CN107793714A - 热塑性薄膜及制备方法

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Publication number: CN107793714A
Application number: CN201610805990.5A
Authority: CN
Inventors: 詹姆斯·洪学·王; 周炳; 贾钦
Original assignee: China Petroleum and Chemical Corp; Sinopec Shanghai Research Institute of Petrochemical Technology
Current assignee: China Petroleum and Chemical Corp; Sinopec Shanghai Research Institute of Petrochemical Technology
Priority date: 2016-09-06
Filing date: 2016-09-06
Publication date: 2018-03-13
Anticipated expiration: 2036-09-06
Also published as: CN107793714B

Abstract

本发明涉及一种热塑性薄膜，主要解决现有技术中热塑性纤维素低温加工过程中粘度高，成膜性差，膜制品拉伸性差而使其应用领域受限的技术问题。本发明通过采用由20%至80%质量的热塑性纤维素与80%至20%质量的脂肪族芳香族共聚酯组成的共混物，该共混物由一种连续熔融挤出共混法制备得到，共混物的熔体粘度在低剪切速率条件下比两种起始原料的共混加成理论值至少低约20%；在高剪切速率条件下比两种起始原料的共混加成理论值至少低20%的技术方案，较好地解决了该问题，有效地扩宽了热塑性纤维素薄膜的应用范围，并且由于共混物熔体粘度低，可使其在加工过程中更加节能，可用于可生物降解材料薄膜的工业生产中。

Description

热塑性薄膜及制备方法

技术领域

本发明属于热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯的共混物材料领域，涉及一种热塑性薄膜，具体渉及一种具有特殊流变性质的热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯的共混物热塑性薄膜，本发明还渉及一种制备具有特殊流变性质的热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物薄膜的方法。

技术背景

纤维素是地球上储量最多的有机高分子，也是每年可再生量最多的生物质薄膜。纤维素是绿色植物细胞壁中的结构薄膜，木本植物含有约30-40％的纤维素、棉花纤维则含有约90％的纤维素。纤维素的主要工业用途为纸张和纸板，另有少量纤维素用于制备如赛璐酚(Cellophane)、粘胶(Rayon)等再生纤维素以及一些纤维素衍生物。

由于纤维素是植物通过光合作用把大气中的二氧化碳与水转化成的天然高分子，因此纤维素中的碳元素属于近期固定的碳而不同于石油或煤炭等化石燃料及其石化产品中的数百万年之前固定的碳元素，不同时期固定的碳元素可以通过¹⁴C同位素标定法进行检测。由于这些差别，基于生物质原料制备的生物基高分子薄膜相对于石油基高分子薄膜具有原料低碳的优势，再采用低能耗和低碳排放的生产工艺，就可以生产出绿色低碳的高分子薄膜。出于此类考虑，天然高分子，包括纤维素、半纤维素、木质素、淀粉、甲壳素等，及其衍生物和薄膜在全球受到了日益增加的关注和研发，以开发出优质的绿色低碳环保薄膜。而经过生命循环评估(Life Cycle Assessment)确认的绿色低碳薄膜的广泛应用，将有助于支持绿色生产和绿色生活方式，为降低大气中的温室效应气体(二氧化碳等)的含量和缓解全球的气候变化做出贡献。

虽然纤维素具有原料上的低碳优点，但作为塑料薄膜应用的纤维素量很少，这是由于纤维素的热分解温度低于其熔点而不具有热塑性质。为克服纤维素的这一缺陷，研究人员开发出了溶液法生产的再生纤维素，即把纤维素或纤维素衍生物先溶解在溶剂中，经过溶液加工成型，制备成薄膜或纺丝后再转变为纤维素，纺织工业中的粘胶纤维即采用这种方法制备。

另外对于纤维素衍生物当其每个重复葡萄糖单元上的三个羟基经足够的化学转变后，也能具有较低的熔化或塑化温度，可以进行有限的热塑加工，成为热塑性纤维素，这类材料包括一定取代度的纤维素酯和纤维素醚。由于这类纤维素衍生物的产量和产品种类有限，而工业化的此类产品的粘度比较高，在较低加工温度下尤其明显，不适合需要低熔体粘度的加工方法如纺丝、注塑等；目前纤维素酯和纤维素醚有很大一部分用作涂料或胶黏剂领域的添加剂【高振华，邸明伟，《生物质材料及应用》，2008】。因此，从加工应用的角度，有开发低粘度且具有良好加工性能的热塑性纤维素衍生物的技术需求，以满足相关原料的市场需求。

截至目前，尚未有文献报导热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物的特殊流变行为，并且现有技术中没有提供有效降低热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物的熔体粘度的方法，使这一类的共混物的应用受到了限制。

本发明公布了一种有效降低热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物熔体粘度的连续熔融挤出方法，发现了意想不到的现象与结果，公布了具有特殊流变性质的共混物组成，并成功将该共混物应用到了薄膜领域。

发明内容

本发明解决的技术问题之一是现有技术中热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物熔体粘度过高而不能应用于需要低熔体粘度制备薄膜的问题，提供一种热塑性薄膜，特别是具有特殊流变性质的热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物的热塑性薄膜，该薄膜采用的共混物材料可以有效地把共混物的粘度“意想不到”地降到低于热塑纤维素和脂肪族芳香族共聚酯起始原料的共混加成理论粘度；使得该共混物具有在较低温度下实现制成热塑性薄膜的加工性能，优于现有技术同类共混物，并且由于共混物熔体粘度低，可使其在加工过程中更加节能。

本发明所要解决的技术问题之二是提供一种制备与解决技术问题之一相对应的具有特殊流变性质的热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物热塑性薄膜的方法，该方法得到的共混物的熔体粘度在低剪切速率条件下比两种起始原料的共混加成理论值至少低约20％；在高剪切速率条件下比两种起始原料的共混加成理论值至少低20％。制备得到的共混物热塑性薄膜的杨氏模量大于150MPa,断裂强度大于25MPa，断裂延伸率大于25％。

为了解决上述技术问题之一，本发明所采用的技术方案为：一种热塑性薄膜，包括20％至80％质量的热塑性纤维素与80％至20％质量的脂肪族芳香族共聚酯，其特征在于该质量的热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物的熔体粘度在低剪切速率条件下比热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯的共混加成理论值至少低约20％；在高剪切速率条件下比热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯的共混加成理论值原料至少低20％；其中，所述热塑性纤维素选自纤维素与至少两种有机酸形成的纤维素酯，所述有机酸的碳原子总数大于等于6。

上述技术方案中，所述的“低剪切速率”是指剪切速率为100s^-1；所述的“高剪切速率”是指1000s^-1或1363s^-1。

上述技术方案中，所述的热塑性薄膜的杨氏模量大于150MPa,断裂强度大于25MPa，断裂延伸率大于25％。

上述技术方案中，所述的热塑性纤维素的取代度优选大于1.0；更适合的纤维素衍生物的取代度为大于1.5，特别适合的纤维素衍生物的取代度为大于2.0。

上述技术方案中，所述的热塑性纤维素优选为醋酸丁酸纤维素酯、醋酸戊酸纤维素酯、醋酸己酸纤维素酯、醋酸庚酸纤维素酯、醋酸辛酸纤维素酯、醋酸壬酸纤维素酯、醋酸癸酸纤维素酯、醋酸月桂酸纤维素酯、醋酸软脂酸纤维素酯、醋酸硬脂酸纤维素酯、丙酸丁酸纤维素酯、丙酸戊酸纤维素酯、丙酸己酸纤维素酯、丙酸庚酸纤维素酯、丙酸辛酸纤维素酯、丙酸壬酸纤维素酯、丙酸癸酸纤维素酯、丙酸月桂酸纤维素酯、丙酸软脂酸纤维素酯、丙酸硬脂酸纤维素酯等。

上述技术方案中，所述的脂肪族芳香族共聚酯优选为α,ω-脂肪族二酸和芳香族二酸或其衍生物与脂肪族二醇缩合的共聚酯；所述的脂肪族二酸优选为含有2个到22个主链碳原子的α,ω-脂肪族二酸，包括：草酸，1,3-丙二酸，琥珀酸(1,4-丁二酸)，谷酸(1,5-戊二酸)，肥酸(1,6-己二酸)，1,7-庚二酸，1,8-辛二酸，1,9-壬二酸，1,10-癸二酸直至碳原子数达到22的二元酸；所述脂肪族二酸的衍生物包括上述二酸制备的酸酐、酯、酰卤等。

上述技术方案中，所述的脂肪族二酸优选为含取代基的脂肪族二酸；所述的取代基优选为直链烷基、带有支链的烷基、环型烷基、带有不饱和结构的烷基；和带有其它取代基如环己基的二元酸。

上述技术方案中，所述的芳香族二酸优选为对苯二甲酸，1，4-萘二酸，2，7-萘二酸，2，6-萘二酸，2，7-萘二酸，4，4’-二苯醚二酸，4，3’-二苯醚二酸，4，4’-二苯硫醚二酸，4，3’-二苯硫醚二酸，4，4’-二苯砜二酸，4，3’-二苯砜二酸，4，4’-二苯甲酮二酸，4，3’-二苯甲酮二酸等二酸中的至少一种；所述的芳香族二酸的衍生物优选自上述二酸制备的酸酐、酯、酰卤等中的至少一种。

上述技术方案中，所述的脂肪族二酸与芳香族二酸的组合包括至少一种上述脂肪族二酸或脂肪族二酸衍生物和至少一种上述芳香族二酸或芳香族二酸衍生物。本发明中适用于制备脂肪族芳香族共聚酯的脂肪族二醇包括乙二醇，1，2-丙二醇、1,3-丙二醇，1，2-丁二醇、1，3-丁二醇、1,4-丁二醇，1，2-戊二醇、1，3-戊二醇、1，4-戊二醇、1,5-戊二醇，1,2-己二醇、1,3-己二醇、1,4-己二醇、1,5-己二醇、1,6-己二醇、1，2-庚二醇、1，3-庚二醇、1，4-庚二醇、1，5-庚二醇、1，6-庚二醇、1，7-庚二醇、1，2-辛二醇、1，3-辛二醇、1，4-辛二醇、1，5-辛二醇、1，6-辛二醇、1，7-辛二醇、1，8-辛二醇、1，2-壬二醇、1，3-壬二醇、1，4-壬二醇、1，5-壬二醇、1，6-壬二醇、1，7-壬二醇、1，8-壬二醇、1，9-壬二醇、1，2-癸二醇、1，3-癸二醇、1，4-癸二醇、1，5-癸二醇、1，6-癸二醇、1，7-癸二醇、1，8-癸二醇、1，9-癸二醇、1，10-癸二醇直至碳原子数达到24的二醇和带有其它取代基如环己基的二元醇。

上述技术方案中，所述的脂肪族芳香族共聚酯优选为聚对苯二甲酸-co-草酸乙二醇酯，聚对苯二甲酸-co-丙二酸乙二醇酯，聚对苯二甲酸-co-丁二酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸-co-戊二酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸-co-己二酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸-co-辛二酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸-co-草酸丙二醇酯，聚对苯二甲酸-co-丙二酸丙二醇酯，聚对苯二甲酸-co-丁二酸丙二醇酯、聚对苯二甲酸-co-戊二酸丙二醇酯、聚对苯二甲酸-co-己二酸丙二醇酯、聚对苯二甲酸-co-辛二酸丙二醇酯、聚对苯二甲酸-co-癸二酸丙二醇酯、聚对苯二甲酸-co-草酸丁二醇酯，聚对苯二甲酸-co-丙二酸丁二醇酯，聚对苯二甲酸-co-丁二酸丁二醇酯、聚对苯二甲酸-co-戊二酸丁二醇酯、聚对苯二甲酸-co-己二酸丁二醇酯、聚对苯二甲酸-co-辛二酸丁二醇酯、聚对苯二甲酸-co-草酸己二醇酯，聚对苯二甲酸-co-丙二酸己二醇酯，聚对苯二甲酸-co-丁二酸己二醇酯、聚对苯二甲酸-co-戊二酸己二醇酯、聚对苯二甲酸-co-己二酸己二醇酯、聚对苯二甲酸-co-辛二酸己二醇酯等中的至少一种。

上述技术方案中，所述热塑性纤维素优选为醋酸丁酸纤维素酯，此时的热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯具有协同增效作用，两者的共混物不仅具备上述特殊的流变性质，还发现醋酸丁酸纤维素酯具备比其他常用热塑性纤维素(如醋酸纤维素、醋酸丙酸纤维素等)与共聚酯共混时更好的相容性，即很好的解决了热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯的相容性较差的问题，两者相容性良好，可以大大拓宽起始原料的使用范围，同时特殊的流变性质可以降低材料加工过程中的能耗。

上述技术方案中，所述脂肪族芳香族共聚酯优选为聚对苯二甲酸-co-己二酸丁二醇酯(PBAT)、聚对苯二甲酸-co-己二酸乙二醇酯(PEAT)、聚对苯二甲酸-co-丁二酸乙二醇酯(PEST)和聚对苯二甲酸-co-丁二酸丁二醇酯(PBST)。

上述技术方案中，所述共混物材料最优选为20％到80％质量的醋酸丁酸纤维素与80％到20％质量的聚对苯二甲酸-co-己二酸丁二醇酯共混物或聚对苯二甲酸-co-丁二酸丁二醇酯，两者协同增效作用最好，此时得到的共混物流变性能和相容性能均最佳。

上述技术方案中，所述共混物材料的数均分子量优选至少大于20000g/mol，进一步优选至少大于40000g/mol；重均分子量优选至少大于60000g/mol，进一步优选至少大于80000g/mol。。

上述技术方案中，所述共混物材料还优选含有兼容剂，无机填料，抗氧化剂，润滑剂，着色剂等中的至少一种。

上述技术方案中，所述的共混物的熔体粘度优选在低剪切速率(100s^-1)条件下比两种起始原料的共混加成理论值至少低30％(优选共聚酯与热塑性纤维素的质量比为65％:35％至35％:65％)，进一步优选至少低35％(优选共聚酯与热塑性纤维素的质量比为35％:65％)。

上述技术方案中，所述的共混物的熔体粘度优选在高剪切速率(1000或1363s^-1)条件下比两种起始原料的共混加成理论值至少低25％(优选共聚酯与热塑性纤维素的质量比为65％:35％至20％:80％)，进一步优选至少低30％(优选共聚酯与热塑性纤维素的质量比为35％:65％至20％:80％)。

上述技术方案中，所述的共混物材料的熔融指数优选比两种起始原料的共混加成理论值至少高约10％，进一步优选为至少高约40％(优选共聚酯与热塑性纤维素的质量比为65％:35％至20％:80％)，更优选为至少高约60％(更优选共聚酯与热塑性纤维素的质量比为35％:65％)。

应用于本发明的脂肪族芳香族共聚酯可以从上述的多种不同的脂肪族二酸、芳香族二酸与脂肪族二醇经过聚合反应制备。聚合的催化剂包括含有金属锡、锑、钛等的化合物。钛系催化剂包括钛酸四异丙酯，钛酸四丁酯等。脂肪族芳香族共聚酯包括经过扩链的脂肪族芳香族共聚酯，多种具有与羧基或羟基反应活性的化合物或聚合物可以用作扩链剂，如包括含有两个及以上官能团的异氰酸酯例如甲苯二异氰酸酯(TDI)，六亚甲基二异氰酸酯(hexamethylene diisocyanate,HMDI)。适用的扩链剂还包括含有多个环氧官能团的化合物，例如BASF生产的ADR-4368C,ADR-4368CS等。本发明的扩链剂质量含量为0.2至4％，在一些具体体现中的扩链剂质量含量为0.5至3％。

本发明中的脂肪族芳香族共聚酯包括线性的和带有支链的共聚酯。合成带有支链的共聚酯在合成过程中加入一种或多种支化剂。支链剂一般为带有两个以上羧基的多元酸、带有两个以上羟基的多元醇或多羟基酸等。适用的支链剂包括甘油、三羟甲基乙烷、三羟甲基丙烷、1，2，4-丁三醇、季戊四醇、1，2，6-己三醇、山梨糖醇、1，2，3苯三甲酸(hemimellitic acid)、1，2，4-苯三甲酸(triimellitic acid)、1，3，5-苯三甲酸(trimesicacid)及酸酐等。

为了解决上述技术问题之二，本发明所采用的技术方案为：一种制备上述技术方案任一所述的具有特殊流变性质的热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物热塑性薄膜的方法，采用熔融共混，将所需量的热塑性纤维素与所需量的脂肪族芳香族共聚酯在熔融状态下进行均匀混合，直接将共混物熔体制成薄膜，或将共混物熔体冷却造粒后，再通过熔融挤出将共混物粒子制成薄膜。

上述技术方案中，所述的热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物熔融共混方法优选为双螺杆连续挤出方法。

上述技术方案中，所述的热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物熔融共混方法优选包括将热塑性纤维素粉末经过连续挤出造粒然后再与脂肪族芳香族共聚酯按照所需比例共混后加入到一个双螺杆挤出机上进行挤出造粒。

上述技术方案中，所述的热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物熔融共混方法优选包括将热塑性纤维素粉末经过连续挤出造粒然后再与脂肪族芳香族共聚酯按照所需的喂料比例分别计量加入到一个双螺杆挤出机上进行挤出造粒。

上述技术方案中，所述的热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物熔融共混方法优选包括将热塑性纤维素粉末与脂肪族芳香族共聚酯按照一定的喂料比例分别计量加入到一个双螺杆挤出机上进行挤出造粒。

上述技术方案中，所述的热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物熔融共混方法的螺杆转速优选为50rpm到1500rpm.

上述技术方案中，所述的热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物熔融共混方法的温度优选为140℃到240℃。

上述技术方案中，所述的直接将共混物熔体制成薄膜的方法，优选为双螺杆共混挤出成膜方法，将所需量的热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯直接在双螺杆挤出机中熔融混合，经流延薄膜模具或吹膜模具导出后制成薄膜。

上述技术方案中，所述的将共混物熔体冷却造粒后，再通过熔融挤出将共混物粒子制成薄膜的方法，优选为单螺杆挤出成膜方法，共混物粒子经单螺杆挤出机熔融挤出，经流延薄膜模具或吹膜模具导出后制成薄膜。

下面对本发明所用材料及制备方法简单介绍如下：

1.热塑性纤维素

本发明的热塑性纤维素是一类包含范围很广的纤维素衍生物，该类纤维素衍生物的每个重复葡萄糖单元上的三个羟基部分或全部进行了酯化或醚化等形式的化学改性。表征其改性的程度参数为取代度(Degree of Substitution),其定义为每个重复葡萄糖单元上三个羟基中取代的平均个数，最大值为3.0(3个羟基被全部被取代)，最低值为0(纯纤维素)。

本发明中包含的热塑性纤维素酯包括纤维素与两种及两种以上有机脂肪族羧酸、有机脂肪族酸酐和有机脂肪族酰卤形成的混合纤维素酯，不同有机脂肪族羧酸、有机脂肪族酸酐和有机脂肪族酰卤的碳原子数差别大于或等于1。

纤维素酯通常由天然纤维素与有机酸、酸酐或酰氯等反应制得，纤维素中的羟基取代度从0.5到2.8。适用的纤维素酯产品包括美国伊士曼化学公司生产的Eastman^TM醋酸丁酸纤维素酯CAB-171-15,CAB-321-0.1，CAB-381-0.1，CAB-381-0.5，CAB-381-20，CAB-485-10，CAB-500-5，CAB-531-1等。例如：CAB-531-1中含有50％质量分数的丁酸成分，2.8％质量分数的醋酸成分，1.7％质量分数的羟基成分，按照ASTM 1343标准测得的粘度为5.6泊。纤维素酯在纤维、纺织、涂料、热塑性薄膜、食品添加剂以及制药行业等行业都有应用。在涂料行业，添加了纤维素酯后可以改善涂覆效果，包括：硬度、流动性、平整性、透明度和光泽度等。醋酸丙酸纤维素酯(CAP)和醋酸丁酸纤维素酯(CAB)是商业用途较广的两种混合纤维素酯。

2.脂肪族芳香族共聚酯

本发明的脂肪族芳香族共聚酯是一类生物降解塑料，由一个或多个脂肪族二醇与至少一个脂肪族二酸或脂肪族二酸酐、脂肪族二酰卤，脂肪族二酰酯，还有至少一个芳香族二酸或芳香族二酸酐、芳香族二酰卤，芳香族二酰酯，缩合聚合得到。

3.热塑性纤维素与可生物降解的脂肪族芳香族共聚酯共混物

本发明公布的共混物由一种热塑性纤维素以及一种可生物降解的脂肪族芳香族共聚酯组成，其中热塑性纤维素的质量含量在20％到80％，可生物降解脂肪族芳香族共聚酯的质量含量在80％到20％。该共混物除了包含以上组成外，还包括以下至少一种添加剂：兼容剂，无机填料，抗氧化剂，润滑剂，着色剂等。

聚合物共混物的诸多物化性质(如熔体粘度、熔融指数等)主要由构成它的聚合物种类和组成比例决定。聚合物种类主要决定了共混物组分之间的“相容性(compatibility)”，相容性是不同聚合物之间相互作用的一个量度，当不同聚合物之间作用较强，可以使其在分子尺度上稳定均匀混合时，称为互溶(miscible)体系；另一些聚合物之间的相互作用稍弱，虽然不能在分子尺度互溶，但仍可在纳米尺度稳定均匀分散，称这类共混物为相容(compatible)体系；另外一些聚合物之间相互作用很弱，即使被强制混合，它们也倾向于形成各自的相区，这类共混物则为不相容(incompatible)体系。聚合物共混物玻璃化转变温度(“T_g”)信息可以作为各组分之间相容性好坏的简单判断依据【《多组分聚合物—原理、结构和性能》，王国建编著，2013，p.20-22】，若共混物分别保持原料组分的玻璃化转变温度，则表明组分之间相容性不好，而当共混物只有一个玻璃化转变温度时，则表明组分之间相容性较好。在聚合物种类确定的情况下，共混物的一些理化性质(如熔体粘度、熔融指数等)与其组成比例存在一定的函数关系【《塑料工程手册上册》，黄锐主编，2000，p.633-637；Melt Rheology of Polymer Blends from Melt Flow Index,International Journal of Polymeric Materials,1984,10,p.213-235】，人们可以据此大致推测甚至设计具有特定性质的共混物。在一些相容性不好的共混体系中，可能发生共混物粘度低于原料组分的情况【《第四统计力学》，金日光著，1998，p.630-633】，出现该现象的原因目前尚无定论，其中一种解释为不同相之间的界面滑移导致混合后整体粘度下降。类似现象在相容性较好的共混物体系中尚未有报导，若能在相容性较好的体系中运用以上现象，必定有极大的潜力。

利用加成规则可以大体推测一些高分子共混物的理论性质，其加成理论可以用如下公式表达：

P＝c₁P₁+c₂P₂

P为共混物的性质，c₁和P₁为组分1的浓度和性质；c₂和P₂为组分2的浓度和性质。本发明的热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物的性质(P)，如熔体表观粘度、熔融指数等可以利用加成规则计算出理论预测的数值，即定义为“加成理论值”，该数值可以与实验检测的表观粘度、熔融指数等数值相比较。组分的浓度可以用质量分数或体积分数表达，本发明选择用质量分数计算理论数值。

本发明的一项具体体现的共混物包括醋酸丁酸纤维素酯与可生物降解聚酯如脂肪族芳香族共聚酯包括聚对苯二甲酸-co-己二酸丁二醇酯(PBAT)、聚对苯二甲酸-co-己二酸乙二醇酯(PEAT)、聚对苯二甲酸-co-丁二酸乙二醇酯(PEST)和聚对苯二甲酸-co-丁二酸丁二醇酯(PBST)等，组成包括20％到80％质量的醋酸丁酸纤维素酯与80％到20％质量的脂肪族芳香族共聚酯，其特征在于共混物的熔体粘度在低剪切速率(如100s^-1)条件下比两种起始原料的混合加成理论值至少低20％。一些更优选组成的共混物的熔体粘度在低剪切速率(如100s^-1)条件下比两种起始原料的混合加成理论值至少低30％；一些最优选组成的共混物的熔体粘度在低剪切速率(如100s^-1)条件下比两种起始原料的混合加成理论值至少低35％。

本发明的一项具体体现的共混物包括醋酸丁酸纤维素酯与可生物降解聚酯如脂肪族芳香族共聚酯包括聚对苯二甲酸-co-己二酸丁二醇酯(PBAT)、聚对苯二甲酸-co-己二酸乙二醇酯(PEAT)、聚对苯二甲酸-co-丁二酸乙二醇酯(PEST)和聚对苯二甲酸-co-丁二酸丁二醇酯(PBST)等，组成包括20％到80％质量的醋酸丁酸纤维素酯与80％到20％质量的脂肪族芳香族共聚酯，其特征在于共混物的熔体粘度在高剪切速率(如1000或1363s^-1)条件下比两种起始原料的混合加成理论值至少低20％。一些更优选组成的共混物的熔体粘度在高剪切速率(如1000或1363s^-1)条件下比两种起始原料的混合加成理论值至少低25％；一些最优选组成的共混物的熔体粘度在高剪切速率(如1000或1363s^-1)条件下比两种起始原料的混合加成理论值至少低30％。

本发明的一项具体体现的共混物包括醋酸丁酸纤维素酯与可生物降解聚酯如脂肪族芳香族共聚酯包括聚对苯二甲酸-co-己二酸丁二醇酯(PBAT)、聚对苯二甲酸-co-己二酸乙二醇酯(PEAT)、聚对苯二甲酸-co-丁二酸乙二醇酯(PEST)和聚对苯二甲酸-co-丁二酸丁二醇酯(PBST)等，组成包括20％到80％质量的醋酸丁酸纤维素酯与80％到20％质量的脂肪族芳香族共聚酯，其特征在于共混物的熔融指数比两种起始原料的混合加成理论值至少高约10％。一些更优选组成的共混物的熔融指数比两种起始原料的混合加成理论值至少高40％；一些最优选组成的共混物的熔融指数比两种起始原料的混合加成理论值至少高60％。

本发明的一种制备热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物的方法。该方法在一个连续过程中把含有20％至80％质量的热塑性纤维素与80％至20％质量的脂肪族芳香族共聚酯在熔融状态下进行均匀混合，并挤出造粒其制备的共混物特征在于其熔体粘度在低剪切速率(100s^-1)条件下比两种起始原料的共混加成理论值至少低20％；在高剪切速率(1000或1363s^-1)条件下比两种起始原料的共混加成理论值至少低20％。

本发明的按一定比例组成的共混物“不寻常地”、“意想不到地”具有比纯热塑性纤维素和脂肪族芳香族共聚酯起始原料的混合加成理论值更低的表观剪切粘度，即在“表观粘度—组成”关系图中呈现“凹型”曲线，表现为“熔体粘度阱”(Melt Viscosity Well)现象，显示该共混物具有表观粘度的“反协同效应”(Antagonistic Effect or Anti-Synergistic Effect)。

本发明的按一定比例组成的共混物“不寻常地”、“意想不到地”具有比纯热塑性纤维素和脂肪族芳香族共聚酯起始原料的混合加成理论值更高的熔融指数(MFR：Melt FlowRate)，即在“熔融指数—组成”关系图中，呈现“凸型”曲线，表现为“熔融指数峰”(MFRPeak)现象，显示该共混物具有熔融指数的“协同效应”(Synergistic Effect)。

本发明的共混物的数均分子量至少大于20000g/mol，重均分子量至少大于60000g/mol。本发明的共混物的数均分子量最好至少大于40000g/mol，重均分子量最好至少大于80000g/mol。

4.制备热塑性纤维素与可生物降解的脂肪族芳香族共聚酯共混物的方法

本发明的连续熔融制备方法包括两步法和一步法。在两步法中，热塑性纤维素粉末首先经过单螺杆或双螺杆挤出机造粒，然后把热塑性纤维素颗粒与脂肪族芳香族共聚酯颗粒按一定的比例混合均匀后，再把颗粒共混物用一个喂料机按照一定的喂料速率加入到一个双螺杆挤出机的喂料口。喂料机可以是失重式喂料机也可以是体积式喂料机。另一个具体体现是采用两个喂料机分别把热塑性纤维素颗粒和脂肪族芳香族共聚酯颗粒按照一定的喂料比例分别计量加入到一个双螺杆挤出机上进行挤出造粒。

本发明的一步法把热塑纤维素粉末不经过热加工造粒而直接利用一个喂料机按一定的喂料速率添加入双螺杆挤出机的喂料口，同时脂肪族芳香族共聚酯颗粒用另一个喂料机按一定的喂料速率添加入双螺杆挤出机的喂料口，进行双螺杆挤出，挤出样条经过水槽或水下切粒，制备共混物粒子。挤出物还可以用无水方法经过风冷然后切粒。

适合于本发明的挤出温度为140℃到热塑性纤维素和脂肪族芳香族共聚酯的热分解温度低者。一般适合的挤出温度包括140℃到240℃。挤出机的转速包括50rpm到1500rpm，最好为100rpm至800rpm。

适用于本发明的熔体共混装置有许多种包括混炼机、Farrel连续混合机、Banbury混合机、单螺杆挤出机、双螺杆挤出机、多螺杆挤出机(多于两个螺杆)、往复式单螺杆挤出机如布斯往复式单螺杆挤出机(Buss Ko-Kneader)等。较好的方法为连续熔融共混挤出方法包括双螺杆挤出方法。适用于本发明的连续双螺杆挤机包括不同设计的双螺杆挤出机，例如德国Coperion生产的ZSK Mcc18同向平行双螺杆挤出机等。

本发明展示的双螺杆连续熔融共挤出的方法制备的热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混具有“意想不到”的低熔体粘度。本发明的一种具体体现是在相同条件下，共混物的熔体粘度低于热塑性纤维素和脂肪族芳香族共聚酯起始原料的混合加成理论值。该粘度降低具有普遍性，包括在较低剪切速率如100s^-1和在较高的剪切速率如1000或1363s^-1。在100s^-1剪切速率下，其共混物的熔体粘度比两种起始原料的混合加成理论值至少低20％。一些更优选组成(共聚酯与热塑性纤维素的质量比为65％:35％至35％:65％)的共混物的熔体粘度比两种起始原料的混合加成理论值至少低30％，一些最优选组成(共聚酯与热塑性纤维素的质量比为35％:65％)的共混物的熔体粘度比两种起始原料的混合加成理论值至少低35％。在1000或1363s^-1剪切速率下，共混物的熔体粘度比两种起始原料的混合加成理论值至少低20％，一些更优选组成(共聚酯与热塑性纤维素的质量比为65％:35％至20％:80％)的共混物的熔体粘度比两种起始原料的混合加成理论值至少低25％，一些最优选组成(共聚酯与热塑性纤维素的质量比为35％:65％至20％:80％)的共混物的熔体粘度比两种起始原料的混合加成理论值至少低30％。

本发明制备的热塑纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物材料的一种具体体现是共混物的熔融指数高于两种起始原料的混合加成理论值。优选组成的共混物的熔融指数高于两种起始原料的混合加成理论值至少约10％，更优选组成(共聚酯与热塑性纤维素的质量比为65％:35％至20％:80％)的共混物的熔融指数高于两种起始原料的混合加成理论值至少40％，最优选组成(共聚酯与热塑性纤维素的质量比为35％:65％)的共混物的熔融指数体可以高于两种起始原料的混合加成理论值至少60％。

5.制备热塑性纤维素与可生物降解的脂肪族芳香族共聚酯共混物薄膜的方法

本发明公布一种制备具有特殊流变性质的热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物热塑性薄膜的方法，其特征在于该共混物由20％至80％质量的热塑性纤维素与80％至20％质量的脂肪族芳香族共聚酯组成。该共混物由上文所述的连续熔融挤出共混法制备得到。共混物的熔体粘度在低剪切速率(100s^-1)条件下比加成理论值至少低20％；在高剪切速率(1000或1363s^-1)条件下比加成理论值至少低20％。本发明的共混物热塑性薄膜的杨氏模量大于150MPa,断裂强度大于25MPa，断裂延伸率大于25％。该方法中共混物在一个螺杆挤出机中熔化挤出、共混物熔体途径一个模具，并经取向拉伸得到一定厚度的薄膜。

本发明公布的一种制备具有特殊流变性质的热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物热塑性薄膜的方法为单螺杆挤出成膜方法。在该方法中，预先制备好的共混物加入一个单螺杆挤出机，单螺杆挤出机在有效长度上一般分为三个阶段，第一个阶段为输送段，在这个阶段共混物经过预热和挤压；第二段为压缩段，螺纹沟槽深度又大变小、熔体温度达到使共混物塑化和熔化的程度；第三段为计量段，共混物熔体在螺杆转动下，按一定的熔体流量输送给薄膜模具。

本发明的一种成膜方法为流延薄膜成膜方法。流延薄膜经过多级冷却辊筒冷却，得到固化的流延薄膜。流延薄膜的厚度由熔体挤出速度及收卷辊筒的转动速度控制，以上参数可以进一步控制流延薄膜的取向度。流延薄膜沿着薄膜纵向或机器方向(MachineDirection，MD)的分子取向度高，因此流延膜在这个方向的拉伸强度和杨氏模量较高，但其随着取向度的提高，薄膜在纵向的延伸率会相应地下降。与纵向垂直的方向为横向(CrossDirection,CD；Transverse Direction，TD)，流延膜在横向基本没有取向，一般流延膜在MD和CD两个方向的性质因取向度的差别而相差较大。

本发明中的另一个方法为吹膜，在吹膜加工方法中，共混物熔体经过一个圆环型口模挤出一个近圆桶型的中空膜泡，膜泡是一个预先充入了一定压力气体的密封体系，其顶端为压辊。顶端的双层薄膜则由一系列辊筒所牵引，然后裁开分别收卷。薄膜的厚度由一系列的条件决定，包括挤出机的转速、薄膜的收卷速度等。吹膜方法制备的薄膜由于在纵向和横向都有取向，相对于流延薄膜在这两个方向的性能更接近一些。

共混物热塑性薄膜的挤出温度为140℃到240℃，较好的挤出温度为160℃到220℃。单螺杆挤出机的转数为10到500rpm，较好的转速为20到300rpm。

本发明的一种制备热塑性薄膜的方法为双螺杆挤出成膜方法。该工艺不同于上述的单螺杆挤出机方法，共混物的喂料速率由一个喂料机完成，适用与本发明的喂料机包括失重式喂料机或体积式喂料机，在双螺杆挤出机的尾端配有一个流延膜模具或吹膜模具，从模具导出的薄膜进行进一步成型。

本发明的另一方法为一步法直接进行双螺杆共混成膜方法，在一个配有流延薄膜模具或吹膜模具的双螺杆挤出机上，热塑性纤维素粉末或粒料和脂肪族芳香族共聚酯按一定的质量比例加入到一个双螺杆挤出机的喂料区，经过塑化、熔化、共混后的共混物熔体进入熔体计量泵,计量泵可以是齿轮泵其功能是准确地控制熔体流速并以一定的稳定流速直接把共混物熔体加入到流延薄膜模具或吹膜模具中挤出薄膜。本工艺的优势是不需要经过造粒工序，可以有效地降低能耗，使整个过程更绿色低碳环保，并且也有效地降低了薄膜的制备成本。

制备的薄膜共混物热塑性薄膜的杨氏模量与薄膜的刚度或挺硬度(stiffness)有关。薄膜的杨氏模量高，则薄膜的刚度或挺硬度也高，这样的薄膜材料不易于拉伸变形。相反薄膜的杨氏模量小，其刚度或挺硬度也低。薄膜材料的断裂延伸率与材料的延展性和柔韧性有关，断裂延伸率越高，材料在加工过程中能承受的形变越大从而韧度越好。断裂强度越大，则薄膜的承力性能越好。

本发明的热塑性薄膜的杨氏模量大于150MPa,断裂强度大于25MPa，断裂延伸率大于25％。本发明中更优选的热塑性薄膜(优选的共聚酯与热塑性纤维素的质量比为50:50)的杨氏模量大于500MPa,断裂强度大于30MPa，断裂延伸率大于50％

采用本发明公布的技术方案，连续挤出共混方法制备得到的热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物热塑性薄膜，具有比两种纯原料混合加成理论值更低的熔体粘度，更高的熔融指数，薄膜利用了两种原料协同增效的性能优势，杨氏模量大于150MPa,断裂强度大于25MPa，断裂延伸率大于25％，取得了较好的技术效果。

附图说明

图1 180℃下，各PBAT/CAB粒子表观剪切粘度与剪切速率的关系。

图2 180℃下，各PBAT/CAB粒子在100s^-1的剪切速率下，表观剪切粘度与组成之间的关系，图中虚线为加成理论计算数值线。

图3 180℃下，各PBAT/CAB粒子在1363s^-1的剪切速率下，表观剪切粘度与组成之间的关系，图中虚线为加成理论计算数值线。

图4各PBAT/CAB粒子的DSC降温曲线。

图5各PBAT/CAB粒子的DSC第二次升温曲线。

图6各PBAT/CAB粒子玻璃化温度与组成的关系。

图7各PBAT/CAB粒子在空气气氛下的TGA曲线。

图8各PBAT/CAB粒子的熔融指数(190℃，2.16kg)与组成之间的关系，图中虚线为加成理论计算数值线。

图9 180℃下，各PBST/CAB粒子表观剪切粘度与剪切速率的关系。

图10 180℃下，各PBST/CAB粒子在100s^-1的剪切速率下，表观剪切粘度与组成之间的关系，图中虚线为加成理论计算数值线。

图11 180℃下，各PBST/CAB粒子在1000s^-1的剪切速率下，表观剪切粘度与组成之间的关系，图中虚线为加成理论计算数值线。

图12各PBST/CAB粒子的熔融指数(190℃，2.16kg)与组成之间的关系，图中虚线为加成理论计算数值线。

图13 180℃下，各PBAT/CAP粒子表观剪切粘度与剪切速率的关系。

图14 180℃下，各PBAT/CAP粒子在100s^-1的剪切速率下，表观剪切粘度与组成之间的关系，图中虚线为加成理论计算数值线。

图15 180℃下，各PBAT/CAP粒子在1000s^-1的剪切速率下，表观剪切粘度与组成之间的关系，图中虚线为加成理论计算数值线。

图16各PBAT/CAP粒子的熔融指数(190℃，2.16kg)与组成之间的关系，图中虚线为加成理论计算数值线。

图17各PBAT/CAP粒子的DSC降温曲线。

图18各PBAT/CAP粒子的DSC第二次升温曲线。

图19各PBAT/CAB薄膜的断裂伸长率与组成的关系。

图20各PBAT/CAB薄膜的断裂强度与组成的关系。

图21各PBAT/CAB薄膜的模量与组成的关系。

图22各PBAT/CAB薄膜的断裂能与组成的关系。

本发明按以下方法进行性能测定：

熔融指数(MFR)测定方法：按ISO 1133标准，采用Lloyd DAVENPORT_TM MFI-10/230熔融指数仪测定，料筒温度190℃，重量负荷2.16kg，口模直径2.095mm、长度8mm，预加热时间为4min，每隔设定时间自动切样，取5次求平均值，以每10分钟的克数(g/10min)来表示测定结果。

流变行为测定方法：采用Malvern Instruments Rosand RH7热高压毛细管流变仪测定，处理软件为Launch8.60版。测试选用压力为10000Psi的传感器以及16/1.0/180的圆孔型毛细管口模。装样品时为分批装填压实，测试前需经过两次0.5MPa的预压和2分钟的预热过程，以确保粒子在所选温度下(180℃)完全熔融和压实。

热重分析(TGA)：测试在TA Instruments公司的Discovery系列热重分析仪上进行，处理软件为TA Instruments Trios 3.1.4版。测试前需要等天平腔体的温度稳定在40℃。测试时，称取5～10mg样品置于陶瓷坩埚中，在流速为20mL/min的空气气氛中进行测试，升温范围是30～600℃，升温速率为 10℃/min。

热性能分析(DSC)：测试在TA Instruments公司生产的Discovery系列差示扫描量热仪(DSC)上进行，处理软件为TA Instruments Trios 3.1.5版，该DSC仪配有Refrigerated Cooling System 90机械制冷附件。测试气氛为50mL/min的氮气，测试所需样品量为5～10mg。测试程序如下：先将温度稳定在40℃，再以10℃/min升温到250℃并恒温2min去除热历史，之后以10℃/min降温到-70℃，接着以10℃升温到250℃。记录降温过程以及第二次升温过程，以研究样品的热性能。通过DSC测试，可以有软件直接得出样品的结晶温度(“T_c”)，熔融温度(“T_m”)，玻璃化转变(“T_g”)，热焓变化(“△H”)等信息。

薄膜拉伸测试：按ISO 527-3标准，采用INSTRON公司的3344型材料试验机测定，处理软件为Bluehill 2.31版。将薄膜裁成ISO 527-3标准中的Type 5型，在上海一恒科学仪器有限公司Bluepard BPS-100CB恒温恒湿箱(温度23℃，相对湿度50％)中放置24小时。测试时，初始夹具间距为75mm，测试拉伸速率为100mm/min，每个样品测试5次，取平均值。

具体实施方式

通过下面的实施例对本发明进行具体描述。在此有必要指出的是一下实施例只对于本发明进行进一步说明，不能理解为对本发明保护范围的限制，该领域的熟练技术人员可以根据上述发明内容做出一些非本质的改进和调整。

【对比例1】

本发明中所用到的聚对苯二甲酸-co-己二酸丁二醇酯(PBAT)由德国巴斯夫公司生产，牌号为F BX 7011。原料F BX 7011PBAT粒子，用美国ThermoFisher科技公司的PolyLab HAAKE^TM Rheomex OS PTW16同向双螺杆挤出机(螺杆直径16mm，L/D＝40)挤出造粒，作为对比例。该挤出机从喂料口到口模共11段，编号为1-11，其中第1段只起到加料的作用，并不能加热。挤出机附带的体积式粒子加料器，经过标定后用于将F BX 7011PBAT原料喂至双螺杆中，下料速度为2100g/hr。挤出机2-11段的温度分别为：140℃,150℃,160℃,160℃,160℃,160℃,160℃,160℃,160℃和160℃，螺杆转速设定在200rpm，扭矩在50-60％。该挤出机配有直径为3mm的圆形口模，样条从口模挤出经过水浴冷却后，用切粒机切成3mm左右的圆柱形粒子。收集粒子，在60℃真空干燥箱中抽4hr后，封装备用。该粒子在190℃，2.16kg下的熔融指数为18.98g/10min。

【对比例2】

本对比例中所用到的醋酸丁酸纤维素酯(CAB)从美国Eastman公司生产，牌号为Eastman^TM CAB-531-1。原料Eastman^TM CAB-531-1粉末，用美国Thermo Fisher科技公司的PolyLab HAAKE^TM Rheomex OS PTW16同向双螺杆挤出机(螺杆直径16mm，L/D＝40)挤出造粒，作为对比例。该挤出机从喂料口到口模共11段，编号为1-11，其中第1段只起到加料的作用，并不能加热。挤出机附带的体积式粉末加料器，经过标定后用于将Eastman^TM CAB-531-1原料喂至双螺杆中，下料速度为1000g/hr。挤出机2-11段的温度分别为：140℃,150℃,160℃,160℃,160℃,160℃,160℃,160℃,160℃和160℃，螺杆转速设定在200rpm，扭矩在60-70％。该挤出机配有直径为3mm的圆形口模，样条从口模挤出经过水浴冷却后，用切粒机切成3mm左右的圆柱形粒子。收集粒子，在60℃真空干燥箱中抽4hr后，封装备用。该粒子在190℃，2.16kg下的熔融指数为8.96g/10min。

【实施例1】

F BX 7011PBAT和Eastman^TM CAB-531-1在上文提到的PolyLab HAAKE^TMRheomex OS PTW16同向双螺杆挤出机中熔融共混挤出造粒。在挤出机的第1段，标定后的体积式粒子加料器被用于F BX 7011PBAT粒子的喂料，速度为：1680g/hr，同时标定后的体积式粉末加料器被用于Eastman^TM CAB-531-1粉末的喂料，速度为：420g/hr。挤出机2-11段的温度分别为：140℃,150℃,160℃,160℃,160℃,160℃,160℃,160℃,160℃和160℃，螺杆转速设定在200rpm，扭矩在50-60％。该挤出机配有直径为3mm的圆形口模，样条从口模挤出经过水浴冷却后，用切粒机切成3mm左右的圆柱形粒子。收集粒子，在60℃真空干燥箱中抽4hr后，封装备用。该粒子在190℃，2.16kg下的熔融指数为18.52g/10min。

【实施例2】

F BX 7011PBAT和Eastman^TM CAB-531-1在上文提到的PolyLab HAAKE^TMRheomex OS PTW16同向双螺杆挤出机中熔融共混挤出造粒。在挤出机的第1段，标定后的体积式粒子加料器被用于F BX 7011PBAT粒子的喂料，速度为：1365g/hr，同时标定后的体积式粉末加料器被用于Eastman^TM CAB-531-1粉末的喂料，速度为：735g/hr。挤出机2-11段的温度分别为：140℃,150℃,160℃,160℃,160℃,160℃,160℃,160℃,160℃和160℃，螺杆转速设定在200rpm，扭矩在45-55％。该挤出机配有直径为3mm的圆形口模，样条从口模挤出经过水浴冷却后，用切粒机切成3mm左右的圆柱形粒子。收集粒子，在60℃真空干燥箱中抽4hr后，封装备用。该粒子在190℃，2.16kg下的熔融指数为21.23g/10min。

【实施例3】

F BX 7011PBAT和Eastman^TM CAB-531-1在上文提到的PolyLab HAAKE^TMRheomex OS PTW16同向双螺杆挤出机中熔融共混挤出造粒。在挤出机的第1段，标定后的体积式粒子加料器被用于F BX 7011PBAT粒子的喂料，速度为：1050g/hr，同时标定后的体积式粉末加料器被用于Eastman^TM CAB-531-1粉末的喂料，速度为：1050g/hr。挤出机2-11段的温度分别为：140℃,150℃,160℃,160℃,160℃,160℃,160℃,160℃,160℃和160℃，螺杆转速设定在200rpm，扭矩在45-55％。该挤出机配有直径为3mm的圆形口模，样条从口模挤出经过水浴冷却后，用切粒机切成3mm左右的圆柱形粒子。收集粒子，在60℃真空干燥箱中抽4hr后，封装备用。该粒子在190℃，2.16kg下的熔融指数为20.81g/10min。

【实施例4】

F BX 7011PBAT和Eastman^TM CAB-531-1在上文提到的PolyLab HAAKE^TMRheomex OS PTW16同向双螺杆挤出机中熔融共混挤出造粒。在挤出机的第1段，标定后的体积式粒子加料器被用于F BX 7011PBAT粒子的喂料，速度为：735g/hr，同时标定后的体积式粉末加料器被用于Eastman^TM CAB-531-1粉末的喂料，速度为：1365g/hr。挤出机2-11段的温度分别为：140℃,150℃,160℃,160℃,160℃,160℃,160℃,160℃,160℃和160℃，螺杆转速设定在200rpm，扭矩在45-55％。该挤出机配有直径为3mm的圆形口模，样条从口模挤出经过水浴冷却后，用切粒机切成3mm左右的圆柱形粒子。收集粒子，在60℃真空干燥箱中抽4hr后，封装备用。该粒子在190℃，2.16kg下的熔融指数为19.83g/10min。

【实施例5】

F BX 7011PBAT和Eastman^TM CAB-531-1在上文提到的PolyLab HAAKE^TMRheomex OS PTW16同向双螺杆挤出机中熔融共混挤出造粒。在挤出机的第1段，标定后的体积式粒子加料器被用于F BX 7011PBAT粒子的喂料，速度为：420g/hr，同时标定后的体积式粉末加料器被用于Eastman^TM CAB-531-1粉末的喂料，速度为：1680g/hr。挤出机2-11段的温度分别为：140℃,150℃,160℃,160℃,160℃,160℃,160℃,160℃,160℃和160℃，螺杆转速设定在200rpm，扭矩在55-65％。该挤出机配有直径为3mm的圆形口模，样条从口模挤出经过水浴冷却后，用切粒机切成3mm左右的圆柱形粒子。收集粒子，在60℃真空干燥箱中抽4hr后，封装备用。该粒子在190℃，2.16kg下的熔融指数为15.86g/10min。

【实施例6】

以上全部7种粒子，包括对比例1-2以及实施例1-5，在Malvern InstrumentsRosand RH7热高压毛细管流变仪上进行流变行为测定，测试方法按照上文所述，测试时选择测定以下剪切速率下的表观剪切粘度：100,192,369,709,1363,2615和5019s^-1。。在180℃下各粒子的表观剪切粘度与剪切速率的关系见图1。其中剪切速率在100s^-1和1363s^-1下的表观剪切粘度与组成的关系分别见图2和图3，具体数值列于表1和表2。

从图1中可以看到明显的剪切变稀现象，即剪切速率越大剪切粘度越小，这一现象在聚合物体系中很常见，表明共混后体系的基本性质并没有明显变化。并且在大部分情况尤其是高剪切速率下，混合物的表观剪切粘度大多在相同条件下两种纯原料以下，即两种原料混合后粘度下降。具体看图2和图3，均能发现共混后粒子的表观剪切粘度几乎都比任何一纯起始原料都小，粘度曲线成“凹型”即意想不到的“粘度阱”现象，这说明共混后的粒子无论在高速还是低速剪切下粘度均变小，这种性质在相容的高分子共混物中很少发生。

聚合物共混后的一些性能参数可以用加成理论值进行推测，具体按照以下公式确定：

P＝c₁P₁+c₂P₂

式中P为加成理论数值，P₁为混合物中组分1的相应参数值，c₁为其质量分数，P₂为混合物中组份2的相应参数值，c₂为其质量分数。若混合物参数的实测值与该加成理论值相差越大，表明组分之间协同(或反协同)作用越显著。

从表1可以发现，当剪切速率为100s^-1时，实际共混物表观剪切粘度比加成理论值低约20.3％(实施例1)到34.4％(实施例4)。

从表2可以发现，当剪切速率为1363s^-1时，实际共混物表观剪切粘度比加成理论值低约20.7％(实施例1)到31.9％(实施例4)。

【实施例7】

以上全部7种粒子，包括对比例1-2以及实施例1-5，按照上文所述的步骤进行了差示扫描量热(DSC)测试，降温曲线和第二次升温曲线分别见图4和图5。可以用软件直接从中得到结晶温度(“T_c”)，熔融温度(“T_m”)，玻璃化转变(“T_g”)，热焓变化(“△H”)等信息，具体数值列于表3。各粒子玻璃化温度(“T_g”)与组成的关系见图6。

从图4和图5中可以看出当共混物中PBAT含量降低时其结晶性逐渐下降，表现在结晶温度逐渐下降以及结晶峰变小，当PBAT质量分数降至50％及以下时，观察不到明显的的结晶和熔融峰(详细数据见表,3)。所有粒子均只有一个玻璃化转变温度(“T_g”)，表明共混粒子中各组成的相容性很好，并且T_g的数值随着CAB含量的增加而升高，见图6。

【实施例8】

以上全部7种粒子，包括对比例1-2以及实施例1-5，按照上文所述的步骤进行了热重分析(TGA)测试，测试结果见图7。从图中可以看到，共混后粒子的热分解曲线基本都在两个对比例曲线之间，表明共混前后CAB与PBAT的热分解性并没有太大的改变，这与预期相符合。

【实施例9】

以上全部7种粒子，包括对比例1-2以及实施例1-5，按照上文所述的步骤进行了熔融指数(MFR)测试(190℃，2.16kg)，测得的MFR数值与组成之间的关系见图8。从图8得到的具体数值列于表4，其中包括上文提到的“加成理论值”。

从表4可以发现，PBAT与CAB经过熔融共混后，实施例1的实际熔融指数比加成理论值高1.54g/10min，百分比为约9.1％；实施例4的实际熔融指数比加成理论值高7.36g/10min，百分比为约59.1％，是实施例中百分比值最大的。所有这些异常高的熔融指数都是意想不到的，在相容性好的高分子共混体系中罕见的，也是在CAB与PBAT共混物中尚未被发现的现象。

【对比例3】

本发明中所用到的聚对苯二甲酸-co-丁二酸丁二醇酯(PBST)为自制，制备过程参照【朱鹏飞，聚对苯二甲酸-共-丁二酸丁二醇酯(PBST)的成核剂和共聚改性研究，2013，硕士论文】，丁二酸和对苯二甲酸各占总二酸投料量摩尔比的50％，丁二醇稍过量投料，制得的PBST特性粘数约1.20，其中未添加成核剂及其它助剂。自制PBST粒子，用美国ThermoFisher科技公司的PolyLab HAAKE^TM Rheomex OS PTW16同向双螺杆挤出机(螺杆直径16mm，L/D＝40)挤出造粒，作为对比例。该挤出机从喂料口到口模共11段，编号为1-11，其中第1段只起到加料的作用，并不能加热。挤出机附带的体积式粒子加料器，经过标定后用于将自制PBST粒子喂至双螺杆中，下料速度为1800g/hr。挤出机2-11段的温度分别为：160℃,170℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃和180℃，螺杆转速设定在200rpm，扭矩在55-61.5％。该挤出机配有直径为3mm的圆形口模，样条从口模挤出经过水浴冷却后，用切粒机切成3mm左右的圆柱形粒子。收集粒子，在60℃真空干燥箱中抽4hr后，封装备用。该粒子在190℃，2.16kg下的熔融指数为5.73g/10min。

【对比例4】

本对比例中所用到的醋酸丁酸纤维素酯(CAB)从美国Eastman公司生产，牌号为Eastman^TM CAB-381-0.5。原料Eastman^TM CAB-381-0.5粉末，用美国Thermo Fisher科技公司的PolyLab HAAKE^TM Rheomex OS PTW16同向双螺杆挤出机(螺杆直径16mm，L/D＝40)挤出造粒，作为对比例。该挤出机从喂料口到口模共11段，编号为1-11，其中第1段只起到加料的作用，并不能加热。挤出机附带的体积式粉末加料器，经过标定后用于将Eastman^TM CAB-381-0.5原料喂至双螺杆中，下料速度为900g/hr。挤出机2-11段的温度分别为：160℃,170℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃和180℃，螺杆转速设定在200rpm，扭矩在68-70％。该挤出机配有直径为3mm的圆形口模，样条从口模挤出经过水浴冷却后，用切粒机切成3mm左右的圆柱形粒子。收集粒子，在60℃真空干燥箱中抽4hr后，封装备用。该粒子在190℃，2.16kg下的熔融指数为6.01g/10min。

【实施例10】

自制PBST粒子和Eastman^TM CAB-381-0.5在上文提到的PolyLab HAAKE^TM RheomexOS PTW16同向双螺杆挤出机中熔融共混挤出造粒。在挤出机的第1段，标定后的体积式粒子加料器被用于自制PBST粒子的喂料，速度为：1440g/hr，同时标定后的体积式粉末加料器被用于Eastman^TM CAB-381-0.5粉末的喂料，速度为：360g/hr。挤出机2-11段的温度分别为：160℃,170℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃和180℃，螺杆转速设定在200rpm，扭矩在53-57％。该挤出机配有直径为3mm的圆形口模，样条从口模挤出经过水浴冷却后，用切粒机切成3mm左右的圆柱形粒子。收集粒子，在60℃真空干燥箱中抽4hr后，封装备用。该粒子在190℃，2.16kg下的熔融指数为8.15g/10min。

【实施例11】

自制PBST粒子和Eastman^TM CAB-381-0.5在上文提到的PolyLab HAAKE^TM RheomexOS PTW16同向双螺杆挤出机中熔融共混挤出造粒。在挤出机的第1段，标定后的体积式粒子加料器被用于自制PBST粒子的喂料，速度为：1170g/hr，同时标定后的体积式粉末加料器被用于Eastman^TM CAB-381-0.5粉末的喂料，速度为：630g/hr。挤出机2-11段的温度分别为：160℃,170℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃和180℃，螺杆转速设定在200rpm，扭矩在52-54％。该挤出机配有直径为3mm的圆形口模，样条从口模挤出经过水浴冷却后，用切粒机切成3mm左右的圆柱形粒子。收集粒子，在60℃真空干燥箱中抽4hr后，封装备用。该粒子在190℃，2.16kg下的熔融指数为11.89g/10min。

【实施例12】

自制PBST粒子和Eastman^TM CAB-381-0.5在上文提到的PolyLab HAAKE^TM RheomexOS PTW16同向双螺杆挤出机中熔融共混挤出造粒。在挤出机的第1段，标定后的体积式粒子加料器被用于自制PBST粒子的喂料，速度为：900g/hr，同时标定后的体积式粉末加料器被用于Eastman^TM CAB-381-0.5粉末的喂料，速度为：900g/hr。挤出机2-11段的温度分别为：160℃,170℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃和180℃，螺杆转速设定在200rpm，扭矩在54.5-60％。该挤出机配有直径为3mm的圆形口模，样条从口模挤出经过水浴冷却后，用切粒机切成3mm左右的圆柱形粒子。收集粒子，在60℃真空干燥箱中抽4hr后，封装备用。该粒子在190℃，2.16kg下的熔融指数为13.02g/10min。

【实施例13】

自制PBST粒子和Eastman^TM CAB-381-0.5在上文提到的PolyLab HAAKE^TM RheomexOS PTW16同向双螺杆挤出机中熔融共混挤出造粒。在挤出机的第1段，标定后的体积式粒子加料器被用于自制PBST粒子的喂料，速度为：630g/hr，同时标定后的体积式粉末加料器被用于Eastman^TM CAB-381-0.5粉末的喂料，速度为：1170g/hr。挤出机2-11段的温度分别为：160℃,170℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃和180℃，螺杆转速设定在200rpm，扭矩在62-68％。该挤出机配有直径为3mm的圆形口模，样条从口模挤出经过水浴冷却后，用切粒机切成3mm左右的圆柱形粒子。收集粒子，在60℃真空干燥箱中抽4hr后，封装备用。该粒子在190℃，2.16kg下的熔融指数为13.69g/10min。

【实施例14】

自制PBST粒子和Eastman^TM CAB-381-0.5在上文提到的PolyLab HAAKE^TM RheomexOS PTW16同向双螺杆挤出机中熔融共混挤出造粒。在挤出机的第1段，标定后的体积式粒子加料器被用于自制PBST粒子的喂料，速度为：300g/hr，同时标定后的体积式粉末加料器被用于Eastman^TM CAB-381-0.5粉末的喂料，速度为：1200g/hr。挤出机2-11段的温度分别为：160℃,170℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃和180℃，螺杆转速设定在200rpm，扭矩在61.5-70％。该挤出机配有直径为3mm的圆形口模，样条从口模挤出经过水浴冷却后，用切粒机切成3mm左右的圆柱形粒子。收集粒子，在60℃真空干燥箱中抽4hr后，封装备用。该粒子在190℃，2.16kg下的熔融指数为13.45g/10min。

【实施例15】

以上7种粒子，包括对比例3-4以及实施例10-14，在Malvern Instruments RosandRH7热高压毛细管流变仪上进行流变行为测定，测试方法按照上文所述，测试时选择测定以下剪切速率下的表观剪切粘度：30,100,200,500,1000,2000和5000s^-1。在180℃下各粒子的表观剪切粘度与剪切速率的关系见图9。其中剪切速率在100s^-1和1000s^-1下的表观剪切粘度与组成的关系分别见图10和图11，具体数值列于表5和表6。

从图9中可以看到明显的剪切变稀现象，即剪切速率越大剪切粘度越小，这一现象在聚合物体系中很常见，表明共混后体系的基本性质并没有明显变化。并且在大部分情况尤其是高剪切速率下，混合物的表观剪切粘度大多在相同条件下两种纯原料以下，即两种原料混合后粘度下降。具体看图10和图11，均能发现共混后粒子的表观剪切粘度几乎都比任何一纯起始原料都小，粘度曲线成“凹型”即意想不到的“粘度阱”现象，这说明共混后的粒子无论在高速还是低速剪切下粘度均变小，这种性质在相容的高分子共混物中很少发生。

P＝c₁P₁+c₂P₂

从表5可以发现，当剪切速率为100s^-1时，实际共混物表观剪切粘度比加成理论值低约19.1％(实施例10)到62.9％(实施例13)。

从表6可以发现，当剪切速率为1000s^-1时，实际共混物表观剪切粘度比加成理论值低约35.0％(实施例10)到65.0％(实施例14)。

【实施例16】

以上7种粒子，包括对比例3-4以及实施例10-14，按照上文所述的步骤进行了熔融指数(MFR)测试(190℃，2.16kg)，测得的MFR数值与组成之间的关系见图15。从图12得到的具体数值列于表7，其中包括上文提到的“加成理论值”。

从表7可以发现，PBST与CAB经过熔融共混后，实施例10的实际熔融指数比加成理论值高2.36g/10min，百分比为约40.9％；实施例13的实际熔融指数比加成理论值高7.78g/10min，百分比为约131.6％，是实施例中百分比值最大的。所有这些异常高的熔融指数都是意想不到的，在相容性好的高分子共混体系中罕见的，也是在PBST与CAB共混物中尚未被发现的现象。

【对比例5】

为了验证实施例1-5和实施例10-14中的特殊的低剪切粘度和高熔融指数现象并不是生物降解脂肪族芳香族共聚酯与热塑性纤维素酯共混时的普遍现象，F BX7011PBAT与另一种热塑性纤维素CAP(Eastman^TM CAP375E4000012)被用类似的加工方法进行熔融共混挤出。混合的比例选为PBAT/CAP(质量比)：0/100,20/80,50/50,80/20和100/0。混合过程同样在PolyLab HAAKE^TM Rheomex OS PTW16同向双螺杆挤出机中进行，用挤出机自带的体积式加料器按比例同时向挤出机第1段中加入F BX 7011PBAT和Eastman^TM CAP 375E4000012。挤出机2-11段的温度分别为：160℃,170℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃,180℃和180℃，螺杆转速设定在200rpm。该挤出机配有直径为3mm的圆形口模，样条从口模挤出经过水浴冷却后，用切粒机切成3mm左右的圆柱形粒子。收集粒子，在60℃真空干燥箱中抽4小时后，封装备用。

以上五种干燥后的PBAT/CAP粒子，按照上文所述的方法在180℃下测定毛细管流变性质，测试时选择测定以下剪切速率下的表观剪切粘度：30,100,200,500,1000,2000和5000s^-1。，测试结果见图13，从图中可以发现大部分混合粒子的粘度曲线在两种纯原料之间。低剪切速率(100s^-1)和高剪切速率(1000s^-1)下的表观粘度与组成的关系分别列于图14和图15，从在图14和图15中可以看到无论在低剪切速率(100s^-1)还是高剪切速率(1000s^-1)下，混合粒子的剪切粘度均在加成理论值附近，并不能如图2、图3、图10和图11所示的“熔体粘度阱”现象。这表明图2、图3、图10和图11中的“熔体粘度阱”现象，确实为“意想不到”的技术效果。

以上五种干燥后的PBAT/CAP粒子，按照上文所述的方法测定熔融指数(MFR)，测试结果见图16。从图中可以发现，在PBAT/CAP体系中，并没有如图8和图12所呈现的“熔融指数峰”现象，相反PBAT与CAP混合后还出现了一定程度的熔融指数下降。这表明图8和图12中的“熔融指数峰”现象，确实为“意想不到”的技术效果。

以上五种PBAT/CAP粒子，按照上文所述的方法进行了DSC测试，降温曲线和第二次升温曲线分别见图17和图18。从图17和图18中可以明显看到PBAT和CAP两种原料混合之后仍然保持各自的结晶温度，分别为约82℃和77℃，并保持各自的熔融温度，分别为约134℃和92℃，虽然看不到CAP有明显的玻璃化转变温度(T_g)，但PBAT混合前后的T_g始终保持在约-29℃，以上数据均表明在共混物中PBAT与CAP的相容性不佳，两者存在相分离，结晶过程分别在各自相区中进行。而从图4至图6可知，PBAT与CAB共混后只有一个T_g，并且结晶过程也发生了显著的变化，即PBAT与CAB相容性良好。

通过以上差别，本发明人意外地发现，不同纤维素与本发明所述的聚脂肪族芳香族共聚酯形成的共混物性能差别很大，例如CAP与CAB虽然都是本领域常用的热塑性纤维素，但是其与脂肪族芳香族共聚酯的共混物复合材料性质相差巨大，该意外发现的热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物，尤其但不限定的是“PBAT与CAB”和“PBST与CAB”共混物，具有良好的协同增效作用，不仅流变性能良好，而且相容性也良好，可以大大拓宽起始原料的使用范围，同时可以降低材料加工过程中的能耗。

【实施例17】

以上7种PBAT/CAB粒子，包括对比例1-2以及实施例1-5，在美国Thermo FisherScientific Inc.制造的HAAKE^TM Rheomex OS单螺杆挤出机上制备成流延膜，该挤出机的螺杆直径为19mm，长径比为25，配备3:1标准计量螺杆,该单挤出机由HAAKE^TM PolyLab^TM OS转矩流变仪平台控制。该挤出机共有三个加热段，从进料口到出口分别编号为1-3，并且配置了宽度为150mm，开口高度为0.6mm的流延口模，通过后续三个20℃导辊的牵伸和拉伸制备薄膜。通过调节导辊转速，流延膜的厚度控制在30-50μm之间。全部7种流延膜的制备条件见表8。

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以上七种PBAT/CAB流延膜均进行了上文所述的薄膜拉伸测试，纵向(MachineDirection，MD)的拉伸实验结果列于图19至图22，具体数值见表9。聚对苯二甲酸-co-己二酸丁二醇酯(PBAT)流延薄膜(对比例1)模量较低(125MPa)，是比较柔软的低刚度、低硬挺度薄膜，其延伸率为180％，断裂强度为39.3MPa。醋酸丁酸纤维素酯(Eastman^TM CAB-531-1)流延薄膜(对比例2)的模量(1093MPa)很高，是高硬挺度或高刚度的薄膜，强度与PBAT相当(37.6MPa)，但其延伸率非常低(4.1％)仅为PBAT薄膜的2％左右，是十分脆的薄膜，由于韧度低使其在加工应用范围内容易被折断，导致工业应用范围有限。

使用本发明公布的制备具有特殊流变性质的共混物的方法，得到了一系列具有适中拉伸性质的新型PBAT/CAB共混物薄膜。图19显示，实施例1至实施例5薄膜的断裂延伸率均高于Eastman^TM CAB-531-1薄膜的延伸率，由于延展性的提高，这些该薄膜具有比Eastman^TM CAB-531-1薄膜更宽阔的应用范围。尤其突出的是实施例1薄膜的断裂延伸率比纯的PBAT还高约70％，表明PBAT与Eastman^TM CAB-531-1之间存在“协同效应”。

如图20中实施例1至实施例5制备的薄膜性质所示，这些薄膜的断裂强度在25.9MPa至36.9MPa之间。薄膜的模量在171MPa至1020MPa之间(见图21)，薄膜的断裂能在8.7MJ/m³到49.4MJ/m³之间(见图22)。这些实验结果显示制备得到的热塑性薄膜结合了两种原料的性能优势，从而有效地扩宽了热塑性纤维素薄膜的应用范围。

【实施例18】

以上5种PBST/CAB粒子，包括对比例3-4以及实施例10-12，在美国Thermo FisherScientific Inc.制造的HAAKE^TM Rheomex OS单螺杆挤出机上制备成流延膜，该挤出机的螺杆直径为19mm，长径比为25，配备3:1标准计量螺杆,该单挤出机由HAAKE^TM PolyLab^TM OS转矩流变仪平台控制。该挤出机共有三个加热段，从进料口到出口分别编号为1-3，并且配置了宽度为150mm，开口高度为0.6mm的流延口模，通过后续三个20℃导辊的牵伸和拉伸制备薄膜。通过调节导辊转速，流延膜的厚度控制在30-50μm之间。全部5种流延膜的制备条件见表10。

以上5种PBST/CAB流延膜均进行了上文所述的薄膜拉伸测试，纵向(MachineDirection，MD)的拉伸实验结果列于表11。自制聚对苯二甲酸-co-丁二酸丁二醇酯(PBST)流延薄膜(对比例3)模量较低(86.5MPa)，是比较柔软的低刚度、低硬挺度薄膜，其延伸率为237％，断裂强度为25.4MPa。醋酸丁酸纤维素酯(Eastman^TM CAB-381-0.5)流延膜(对比例4)由于脆性太大，在100mm/min拉伸速率下，其模量、断裂强度和断裂延伸率等参数测试误差极大，因而可选择对比例2(Eastman^TM CAB-531-1)作为此处的参照，从结构上而言Eastman^TM CAB-381-0.5膜应该比Eastman^TM CAB-531-1膜强度更大，但也更脆，因此其在加工应用范围内容易被折断，导致工业应用范围有限。

使用本发明公布的制备具有特殊流变性质的共混物薄膜的方法，得到了一系列具有适中拉伸性质的新型PBST/CAB共混物薄膜。表11显示，在Eastman^TM CAB-381-0.5中共混加入PBST后虽然材料整体的强度有所下降，但是断裂延伸率得到极大的提升，这些该薄膜具有比CAB-381-0.5薄膜更宽阔的应用范围。如表11中实施例10至实施例12制备的薄膜性质所示，这些薄膜的断裂强度在27.6MPa至32.4MPa之间。薄膜的模量在355MPa至1116MPa之间，薄膜的断裂能在12.3MJ/m³到51.8MJ/m³之间。这些实验结果显示制备得到的热塑性薄膜结合了两种原料的性能优势，从而有效地扩宽了热塑性纤维素薄膜的应用范围。

【实施例19】

将PBAT/CAP共混粒子也按照上文所述的条件进行了制备流延膜实验，发现由于其熔体强度较小，薄膜容易在牵引拉伸过程被撕裂，因而难以得到薄而均匀的流延膜。这表明本发明公布的以PBAT/CAB为代表的具有特殊流变行为的热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物在薄膜领域有着优异的表现和应用潜力。

表1 180℃下在剪切速率为100s^-1时的实测表观剪切粘度、理论表剪切粘度以及两者的差值和差值百分数

表2 180℃下在剪切速率为1363s^-1时的实测表观剪切粘度、理论表观剪切粘度以及两者的差值和差值百分数

表3由DSC结果得到的各粒子的热性能参数。

表4实测熔融指数(190℃,2.16kg)与加成理论熔融指数以及两者的差值和差值百分数

表5 180℃下在剪切速率为100s^-1时的实测表观剪切粘度、理论表剪切粘度以及两者的差值和差值百分数

表6 180℃下在剪切速率为1000s^-1时的实测表观剪切粘度、理论表观剪切粘度以及两者的差值和差值百分数

表7实测熔融指数(190℃,2.16kg)与加成理论熔融指数以及两者的差值和差值百分数

表8制备PBAT/CAB流延膜的加工工艺条件

表9流延膜的拉伸性能

表10制备PBST/CAB流延膜的加工工艺条件

表11流延膜的拉伸性能

Claims

1.一种热塑性薄膜，包括20％至80％质量分数的热塑性纤维素与80％至20％质量分数的脂肪族芳香族共聚酯，其特征在于所述质量分数的热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯共混物的熔体粘度在低剪切速率条件下比热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯的共混加成理论值至少低约20％；在高剪切速率条件下比热塑性纤维素与脂肪族芳香族共聚酯的共混加成理论值原料至少低20％；其中，所述热塑性纤维素选自纤维素与至少两种有机酸形成的纤维素酯，所述有机酸的碳原子总数大于等于6。

2.根据权利要求1中所述的热塑性薄膜，其特征在于所述的热塑性纤维素的取代度大于1.0。

3.根据权利要求1中所述的热塑性薄膜，其特征在于所述热塑性纤维素为醋酸丁酸纤维素酯、醋酸戊酸纤维素酯、醋酸己酸纤维素酯、醋酸庚酸纤维素酯、醋酸辛酸纤维素酯、醋酸壬酸纤维素酯、醋酸癸酸纤维素酯、醋酸月桂酸纤维素酯、醋酸软脂酸纤维素酯、醋酸硬脂酸纤维素酯、丙酸丁酸纤维素酯、丙酸戊酸纤维素酯、丙酸己酸纤维素酯、丙酸庚酸纤维素酯、丙酸辛酸纤维素酯、丙酸壬酸纤维素酯、丙酸癸酸纤维素酯、丙酸月桂酸纤维素酯、丙酸软脂酸纤维素酯、丙酸硬脂酸纤维素酯中的至少一种。

4.根据权利要求1中所述的热塑性薄膜，其特征在于所述的脂肪族芳香族共聚酯为α,ω-脂肪族二酸或其衍生物和芳香族二酸或其衍生物与脂肪族二醇缩合的共聚酯。

5.根据权利要求4中所述的热塑性薄膜，其特征在于所述的脂肪族二酸为含有2个到22个主链碳原子的α,ω-脂肪族二酸。

6.根据权利要求4中所述的热塑性薄膜，其特征在于所述的脂肪族二酸为含取代基的脂肪族二酸。

7.根据权利要求1中所述的热塑性薄膜，其特征在于所述的脂肪族芳香族共聚酯包括经过扩链的脂肪族芳香族共聚酯。

8.根据权利要求1中所述的热塑性薄膜，其特征在于所述共混物的数均分子量至少大于20000g/mol，重均分子量至少大于60000g/mol。

9.一种制备权利要求1～9任一所述的热塑性薄膜的方法，采用连续熔融共混挤出，将所需量的热塑性纤维素与所需量的脂肪族芳香族共聚酯在熔融状态下进行均匀混合，并挤出造粒得到共混物粒子；然后将共混物粒子在螺杆挤出机中熔化挤出、经模具后并经取向拉伸得到所述的热塑性薄膜。

10.一种制备权利要求1～9任一所述的热塑性薄膜的方法，采用连续熔融共混挤出，将所需量的热塑性纤维素与所需量的脂肪族芳香族共聚酯在熔融状态下进行均匀混合、挤出，然后挤出的熔融共混物熔体经过熔体计量泵加入模具经取向拉伸得到所述的热塑性薄膜。