CN107706895A - 适用于双馈风电场集电线的电流保护整定原则与计算方法 - Google Patents
适用于双馈风电场集电线的电流保护整定原则与计算方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN107706895A CN107706895A CN201710759865.XA CN201710759865A CN107706895A CN 107706895 A CN107706895 A CN 107706895A CN 201710759865 A CN201710759865 A CN 201710759865A CN 107706895 A CN107706895 A CN 107706895A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- mrow
- msub
- double
- msubsup
- electric wire
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
- H02H7/00—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions
- H02H7/26—Sectionalised protection of cable or line systems, e.g. for disconnecting a section on which a short-circuit, earth fault, or arc discharge has occured
- H02H7/28—Sectionalised protection of cable or line systems, e.g. for disconnecting a section on which a short-circuit, earth fault, or arc discharge has occured for meshed systems
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
- H02H3/00—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection
- H02H3/006—Calibration or setting of parameters
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
- H02H7/00—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions
- H02H7/22—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions for distribution gear, e.g. bus-bar systems; for switching devices
Landscapes
- Control Of Positive-Displacement Air Blowers (AREA)
Abstract
本发明根据双馈风电场安全稳定的运行需求，提出了一种适用于双馈风电场集电线电流保护的整定原则与计算方法，该方法考虑双馈风电机组撬棒保护和低电压穿越控制的影响，建立了不同低电压穿越方案下的短路计算模型，在此基础上，针对现有集电线电流保护可能存在拒动及后备保护灵敏度不足的问题，提出了集电线电流保护的整定原则与计算方法。本发明可充分考虑双馈风电机组不同穿越方案的影响，避免了现有集电线电流保护整定方案存在拒动，以及电流保护的远后备灵敏度不足的缺陷，提高了双馈风电场和电网的安全运行性能。
Description
技术领域
合理的继电保护原则与计算方法是确保新能源电场安全稳定运行的重要基础。在目前双馈风电场集电线保护的整定计算中，双馈风电机组的短路计算等值模型沿用了传统同步发电机的做法，假设可等效为恒定电势源和恒定阻抗的串接模型。这种处理方法会导致短路电流计算出现较大偏差，影响整定计算结果的正确性。同时，由于双馈风电机组配置了撬棒保护，其在励磁控制条件下和撬棒保护动作条件下的故障特性有明显区别，在现有整定计算中，对此没有予以考虑。将导致现有集电线电流保护可能存在拒动及后备保护灵敏度不足的问题。因此，需要对集电线电流保护整定原则与计算方法进行改进。
此外，对于光伏电站集电系统的整定计算方法已开展了一部分研究，(贾科、毕天姝，等.大型光伏电站汇集系统的故障特性及其线路保护[J].电工技术学报，2017，32(9)：189-198.)研究了光伏电源的计算模型，并给出了线路保护的整定原则，但主要针对光伏电站，没有考虑双馈风电机组撬棒保护与励磁控制的故障特性，难以适用于双馈风电场集电系统。(李强，刘红丽，等.适应低电压穿越的双馈风机保护与集电线保护协调研究[J].电力学报，2015，30(4):324-327.)考虑了双馈风电机组低电压穿越控制的影响，但没有充分考虑双馈风电机组撬棒动作后，对双馈风电场集电系统整定原则的影响。
综上，现有双馈风电场集电系统整定原则与计算方法，已不满足双馈风电场集电系统保护整定需求，需要适用于双馈风电场集电系统的整定原则与计算方法。
发明内容
针对现有技术存在的上述不足，本发明提供了一种适用于双馈风电场集电线电流保护的整定原则与计算方法，可避免现有集电线电流保护整定方案可能存在拒动，以及电流保护的远后备灵敏度不足等缺陷，提高双馈风电场和电网运行的安全性和可靠性，满足电网安全稳定运行的需求。
本发明提供了一种适用于双馈风电场集电线电流保护的整定原则与计算方法，包括下述步骤：
S1：根据双馈风电机组采用的低电压穿越方案，分别建立撬棒动作后的故障计算模型和励磁控制下的故障计算模型；
S2：根据箱变低压侧故障条件下流过集电线最大短路电流的条件，确定故障集电线其它风电机组运行方式、其它集电线风电机组运行方式，以及判断外部电网选择何种运行方式；
S3：根据步骤S2确定的待整定集电线上双馈风电机组、其他集电线双馈风电、以及外部电网的运行方式，确定待整定集电线以及其他集电线上双馈风电机组的故障计算模型，用含新能源接入的故障迭代计算方法，计算集电线最近处箱式变压器低压侧最大短路电流；
S4：提出集电线电流保护I段整定原则，电流I段保护按躲过箱式变压器低压侧最大短路电流整定，动作时间与箱式变熔断器动作时间配合；
S5：根据箱变低压侧故障条件下流过集电线最小短路电流的条件，确定故障集电线其它风电机组运行方式、其它集电线风电机组运行方式，以及外部电网运行方式；
S6：根据步骤S5确定的待整定集电线上双馈风电机组、其他集电线双馈风电、以及外部电网的运行方式，确定待整定集电线以及其他集电线上双馈风电机组的故障计算模型，选择传统故障计算方法，计算集电线箱变低压侧短路时流过集电线的最小短路电流；
S7：提出集电线电流保护II段整定原则，电流II段按保箱变低
压侧短路有足够灵敏度，以及躲最大负荷电流整定，动作时间仍与电流保护I段动作时间配合。
进一步的，步骤S1中
①如果电网故障条件下双馈风电机组撬棒保护投入，则撬棒保护动作后的双馈型风电机组为等效的电动机模型，如式(1)：
式中：ZDFIG(1)表示双馈风电机组撬棒动作情况下的正序阻抗，ZDFIG(2)表示双馈风电机组撬棒动作情况下的负序阻抗，ω1表示工频频率，Lsσ为定子漏抗；Lrσ为转子漏抗；Lm为定转子互感；R′r为转子绕组等效电阻，s为转差率；
②如果电网故障条件下双馈型电源撬棒保护未动作，则根据双馈型电源的低电压穿越控制策略和机组参数建立励磁控制下的故障计算模型，
其馈出正序电流可表征为：
式中，δv(1)为机端正序电压的相角，可由其实部Uf_r(1)和虚部Uf_x(1)计算得到：δv(1)＝arctan(Uf_x(1)/Uf_r(1))；
其馈出电流负序分量可表示为
式中，δv(2)为机端负序电压的相角，可由其实部Uf_r(2)和虚部Uf_x(2)计算得到：δv(2)＝arctan(Uf_x(2)/Uf_r(2))。
进一步的，步骤S2中本集电线其它双馈风电机组运行方式设置为撬棒保护投入；其它集电线双馈风电机组运行方式设置为风电机组应该全部投入运行，且双馈风电机组撬棒保护不动作；外部电网运行方式根据最大运行方式下(ZS＝ZSmax)和最小运行方式下(ZS＝ZSmin)双馈风电场其他风电机组向故障集电线提供短路电流IDFIGq与系统向故障集电线提供短路电流IS之和的大小进行选择，如果则系统运行方式选择最大运行方式；否则，系统运行方式选择最小运行方式，其中，和分别表示最大运行方式下系统提供的短路电流和双馈风电机组提供的短路电流；和分别表示最小运行方式下系统提供的短路电流和双馈风电机组提供的短路电流。
进一步的，步骤S4中
电流保护I段定值整定原则为按躲过箱式变低压侧最大短路电流整定，即有：
式中，Ixb-max为箱式变低压侧短路时，流过集电线的最大短路电流；为可靠系数；
动作时间：与箱式变高压侧熔断器配合整定，即有：
式中，txb为箱式变高压侧熔断器动作时间，典型值可取0.1s；Δt为时间配合裕度，可取0.1-0.2s，电流保护I段的动作时间可整定为：0.2s～0.3s。
进一步的，步骤S5中确定故障集电线其它风电机组全部投入运行且撬棒保护动作；其它集电线双馈风电机组全部投入运行且撬棒保护动作；外部电网运行方式采用最小运行方式。
进一步的，步骤S7中在电流保护II段整定时，将整定原则修改为按保箱变低压侧短路有足够灵敏度，以及躲最大负荷电流整定，即有：
式中，表示集电线电流保护II段的整定值，和表示待整定集电线电流保护II段的两个整定值，其中，按保箱变低压侧短路有足够灵敏度整定：
式中，Ixb-min为箱变低压侧短路时，流过集电线的最小短路电流；为灵敏系数；按躲集电线最大负荷电流整定：
式中，ILD-max流过集电线的最大负荷电流；为可靠系数。
电流保护II段的动作时间仍与电流保护I段动作时间配合，即有：
其中，为集电线保护I段动作时间，典型值可取0.2s-0.3s；时
间配合裕度Δt可取0.3s，因此，电流保护II段的动作时间可整定为：0.5s-0.6s。
本发明根据双馈风电场安全稳定的运行需求，提出了一种适用于双馈风电场集电线电流保护的整定原则与计算方法，该方法考虑双馈风电机组撬棒保护和低电压穿越控制的影响，建立了不同低电压穿越方案下的短路计算模型，在此基础上，针对现有集电线电流保护可能存在拒动及后备保护灵敏度不足的问题，提出了集电线电流保护的整定原则与计算方法。本发明可充分考虑双馈风电机组不同穿越方案的影响，避免了现有集电线电流保护整定方案存在拒动，以及电流保护的远后备灵敏度不足的缺陷，提高了双馈风电场和电网的安全运行性能。
附图说明
图1为本发明实施例中双馈风电场集电线电流保护的整定原则与计算方法的流程示意图；
图2为本发明实施例中双馈风电场的典型结构示意图。
具体实施方式
为了使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白，以下结合附图及实施例，对本发明进行进一步详细说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本发明，并不用于限定本发明。
本发明提供了一种适用于双馈风电场集电线电流保护的整定原则与计算方法，可以避免现有集电线电流保护整定方案可能存在拒动，以及电流保护的远后备灵敏度不足等缺陷，满足双馈风电场的安全运行需求，并方便工程应用。
以下结合实施例，具体阐述本发明提供的适用于双馈风电场集电线电流保护的整定原则与计算方法，其流程如图1所示，具体包括如下步骤：
步骤(1)：根据双馈风电机组采用的低电压穿越方案，建立双馈机组的故障计算模型，即撬棒动作后的故障计算模型和励磁控制下的故障计算模型；
①如果电网故障条件下双馈风电机组撬棒保护投入，则撬棒保护动作后的双馈型风电机组为等效的电动机模型，如式(1)：
式中：ZDFIG(1)表示双馈风电机组撬棒动作情况下的正序阻抗，ZDFIG(2)表示双馈风电机组撬棒动作情况下的负序阻抗，ω1表示工频频率，Lsσ为定子漏抗；Lrσ为转子漏抗；Lm为定转子互感；R′r为转子绕组等效电阻，s为转差率。
②如果电网故障条件下双馈型电源撬棒保护未动作，则根据双馈型电源的低电压穿越控制策略和机组参数建立励磁控制下的故障计算模型。
双馈型电源在撬棒保护未动作的情况下，根据双馈型电源采用的控制策略，可以得到其定子电流在d轴和q轴下的表达式(式(2))
其中，为正转同步旋转坐标下d轴电压分量，Ps0为故障前有功功率，为反转同步旋转坐标系下的d轴电压分量，Irset为转子最大承受能力，为正转同步旋转坐标下转子电流q轴参考值，为反转同步旋转坐标下转子电流q轴参考值。
其馈出正序电流可表征为：
式中，δv(1)为机端正序电压的相角，可由其实部Uf_r(1)和虚部Uf_x(1)计算得到：δv(1)＝arctan(Uf_x(1)/Uf_r(1))。
其馈出电流负序分量可表示为
式中，δv(2)为机端负序电压的相角，可由其实部Uf_r(2)和虚部Uf_x(2)计算得到：δv(2)＝arctan(Uf_x(2)/Uf_r(2))。
由于双馈风电机组在低电压穿越期间包括多种控制策略，本发明以双馈型电源采用消除电磁转矩二倍频分量的控制策略为例，对此进行说明。在采用消除电磁转矩二倍频分量的控制策略的条件下，有：将和代入式(2)即可得到双馈风电机组采用消除电磁转矩二倍频分量控制策略的故障计算模型。
步骤(2)：根据集电线箱式变低压侧发生三相故障时流过最大短路电流的条件，确定故障集电线其它双馈风电机组运行方式、其它集电线双馈风电机组运行方式，以及外部电网运行方式；
(a)本集电线其它双馈风电机组运行方式
双馈型电源撬棒保护动作时，类同于异步电动机无源阻抗支路，将使得短路阻抗减小，即集电线保护安装处短路电流增大，因此，在进行整定计算时将本集电线其它双馈风电机组运行状态设置为撬棒保护投入。
(b)其它集电线双馈风电机组运行方式
为了使故障集电线上流过的短路电流最大，其它集电线上的风电机组应该全部投入运行，且双馈风电机组撬棒保护不动作。
(c)外部电网运行方式
当箱变低压侧发生三相短路时，由于箱式变内阻抗较大，集电线侧母线电压仍然较高，其它集电线风电机组仍可工作于正常状态，向系统发出有功和无功功率。此时，其它集电线风电机组不仅向故障集电线提供短路电流，同时也可能继续向外部系统输出功率。在此情况下，系统侧对风电机组提供的短路电流有分流作用。系统侧的等值阻抗越大时，该分流越小，故障集电线上的短路电流反而可能随之增大。
因此，判断最大运行方式下(ZS＝ZSmax)和最小运行方式下(ZS＝ZSmin)双馈风电场其他风电机组向故障集电线提供短路电流IDFIGq与系统向故障集电线提供短路电流IS之和的大小，根据判断结果选择相应的运行方式，具体的，
Zl1＝(ZDFIG1+ZT21)P...P(ZDFIGi+ZT2i)PZT2k (7)
其中，Us为系统电压；Zs为系统等值阻抗；ZSmax为系统最大运行方式下的等值阻抗；ZSmin为系统最小运行方式下的等值阻抗；ZL为故障集电线阻抗；ZT1为升压变压器阻抗；Zl1为故障集电线下双馈风电机组撬棒保护投入后的箱变与双馈机组的等值阻抗；IDFIGTMi表示同一集电线母线下其他双馈机组提供的短路电流，n表示该母线下双馈风电机组台数，可由公式(3)获取；IDFIGBMj表示双馈风电场中其他双馈风电机组经升压变向故障集电线提供的短路电流，m表示经风电场中经升压变向故障集电线提供短路电流的双馈机组台数。ZT2表示箱变的阻抗，ZT2k表示故障点k处箱变；ZDFIG表示撬棒动作后双馈风电机组的阻抗值，可由公式(1)获取。
如果则系统运行方式选择最大运行方式；否则，系统运行方式选择最小运行方式。其中，和分别表示最大运行方式下系统提供的短路电流和双馈风电机组提供的短路电流；和分别表示最小运行方式下系统提供的短路电流和双馈风电机组提供的短路电流。
步骤(3)根据步骤(2)确定的待整定集电线上双馈风电机组、其他集电线双馈风电、以及外部电网的运行方式，确定待整定集电线以及其他集电线上双馈风电机组的故障计算模型，用含新能源接入的故障迭代计算方法，计算集电线最近处箱式变压器低压侧最大短路电流Ixb-max；
步骤(4)提出集电线电流保护I段整定原则，电流I段保护按躲过箱式变低压侧最大短路电流整定，动作时间与箱式变熔断器动作时间配合；
由于箱式变阻抗较大，箱式变低压侧短路电流一般远小于集电线末端短路电流，将电流I段保护按躲过箱式变低压侧最大短路电流整定，使电流保护I段动作值大幅降低，显著提高保护灵敏度。另一方面，由于电流保护I段的保护范围不超过箱式变低压侧母线，即不超过箱式变熔断器的保护范围，故其动作时间只需与箱式变熔断器动作时间配合，不会降低保护动作速度；
电流保护I段定值整定原则为按躲过箱式变低压侧最大短路电流整定，即有：
式中，Ixb-max为箱式变低压侧短路时，流过集电线的最大短路电流；为可靠系数；
动作时间：与箱式变高压侧熔断器配合整定，即有：
式中，txb为箱式变高压侧熔断器动作时间，典型值可取0.1s；Δt为时间配合裕度，可取0.1-0.2s。因此，电流保护I段的动作时间可整定为：0.2s～0.3s。
步骤(5)根据集电线箱变低压侧短路时流过集电线的最小短路电流的条件，确定故障集电线其它风电机组运行方式、其它集电线风电机组运行方式，以及外部电网运行方式；
由于双馈型电撬棒保护动作时，其等值电路类似为异步电动机无源支路，将使流过集电线保护安装处的故障电流减小，故在计算Imin-end时，原则上应按相邻双馈型电源全部投入运行，且假设撬棒保护动作作为计算条件。
(a)故障集电线其它风电机组全部投入运行且撬棒保护动作；
(b)其它集电线双馈风电机组全部投入运行且撬棒保护动作；
(c)外部电网运行方式采用最小运行方式；
步骤(6)根据步骤(5)确定的待整定集电线上双馈风电机组、其他集电线双馈风电、以及外部电网的运行方式，确定待整定集电线以及其他集电线上双馈风电机组的故障计算模型，采用传统故障分析方法，计算集电线箱变低压侧短路时流过集电线的最小短路电流Ixb-min；
步骤(7)提出集电线电流保护II段整定原则，电流II段按保箱变低压侧短路有足够灵敏度，以及躲最大负荷电流整定，动作时间仍与电流保护I段动作时间配合；
在电流保护II段整定时，将整定原则修改为按保箱变低压侧短路有足够灵敏度，以及躲最大负荷电流整定，即有：
式中，表示集电线电流保护II段的整定值，和表示待整定集电线电流保护II段可能的两个整定值。其中，按保箱变低压侧短路有足够灵敏度整定：
式中，Ixb-min为箱变低压侧短路时，流过集电线的最小短路电流；为灵敏系数；按躲集电线最大负荷电流整定：
式中，ILD-max流过集电线的最大负荷电流；为可靠系数。
电流保护II段的动作时间仍与电流保护I段动作时间配合，即有：
其中，为集电线保护I段动作时间，典型值可取0.2s-0.3s；时间配合裕度Δt可取0.3s。因此，电流保护II段的动作时间可整定为：0.5s-0.6s。
采用上述整定原则可使电流保护II段动作值降低，使其对箱式变故障具有良好的远后备保护功能，提高电网安全运行水平。另一方面，由于电流保护II段的动作时间仍只需与电流保护I段动作时间配合，不会降低保护动作速度。
下面为说明本发明提出的双馈风电场集电线的电流保护整定原则与计算方法的有效性，以某实际风电场为例，建立仿真模型，仿真模型结构如图2所示，其中主变压器电压等级为110Kv/35kV，其容量为100MW，接线方式为Y0/Y0-12，低压侧接地电阻阻值为33.7Ω，主变低压侧接在35KV母线上；风电机组共有6组，均接在35KV母线上。此外，35KV母线上还接有站用变，SVG等35KV配电装置。其中，双馈风电机组的参数如下：Usn＝690V,fn＝50HZ,Ls＝Lr＝2.3192p.u.,Lm＝2.1767p.u,Rs＝0.00756p.u.,Rr＝0.00533p.u.,ωc＝7ω1,p＝2,nmax＝1800r/min，Rcrowbar＝0.1066p.u.。
(1)集电线电流保护最大短路电流
在构建的仿真模型中，在待整定集电线箱式变压器低压侧f点发生三相短路时，分别对以下整定方法进行仿真，Imax仿真结果如表1所示。表1中的Δ表示按照调整后的方法得到的Imax相比于原有整定方法的Imax的变化率。
(a)原有整定方法：系统最大运行方式，所有风机投入运行；(b)调整后的整定方法1：系统最大运行方式，待整定集电线上其他并联的双馈型风机撬棒保护动作，其他集电线上的风机全部退出运行；(c)调整后的整定方法2：系统最小运行方式，待整定集电线上其他并联的双馈型风机撬棒保护动作，其他集电线上的风机全部退出运行；(d)调整后的整定方法3：系统最大运行方式，待整定集电线上其他并联的双馈型风机撬棒保护动作，其他集电线上的风机全部投入运行；(e)调整后的整定方法4：系统最小运行方式，待整定集电线上其他并联的双馈型风机全部保护动作，其他集电线上的风机全部投入运行。
表1集电线电流保护最大短路电流仿真结果
| 整定方法 | Ia/kA | Ib/kA | Ic/kA | Imax/kA | Δ |
| a | 0.361 | 0.361 | 0.361 | 0.361 | 0 |
| b | 0.337 | 0.337 | 0.337 | 0.337 | -6.65％ |
| c | 0.318 | 0.318 | 0.318 | 0.318 | -11.91％ |
| d | 0.422 | 0.422 | 0.422 | 0.422 | 16.90％ |
| e | 0.450 | 0.450 | 0.450 | 0.450 | 24.65％ |
表1的仿真结果表明，本发明中采用整定方法e进行求解的最大短路电流值明显高于采用原有整定方法(a)进行求解的最大短路电流值，且高达24.65％。
(2)集电线电流保护最小短路电流值
在构建的仿真模型中，在待整定集电线末端以及箱变低电压发生AB两相短路时，分别对以下2种整定方法做仿真分析，Imin-end仿真结果如表2所示。表2中的Δ表示按照调整后的整定方法得到的Imin-end相比于原有整定方法的Imin-end的变化率。
(a)原有整定方法：集电线末端发生AB两相短路，系统最小运行方式，所有风机退出运行；(b)整定方法1：集电线末端发生AB两相短路，系统最小运行方式，双馈型风机投入运行且撬棒保护动作。(c)整定方法2：集电线箱变电压侧发生AB两相短路，系统最小运行方式，双馈型风机投入运行且撬棒保护动作。
表2集电线最小短路电流值
| 整定方法 | Ia/kA | Ib/kA | Imin-end/kA | Δ |
| a | 2.576 | 2.577 | 2.576 | 0 |
| b | 2.503 | 2.507 | 2.503 | -2.8％ |
| c | 0.168 | 0.168 | 0.168 | -94.5％ |
表2的仿真结果表明调整后的整定方法得到的Imin-end相比于原有方法得到的Imin-end减小了94.5％。
根据上述表1和表2数据，可以得到本发明提出的电流保护整定原则与计算方法得到的集电线电流保护I段和II段与原有整定方法得到的I段和II段定值对比如表3所示。
表3集电线电流保护I段和II段定值
由表3可知，本实施例中采用本发明整定计算方法使电流保护I段动作值大幅降低，显著提高保护灵敏度。另一方面，由于电流保护I段的保护范围不超过箱式变低压侧母线，即不超过箱式变熔断器的保护范围，故其动作时间只需与箱式变熔断器动作时间配合，不会降低保护动作速度。同理，本发明实施例中采用本发明所提出的整定计算方法使得电流保护II段动作值明显降低，使其对箱式变故障具有良好的远后备保护功能，提高电网安全运行水平。另一方面，由于电流保护II段的动作时间仍只需与电流保护I段动作时间配合，因此不会降低保护动作速度。
本领域的技术人员容易理解，以上所述仅为本发明的较佳实施例而已，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (6)
1.一种适用于双馈风电场集电线的电流保护整定原则与计算方法，其特征在于包括如下步骤：
S1：根据双馈风电机组采用的低电压穿越方案，分别建立撬棒动作后的故障计算模型和励磁控制下的故障计算模型；
S2：根据箱变低压侧故障条件下流过集电线最大短路电流的条件，确定故障集电线其它风电机组运行方式、其它集电线风电机组运行方式，以及判断外部电网选择何种运行方式；
S3：根据步骤S2确定的待整定集电线上双馈风电机组、其他集电线双馈风电、以及外部电网的运行方式，确定待整定集电线以及其他集电线上双馈风电机组的故障计算模型，用含新能源接入的故障迭代计算方法，计算集电线最近处箱式变压器低压侧最大短路电流；
S4：提出集电线电流保护I段整定原则，电流I段保护按躲过箱式变压器低压侧最大短路电流整定，动作时间与箱式变熔断器动作时间配合；
S5：根据箱变低压侧故障条件下流过集电线最小短路电流的条件，确定故障集电线其它风电机组运行方式、其它集电线风电机组运行方式，以及外部电网运行方式；
S6：根据步骤S5确定的待整定集电线上双馈风电机组、其他集电线双馈风电、以及外部电网的运行方式，确定待整定集电线以及其他集电线上双馈风电机组的故障计算模型，选择传统故障计算方法，计算集电线箱变低压侧短路时流过集电线的最小短路电流；
S7：提出集电线电流保护II段整定原则，电流II段按保箱变低压侧短路有足够灵敏度，以及躲最大负荷电流整定，动作时间仍与电流保护I段动作时间配合。
2.如权利要求1所述的适用于双馈风电场集电线的电流保护整定原则与计算方法，其特征在于：步骤S1中
①如果电网故障条件下双馈风电机组撬棒保护投入，则撬棒保护动作后的双馈型风电机组为等效的电动机模型，如式(1)：
<mrow>
<mfenced open = "{" close = "">
<mtable>
<mtr>
<mtd>
<mrow>
<msub>
<mi>Z</mi>
<mrow>
<mi>D</mi>
<mi>F</mi>
<mi>I</mi>
<mi>G</mi>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>1</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
</msub>
<mo>=</mo>
<msub>
<mi>j&omega;</mi>
<mn>1</mn>
</msub>
<msub>
<mi>L</mi>
<mrow>
<mi>s</mi>
<mi>&sigma;</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>j&omega;</mi>
<mn>1</mn>
</msub>
<msub>
<mi>L</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>&sigma;</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<mfrac>
<msubsup>
<mi>R</mi>
<mi>r</mi>
<mo>&prime;</mo>
</msubsup>
<mi>s</mi>
</mfrac>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mo>|</mo>
<mo>|</mo>
<msub>
<mi>j&omega;</mi>
<mn>1</mn>
</msub>
<msub>
<mi>L</mi>
<mi>m</mi>
</msub>
</mrow>
</mtd>
</mtr>
<mtr>
<mtd>
<mrow>
<msub>
<mi>Z</mi>
<mrow>
<mi>D</mi>
<mi>F</mi>
<mi>I</mi>
<mi>G</mi>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>2</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
</msub>
<mo>=</mo>
<msub>
<mi>j&omega;</mi>
<mn>1</mn>
</msub>
<msub>
<mi>L</mi>
<mrow>
<mi>s</mi>
<mi>&sigma;</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>j&omega;</mi>
<mn>1</mn>
</msub>
<msub>
<mi>L</mi>
<mrow>
<mi>r</mi>
<mi>&sigma;</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<mfrac>
<msubsup>
<mi>R</mi>
<mi>r</mi>
<mo>&prime;</mo>
</msubsup>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mo>-</mo>
<mi>s</mi>
</mrow>
</mfrac>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mo>|</mo>
<mo>|</mo>
<msub>
<mi>j&omega;</mi>
<mn>1</mn>
</msub>
<msub>
<mi>L</mi>
<mi>m</mi>
</msub>
</mrow>
</mtd>
</mtr>
</mtable>
</mfenced>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>1</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
式中：ZDFIG(1)表示双馈风电机组撬棒动作情况下的正序阻抗，ZDFIG(2)表示双馈风电机组撬棒动作情况下的负序阻抗，ω1表示工频频率，Lsσ为定子漏抗；Lrσ为转子漏抗；Lm为定转子互感；R′r为转子绕组等效电阻，s为转差率；
②如果电网故障条件下双馈型电源撬棒保护未动作，则根据双馈型电源的低电压穿越控制策略和机组参数建立励磁控制下的故障计算模型，
其馈出正序电流可表征为：
<mrow>
<mfenced open = "{" close = "">
<mtable>
<mtr>
<mtd>
<mrow>
<msub>
<mi>I</mi>
<mrow>
<mi>D</mi>
<mi>F</mi>
<mi>I</mi>
<mi>G</mi>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>1</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
</msub>
<mo>=</mo>
<msqrt>
<mrow>
<msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msubsup>
<mi>i</mi>
<mrow>
<mi>s</mi>
<mi>d</mi>
<mo>+</mo>
</mrow>
<mo>+</mo>
</msubsup>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msup>
<mo>+</mo>
<msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msubsup>
<mi>i</mi>
<mrow>
<mi>s</mi>
<mi>q</mi>
<mo>+</mo>
</mrow>
<mo>+</mo>
</msubsup>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msup>
</mrow>
</msqrt>
</mrow>
</mtd>
</mtr>
<mtr>
<mtd>
<mrow>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>D</mi>
<mi>G</mi>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>1</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
</msub>
<mo>=</mo>
<msubsup>
<mi>&theta;</mi>
<mrow>
<mi>I</mi>
<mo>+</mo>
</mrow>
<mo>+</mo>
</msubsup>
<mo>+</mo>
<msub>
<mi>&delta;</mi>
<mrow>
<mi>v</mi>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>1</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
</msub>
</mrow>
</mtd>
</mtr>
</mtable>
</mfenced>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>3</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
式中，δv(1)为机端正序电压的相角，可由其实部Uf_r(1)和虚部Uf_x(1)计算得到：δv(1)＝arctan(Uf_x(1)/Uf_r(1))；
其馈出电流负序分量可表示为
<mrow>
<mfenced open = "{" close = "">
<mtable>
<mtr>
<mtd>
<mrow>
<msub>
<mi>I</mi>
<mrow>
<mi>D</mi>
<mi>F</mi>
<mi>I</mi>
<mi>G</mi>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>2</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
</msub>
<mo>=</mo>
<msqrt>
<mrow>
<msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msubsup>
<mi>i</mi>
<mrow>
<mi>s</mi>
<mi>d</mi>
<mo>-</mo>
</mrow>
<mo>-</mo>
</msubsup>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msup>
<mo>+</mo>
<msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msubsup>
<mi>i</mi>
<mrow>
<mi>s</mi>
<mi>q</mi>
<mo>-</mo>
</mrow>
<mo>-</mo>
</msubsup>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msup>
</mrow>
</msqrt>
</mrow>
</mtd>
</mtr>
<mtr>
<mtd>
<mrow>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>D</mi>
<mi>G</mi>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>2</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
</msub>
<mo>=</mo>
<msubsup>
<mi>&theta;</mi>
<mrow>
<mi>I</mi>
<mo>-</mo>
</mrow>
<mo>-</mo>
</msubsup>
<mo>+</mo>
<msub>
<mi>&delta;</mi>
<mrow>
<mi>v</mi>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>2</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
</msub>
</mrow>
</mtd>
</mtr>
</mtable>
</mfenced>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>4</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
式中，δv(2)为机端负序电压的相角，可由其实部Uf_r(2)和虚部Uf_x(2)计算得到：δv(2)＝arctan(Uf_x(2)/Uf_r(2))。
3.如权利要求1所述的适用于双馈风电场集电线的电流保护整定原则与计算方法，其特征在于：步骤S2中本集电线其它双馈风电机组运行方式设置为撬棒保护投入；其它集电线双馈风电机组运行方式设置为风电机组应该全部投入运行，且双馈风电机组撬棒保护不动作；外部电网运行方式根据最大运行方式下(ZS＝ZSmax)和最小运行方式下(ZS＝ZSmin)双馈风电场其他风电机组向故障集电线提供短路电流IDFIGq与系统向故障集电线提供短路电流IS之和的大小进行选择，如果则系统运行方式选择最大运行方式；否则，系统运行方式选择最小运行方式，其中，和分别表示最大运行方式下系统提供的短路电流和双馈风电机组提供的短路电流；和分别表示最小运行方式下系统提供的短路电流和双馈风电机组提供的短路电流。
4.如权利要求1所述的适用于双馈风电场集电线的电流保护整定原则与计算方法，其特征在于：步骤S4中
电流保护I段定值整定原则为按躲过箱式变低压侧最大短路电流整定，即有：
<mrow>
<msubsup>
<mi>I</mi>
<mrow>
<mi>s</mi>
<mi>e</mi>
<mi>t</mi>
</mrow>
<mi>I</mi>
</msubsup>
<mo>=</mo>
<msubsup>
<mi>K</mi>
<mrow>
<mi>r</mi>
<mi>e</mi>
<mi>l</mi>
</mrow>
<mi>I</mi>
</msubsup>
<mo>&CenterDot;</mo>
<msub>
<mi>I</mi>
<mrow>
<mi>x</mi>
<mi>b</mi>
<mo>-</mo>
<mi>m</mi>
<mi>a</mi>
<mi>x</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>8</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
式中，Ixb-max为箱式变低压侧短路时，流过集电线的最大短路电流；为可靠系数；
动作时间：与箱式变高压侧熔断器配合整定，即有：
<mrow>
<msubsup>
<mi>t</mi>
<mrow>
<mi>s</mi>
<mi>e</mi>
<mi>t</mi>
</mrow>
<mi>I</mi>
</msubsup>
<mo>=</mo>
<msub>
<mi>t</mi>
<mrow>
<mi>x</mi>
<mi>b</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<mi>&Delta;</mi>
<mi>t</mi>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>9</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
式中，txb为箱式变高压侧熔断器动作时间，典型值可取0.1s；
Δt为时间配合裕度，可取0.1-0.2s，电流保护I段的动作时间可整定为：0.2s～0.3s。
5.如权利要求1所述的适用于双馈风电场集电线的电流保护整定原则与计算方法，其特征在于：步骤S5中确定故障集电线其它风电机组全部投入运行且撬棒保护动作；其它集电线双馈风电机组全部投入运行且撬棒保护动作；外部电网运行方式采用最小运行方式。
6.如权利要求1所述的适用于双馈风电场集电线的电流保护整定原则与计算方法，其特征在于：步骤S7中在电流保护II段整定时，将整定原则修改为按保箱变低压侧短路有足够灵敏度，以及躲最大负荷电流整定，即有：
<mrow>
<msubsup>
<mi>I</mi>
<mrow>
<mi>s</mi>
<mi>e</mi>
<mi>t</mi>
</mrow>
<mrow>
<mi>I</mi>
<mi>I</mi>
</mrow>
</msubsup>
<mo>=</mo>
<mi>m</mi>
<mi>a</mi>
<mi>x</mi>
<mo>{</mo>
<msubsup>
<mi>I</mi>
<mrow>
<mi>s</mi>
<mi>e</mi>
<mi>t</mi>
<mn>1</mn>
</mrow>
<mrow>
<mi>I</mi>
<mi>I</mi>
</mrow>
</msubsup>
<mo>,</mo>
<msubsup>
<mi>I</mi>
<mrow>
<mi>s</mi>
<mi>e</mi>
<mi>t</mi>
<mn>2</mn>
</mrow>
<mrow>
<mi>I</mi>
<mi>I</mi>
</mrow>
</msubsup>
<mo>}</mo>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>10</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
式中，表示集电线电流保护II段的整定值，和表示待整定集电线电流保护II段的两个整定值，其中，按保箱变低压侧短路有足够灵敏度整定：
<mrow>
<msubsup>
<mi>I</mi>
<mrow>
<mi>s</mi>
<mi>e</mi>
<mi>t</mi>
<mn>1</mn>
</mrow>
<mrow>
<mi>I</mi>
<mi>I</mi>
</mrow>
</msubsup>
<mo>=</mo>
<mfrac>
<msub>
<mi>I</mi>
<mrow>
<mi>x</mi>
<mi>b</mi>
<mo>-</mo>
<mi>m</mi>
<mi>i</mi>
<mi>n</mi>
</mrow>
</msub>
<msubsup>
<mi>K</mi>
<mrow>
<mi>s</mi>
<mi>e</mi>
<mi>n</mi>
</mrow>
<mrow>
<mi>I</mi>
<mi>I</mi>
</mrow>
</msubsup>
</mfrac>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>11</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
式中，Ixb-min为箱变低压侧短路时，流过集电线的最小短路电流；为灵敏系数；按躲集电线最大负荷电流整定：
<mrow>
<msubsup>
<mi>I</mi>
<mrow>
<mi>s</mi>
<mi>e</mi>
<mi>t</mi>
<mn>2</mn>
</mrow>
<mrow>
<mi>I</mi>
<mi>I</mi>
</mrow>
</msubsup>
<mo>=</mo>
<msubsup>
<mi>K</mi>
<mrow>
<mi>r</mi>
<mi>e</mi>
<mi>l</mi>
</mrow>
<mrow>
<mi>I</mi>
<mi>I</mi>
</mrow>
</msubsup>
<mo>&CenterDot;</mo>
<msub>
<mi>I</mi>
<mrow>
<mi>L</mi>
<mi>D</mi>
<mo>-</mo>
<mi>m</mi>
<mi>a</mi>
<mi>x</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>12</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
式中，ILD-max流过集电线的最大负荷电流；为可靠系数。
电流保护II段的动作时间仍与电流保护I段动作时间配合，即有：
<mrow>
<msubsup>
<mi>t</mi>
<mrow>
<mi>s</mi>
<mi>e</mi>
<mi>t</mi>
</mrow>
<mrow>
<mi>I</mi>
<mi>I</mi>
</mrow>
</msubsup>
<mo>=</mo>
<msubsup>
<mi>t</mi>
<mrow>
<mi>s</mi>
<mi>e</mi>
<mi>t</mi>
</mrow>
<mi>I</mi>
</msubsup>
<mo>+</mo>
<mi>&Delta;</mi>
<mi>t</mi>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>13</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
其中，为集电线保护I段动作时间，典型值可取0.2s-0.3s；时间配合裕度Δt可取0.3s，因此，电流保护II段的动作时间可整定为：0.5s-0.6s。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201710759865.XA CN107706895A (zh) | 2017-08-28 | 2017-08-28 | 适用于双馈风电场集电线的电流保护整定原则与计算方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201710759865.XA CN107706895A (zh) | 2017-08-28 | 2017-08-28 | 适用于双馈风电场集电线的电流保护整定原则与计算方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN107706895A true CN107706895A (zh) | 2018-02-16 |
Family
ID=61171323
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201710759865.XA Pending CN107706895A (zh) | 2017-08-28 | 2017-08-28 | 适用于双馈风电场集电线的电流保护整定原则与计算方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN107706895A (zh) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108551165A (zh) * | 2018-03-28 | 2018-09-18 | 国网河南省电力公司郑州供电公司 | 10kV配电网保护定值智能化整定计算自动识别方法 |
| CN108923464A (zh) * | 2018-08-01 | 2018-11-30 | 华北电力科学研究院有限责任公司 | 双馈感应电机三相不平衡稳态模型构建、仿真方法及装置 |
| CN109217264A (zh) * | 2018-08-22 | 2019-01-15 | 华北电力大学 | 一种考虑电动汽车随机负荷的配电网保护系统及方法 |
| CN109444737A (zh) * | 2018-09-11 | 2019-03-08 | 昆明理工大学 | 一种计及撬棒保护动作时间的双馈风机三相短路电流的解析方法 |
| CN109524947A (zh) * | 2018-10-10 | 2019-03-26 | 国网浙江省电力有限公司台州供电公司 | 风电场集电线路三段式电流保护整定配合方法 |
| CN112234611A (zh) * | 2020-09-30 | 2021-01-15 | 国网河南省电力公司电力科学研究院 | 一种基于计算机建模的配电网整定计算方法与系统 |
| CN112260242A (zh) * | 2020-09-18 | 2021-01-22 | 西安理工大学 | 一种含dfig配电网线路纵联保护方法 |
| CN112271698A (zh) * | 2020-10-12 | 2021-01-26 | 许继电气股份有限公司 | 风电厂集电线路及箱变的综合保护系统及方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20140085763A1 (en) * | 2012-09-27 | 2014-03-27 | Rajiv Kumar Varma | Fault detection and short circuit current management technique for inverter based distributed generators (dg) |
| CN104485684A (zh) * | 2014-11-18 | 2015-04-01 | 国家电网公司 | 一种含双馈风电机组的电力系统故障电流计算方法 |
-
2017
- 2017-08-28 CN CN201710759865.XA patent/CN107706895A/zh active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20140085763A1 (en) * | 2012-09-27 | 2014-03-27 | Rajiv Kumar Varma | Fault detection and short circuit current management technique for inverter based distributed generators (dg) |
| CN104485684A (zh) * | 2014-11-18 | 2015-04-01 | 国家电网公司 | 一种含双馈风电机组的电力系统故障电流计算方法 |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| 尹项根，张哲，肖繁，杨航，杨增力: "分布式电源短路计算模型及电网故障计算方法研究", 《电力系统保护与控制》 * |
| 肖繁: "适用于新能源规模化接入的电网继电保护关键问题研究", 《中国博士学位论文全文数据库 工程科技II辑》 * |
| 陈鹏，张哲，尹项根，肖繁，杨增力，王力军: "计及GSC电流和控制策略的DFIG稳态故障电流计算模型", 《电力系统自动化》 * |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108551165A (zh) * | 2018-03-28 | 2018-09-18 | 国网河南省电力公司郑州供电公司 | 10kV配电网保护定值智能化整定计算自动识别方法 |
| CN108923464A (zh) * | 2018-08-01 | 2018-11-30 | 华北电力科学研究院有限责任公司 | 双馈感应电机三相不平衡稳态模型构建、仿真方法及装置 |
| CN109217264A (zh) * | 2018-08-22 | 2019-01-15 | 华北电力大学 | 一种考虑电动汽车随机负荷的配电网保护系统及方法 |
| CN109444737A (zh) * | 2018-09-11 | 2019-03-08 | 昆明理工大学 | 一种计及撬棒保护动作时间的双馈风机三相短路电流的解析方法 |
| CN109524947A (zh) * | 2018-10-10 | 2019-03-26 | 国网浙江省电力有限公司台州供电公司 | 风电场集电线路三段式电流保护整定配合方法 |
| CN112260242A (zh) * | 2020-09-18 | 2021-01-22 | 西安理工大学 | 一种含dfig配电网线路纵联保护方法 |
| CN112234611A (zh) * | 2020-09-30 | 2021-01-15 | 国网河南省电力公司电力科学研究院 | 一种基于计算机建模的配电网整定计算方法与系统 |
| CN112234611B (zh) * | 2020-09-30 | 2023-03-21 | 国网河南省电力公司电力科学研究院 | 一种基于计算机建模的配电网整定计算方法与系统 |
| CN112271698A (zh) * | 2020-10-12 | 2021-01-26 | 许继电气股份有限公司 | 风电厂集电线路及箱变的综合保护系统及方法 |
| CN112271698B (zh) * | 2020-10-12 | 2022-11-15 | 许继电气股份有限公司 | 风电厂集电线路及箱变的综合保护系统及方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN107706895A (zh) | 适用于双馈风电场集电线的电流保护整定原则与计算方法 | |
| CN107579540B (zh) | 一种基于hvac并网的海上风电场综合故障穿越方法 | |
| CN104485684B (zh) | 一种含双馈风电机组的电力系统故障电流计算方法 | |
| CN104113077B (zh) | 一种双馈异步风力发电机高电压穿越的协调控制方法 | |
| Qiao et al. | Real-time implementation of a STATCOM on a wind farm equipped with doubly fed induction generators | |
| CN107017646B (zh) | 基于虚拟阻抗控制的双馈风机次同步振荡抑制方法 | |
| CN108599256A (zh) | 一种基于转速调节的直驱式风电机组低电压穿越控制方法 | |
| CN107681698A (zh) | 基于功率优化的双馈风电转子串电阻低电压穿越控制方法 | |
| CN107425539A (zh) | 电网不对称故障下双馈风电机组的增强低电压穿越控制方法 | |
| Zhang et al. | Analysis of the by-pass resistance of an active crowbar for doubly-fed induction generator based wind turbines under grid faults | |
| CN107994588A (zh) | 提升风电接入弱电网暂态稳定性的风电场无功控制策略 | |
| Qiao et al. | Power quality and dynamic performance improvement of wind farms using a STATCOM | |
| CN104808147B (zh) | 一种三相短路下双馈发电机仿真方法及其系统 | |
| Qiao et al. | Real-time implementation of a STATCOM on a wind farm equipped with doubly fed induction generators | |
| CN106786419A (zh) | 基于站域保护原理的风电场汇集系统继电保护方法 | |
| CN109066735A (zh) | 一种不平衡电网电压下的双馈风力发电系统及其控制方法 | |
| Tian et al. | Transient stability and FRT technologies of different synchronous wind turbine | |
| Liang et al. | Feed-forward transient compensation control for DFIG wind generators during both balanced and unbalanced grid disturbances | |
| CN104362674A (zh) | 一种基于安全运行电压的双馈风电机组高电压穿越方法 | |
| Wang et al. | Reactive power control of doubly fed induction generator in wind farm under low grid voltage | |
| CN107492872A (zh) | 一种含双馈风机风场集电线路电流速断保护定值整定方法 | |
| CN114172160A (zh) | 一种风电场接入系统的无功补偿配置方法及系统 | |
| CN109861188B (zh) | 基于集中式新能源并网方式的接地保护方法及系统 | |
| Muyeen et al. | Low voltage ride through capability enhancement of fixed speed wind generator | |
| Zeng et al. | Fault ride-through capability enhancement by ADAPATIVE Voltage Support Control for inverter interfaced distributed generation |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication | ||
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20180216 |