CN107574376A - 一种低成本高强塑型高锰twip/trip效应共生钢及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供一种低成本高强塑型高锰TWIP/TRIP效应共生钢及其制备方法,属于汽车用钢技术领域。该共生钢成分为C:0.1‑0.45%;Mn:10‑17%;V:0.01‑0.15%,其余为铁元素。该方法在传统TWIP钢熔炼成分的基础上,通过降锰(Mn)降碳(C)去铝(Al)少量钒(V)微合金化,使其层错能控制在12‑19mJ/m2范围,在其后续材料的成形过程中,既能发生形变诱导孪生(TWIP)效应提高其塑性,又能发生形变诱导马氏体(TRIP)效应以提高其强度,最终达到TWIP/TRIP效应共生钢在发生碰撞时高的能量吸收能力。本发明高强塑型高锰TWIP/TRIP效应共生钢的成本低、力学性能优异,且制备方法简单可行。
Description
技术领域
本发明涉及汽车用钢技术领域,特别是指一种低成本高强塑型高锰TWIP/TRIP效应共生钢及其制备方法。
背景技术
随着汽车轻量化的发展,汽车制造商对汽车用钢也提出了更高的要求,TWIP(twinning induced plasticity)钢因其高强度、高塑性、高加工硬化率、抗冲击安全性等卓越的综合性能,在汽车、军工、航空、石油开采等领域都表现出诱人的应用潜力,掀起了一次又一次的研发热潮。
TWIP钢是在Hadfield钢基础上发展起来的一种超高锰钢。根据其熔炼成分特征,有学者将其分为三代,第一代TWIP钢的典型成分是Fe-25Mn-3Si-3Al,具有很高的塑性和中等的抗拉强度,但Al、Si含量高,不利于浇铸和镀层;为此开发了Fe-Mn-C系第二代TWIP钢,碳含量提高,强度明显增加,延伸率有所降低,但遇到严重的延迟开裂问题;第三代TWIP钢是在Fe-Mn-C系基础上加入Al、Nb、V、Ti、Mo、Cu、P、Pd和RE等进行合金化或微合金化,以解决第二代TWIP钢出现的问题,从而成为了一个重要的研究方向。但是较高的Al含量使TWIP钢在浇注过程中容易堵塞水口,不利于连铸生产;P元素容易发生偏聚,造成TWIP钢成分不均匀,且会降低钢的耐蚀性;而Nb、Mo、Cu等元素价格昂贵,大大增加了TWIP钢的成本。
在Fe-Mn-C系TWIP钢的基础上,通过降Mn降C去Al加微量成本相对较低的V元素,利用碳化钒的析出来增加TWIP钢的强度,同时提高其抗延迟断裂的能力。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种低成本高强塑型高锰TWIP/TRIP效应共生钢及其制备方法。
该共生钢元素组成质量分数为:C:0.1-0.45%;Mn:10-17%;V:0.01-0.15%,其余为铁元素。
通过降低Mn和C元素的含量及去除Al元素,大大降低了TWIP/TRIP效应共生钢的层错能,使其层错能控制在12-19mJ/m2范围内,因此既能发生TWIP效应提高塑性,又能发生TRIP效应提高强度。
本发明通过降Mn降C去Al加少量V元素来控制其层错能在12-19mJ/m2范围内。Mn元素含量较高时,熔炼过程难度增大,同时由于Mn元素对奥氏体层错能的影响比较大,不利于双效应的控制,因此Mn含量控制在10-17%范围内。当碳含量较高时,不仅会使奥氏体的层错能增加从而影响其变形机制,而且不利于材料后续的焊接,因此C含量控制在0.1-0.45%范围内。通过添加少量的V元素,使其既能代替Al来提高其抗延迟断裂的能力,又能增加其强度,但考虑到成本问题成本,所以V含量控制在较低的0.01-0.15%范围内。
本发明所涉及到的TWIP/TRIP效应共生钢的层错能控制在12-19mJ/m2范围内。以保证其在室温拉伸成形变形过程中既有奥氏体相变成马氏体,提高材料的强度,即TRIP效应;也有奥氏体发生孪生,产生大量的形变孪晶,提高材料的塑性,即TWIP效应。
该共生钢在室温下,以1mm/min的速率进行单向拉伸实验后的屈服强度为300-550MPa,抗拉强度为900-1120MPa,断后延伸率为45-60%,应力应变曲线随应变的增加呈现出锯齿波动的现象。
该低成本高强塑型高锰TWIP/TRIP效应共生钢经过冶炼→铸造→锻造→加热炉均匀化→热轧→酸洗→两阶段冷轧→退火工序而获得,其制备方法包括如下步骤:
(1)在真空感应熔炼炉里进行冶炼,冷却后的铸坯在1000-1180℃下保温1.2-1.8h后锻造成厚度为45-55mm的钢坯;加热温度控制在1180℃以下,保温时间控制在1.8h以内,以免在锻造的过程中材料发生碎裂;
(2)将锻造后的钢坯加热到1050-1180℃,保温1-2h进行热轧,轧制至5±0.2mm,在580-630℃卷曲30-60min,消除热轧残余应力,以便进行第一阶段的冷轧,最后空冷至室温;
(3)步骤(2)中热轧后的板材冷轧前先进行一次酸洗,去除氧化铁皮,保证第一次冷轧板材的表面质量,然后进行第一阶段冷轧,轧制至2.3±0.1mm后进行850-880℃保温10-15min的退火,以消除冷轧产生的加工硬化,之后再进行一次酸洗,以保证第二阶段冷轧板的表面质量,再进行第二阶段的冷轧,最终厚度为1.5±0.02mm;
(4)将步骤(3)中得到的冷轧板在氮气保护下进行连续退火,退火温度700-900℃,保温时间8-15min,最后以10℃/s的冷却速率冷却至室温,获得由大量奥氏体及少量马氏体组成的混合组织的成品钢。
其中,步骤(2)中热轧的初轧温度为980-1080℃,终轧温度为780-890℃,经5个道次轧制。
本发明的上述技术方案的有益效果如下:
本发明不含Al元素的低成本高锰TWIP/TRIP效应共生钢及其制备方法。由于降Mn降C去Al,大大降低了TWIP钢的层错能,使其控制在12-19mJ/m2范围内,保证了其在成形变形过程中双效应的产生。本发明制备过程中,利用热轧后余热进行卷曲,既减少了能源消耗,降低了生产成本,又消除了热轧的残余应力。本发明的关键点之一在熔炼成分的控制上,使其在后续的成形变形过程中既能产生大量的形变孪晶,发生TWIP效应,又能发生马氏体相变,发生TRIP效应。另外,退火温度和时间的控制又是另一关键点,要保证热处理后的材料中含有大量的奥氏体,又要保证材料300-550MPa的高屈服强度。
附图说明
图1为本发明的低成本高强塑型高锰TWIP/TRIP效应共生钢制备方法流程图;
图2为实施例所制备的高锰TWIP/TRIP效应共生钢与传统深冲用汽车钢、传统高锰TWIP钢的工程应力应变曲线的对比图;
图3为实施例变形前后本发明所涉及的高锰TWIP/TRIP效应共生钢的XRD图;
图4为实施例变形前的微观组织图;
图5为实施例变形量为35%的微观组织图。
具体实施方式
为使本发明要解决的技术问题、技术方案和优点更加清楚,下面将结合附图及具体实施例进行详细描述。
本发明提供一种低成本高强塑型高锰TWIP/TRIP效应共生钢及其制备方法。
如图1所示,该低成本高强塑型高锰TWIP/TRIP效应共生钢经过冶炼→铸造→锻造→加热炉均匀化→热轧→酸洗→两阶段冷轧→退火工序而获得。
下面结合具体实施例予以说明。
制备步骤:熔炼成分(质量分数,%)为C:0.39%,Mn:16.1%,V:0.071%,Fe余量,详见表1。
表1实施例的熔炼成分(wt.%)
C | Mn | V | Fe |
0.39 | 16.1 | 0.071 | 余量 |
根据图1的制备工序流程将铸坯在在1150℃下保温1.5h后锻造成厚度为50mm的钢坯,在1150℃加热炉里均匀化1.5h;在1050℃开轧,经5个道次轧至5±0.2mm,终轧温度800℃,600℃卷曲40min后进行酸洗和两阶段冷轧,最终厚度1.5±0.02mm;在连退炉里800℃保温10min后以10℃/s的冷却速率冷却至室温。
上述实施例所得共生钢与传统深冲用汽车钢、传统高锰TWIP钢的工程应力应变曲线的对比图如图2所示,与IF-DC04、传统高锰TWIP钢的力学性能如表2所示。
表2实施例和IF-DC04、传统高锰TWIP钢的力学性能
实验材料 | 屈服强度,MPa | 抗拉强度,MPa | 总延伸率,% |
实施例 | 425 | 1065 | 57.81 |
传统TWIP钢 | 293 | 899 | 55.26 |
IF-DC04 | 126 | 261 | 31.23 |
上述实施例所得共生钢变形前后本发明所涉及的高锰TWIP/TRIP效应共生钢的XRD图如图3所示,变形前的微观组织图如图4所示,变形量为35%的微观组织图如图5所示。
上述实施例所得的TWIP钢变形前的组织由大量的奥氏体、微量的马氏体及退火孪晶组成;拉伸变形后,屈服强度为425MPa,抗拉强度1065MPa,总延伸率达57.81%;变形后生成了马氏体和大量的变形孪晶,即发生了TRIP和TWIP效应。
以上所述是本发明的优选实施方式,应当指出,对于本技术领域的普通技术人员来说,在不脱离本发明所述原理的前提下,还可以做出若干改进和润饰,这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。
Claims (6)
1.一种低成本高强塑型高锰TWIP/TRIP效应共生钢,其特征在于:元素组成质量分数为C:0.1-0.45%;Mn:10-17%;V:0.01-0.15%,其余为铁元素。
2.根据权利要求1所述的低成本高强塑型高锰TWIP/TRIP效应共生钢,其特征在于:该共生钢层错能为12-19mJ/m2。
3.根据权利要求1所述的低成本高强塑型高锰TWIP/TRIP效应共生钢,其特征在于:该共生钢在室温下,以1mm/min的速率进行单向拉伸实验后的屈服强度为300-550MPa,抗拉强度为900-1120MPa,断后延伸率为45-60%,应力应变曲线随应变的增加呈现出锯齿波动的现象。
4.根据权利要求3所述的低成本高强塑型高锰TWIP/TRIP效应共生钢,其特征在于:室温下拉伸变形过程中产生大量的形变孪晶,即发生了TWIP效应,同时发生奥氏体向马氏体的转变,即TRIP效应。
5.根据权利要求1所述的低成本高强塑型高锰TWIP/TRIP效应共生钢的制备方法,其特征在于:包括如下步骤:
(1)在真空感应熔炼炉里进行冶炼,冷却后的铸坯在1000-1180℃下保温1.2-1.8h后锻造成厚度为45-55mm的钢坯;
(2)将锻造后的钢坯加热到1050-1180℃,保温1-2h进行热轧,轧制至5±0.2mm,在580-630℃卷曲30-60min,空冷至室温;
(3)步骤(2)中热轧后的板材冷轧前先进行一次酸洗,然后进行第一阶段冷轧,轧制至2.3±0.1mm后进行850-880℃保温10-15min的退火,之后再进行一次酸洗后进行第二阶段的冷轧,最终厚度为1.5±0.02mm;
(4)将步骤(3)中得到的冷轧板在氮气保护下进行连续退火,退火温度700-900℃,保温时间8-15min,最后以10℃/s的冷却速率冷却至室温。
6.根据权利要求5所述的低成本高强塑型高锰TWIP/TRIP效应共生钢的制备方法,其特征在于:所述步骤(2)中热轧的初轧温度为980-1080℃,终轧温度为780-890℃,经5个道次轧制。
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