CN107563015B - 一种索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法 - Google Patents
一种索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN107563015B CN107563015B CN201710689611.5A CN201710689611A CN107563015B CN 107563015 B CN107563015 B CN 107563015B CN 201710689611 A CN201710689611 A CN 201710689611A CN 107563015 B CN107563015 B CN 107563015B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- error
- cable
- support node
- value
- deviation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 31
- 238000013461 design Methods 0.000 claims abstract description 31
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 claims abstract description 16
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000005070 sampling Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims description 25
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 claims description 14
- 238000010206 sensitivity analysis Methods 0.000 claims description 13
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 claims description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 3
- 238000004088 simulation Methods 0.000 claims description 3
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 claims description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 4
- 238000011160 research Methods 0.000 description 3
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Financial Or Insurance-Related Operations Such As Payment And Settlement (AREA)
- Testing Of Devices, Machine Parts, Or Other Structures Thereof (AREA)
- Bridges Or Land Bridges (AREA)
Abstract
本发明涉及一种索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法，首先基于随机理论构建索杆张力结构支座节点径向、环向和竖向三个方向服从一定分布的误差模型，并利用ANSYS软件中的可靠性设计模块即PDS模块及拉丁超立方抽样即LHS考察结构在支座节点径向、竖向、环向三个方向位置偏差的误差敏感性；在此基础上，根据《建筑结构可靠度设计统一标准》及《预应力钢结构技术规程》，进一步提出了基于正常使用极限状态下可靠度指标不低于1.5、索杆内力偏差不超过10％且满足正常使用极限状态搜索误差允许值的思路及具体搜索方法，理论基础强，索杆张力结构支座节点允许误差的确定准确，适用于索杆张力结构支座节点误差计算领域的普遍推广。
Description
技术领域
本发明涉及支座节点允许误差计算技术领域，更具体地说，涉及一种索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法。
背景技术
预张力的合理设计和精确分布是实现预张力结构优越承载性能的关键因素，但由于实际预张力结构施工现场复杂，存在多个施工阶段，各阶段各环节存在的各种误差导致结构最终成形态与设计态有一定偏差(包括预张力偏差与形态偏差)，进而敏感地影响了结构的工作性能和承载能力。因此，开展面向实际工程的施工误差分析、评价，并在此基础上进一步控制各类误差的允许范围对于索杆预张力结构施工误差控制、索内力精确控制以保证结构良好的承载性能具有重要意义。
近年来，国内外学者对各类施工误差性质及误差敏感性分析做了大量研究。现阶段有关误差敏感性分析多基于概率法、正交设计法等方法模拟各种误差考察对结构性能的影响。概率分析法假定各施工误差随机分布且符合一定分布规律，进而构建误差模型，通过引进相应误差模型考察其对初内力、承载性能等变化来评价其误差敏感性。张丽梅、邓华等分别采用一定的误差模型来模拟杆件长度误差，通过考察结构在不同误差模型作用下对初内力及工作性能的影响来评价其误差敏感性。陈联盟、董石麟等基于随机理论建立符合正态分布的长度误差模型，结合数理统计理论获得了各杆件长度误差敏感性评价方法。正交设计法考虑考虑了各因素之间的相互影响，通过设计一正交表来考察不同偏差水平下的误差效应。高博青、彭伟贤、张国发等使用正交设计方法分析了不同位置、多种拉索初始预应力及网壳节点竖向位置偏差水平等对不同预张力结构的静力性能、动力性能和稳定性能敏感性分析。尤德清等则基于蒙特卡罗分析方法初步分析了索穹顶结构支座施工误差对结构初始态的误差敏感性。可见，目前有关索杆预张力结构的施工误差分析多集中在杆件长度施工误差敏感性方面，有关支座节点误差性质及误差敏感性并不多见。
与此同时，有关索杆预张力结构支座节点允许误差的研究并未展开，现有空间大跨结构支座允许误差值仅有《网壳结构技术规程》(GBJ61-2003)提出明确验收规定：交工验收时，应检查网壳的若干控制支承点间的距离偏差和高度偏差。控制支承点间的距离偏差容许值应为该两点间距离的1/2000，且不应大于30mm。高度偏差容许值规定：当跨度小于或等于60m时不得超过设计标高±20mm，当跨度大于60m对不得超过设计标高±30mm。网壳结构支座节点允许误差是否可直接应用到索杆预张力结构的节点控制精度有待进一步考证，而相关工作并未开展。
综上可见，目前有关索杆张力结构支座节点误差敏感性分析并不多见，有关支座节点允许误差及施工控制精度要求更是尚未展开。
因此，现有技术亟待有很大的进步。
发明内容
本发明要解决的技术问题在于，针对现有技术的上述的缺陷，提供一种索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法，包括步骤：
S1、进行索杆张力结构支座节点误差敏感性分析；
S2、确定索杆张力结构支座节点误差允许值；
所述步骤S1还包括步骤：
S11、建立基于ANSYS软件APDL循环分析文件；
S12、构建基于随机理论的支座节点误差模型；
S13、进行支座节点径向、竖向、环向三个方向位置偏差的误差敏感性分析；
所述步骤S2还包括步骤：
S21、设定结构在一定程度支座节点误差作用下，对应相应的误差均值和方差，进而对应相应的误差模型，求得各类索杆内力偏差值不超过10％设计值相对应的可靠指标β；
S22、如果此时所有杆件索内力偏差值不超过10％设计值相对应的可靠指标β均大于1.5(根据结构体系变形可逆程度选取范围为0～1.5，本发明设定β＝1.5)，则可按一定步长放大支座节点误差值，并求得放大后对应的可靠度指标；如果此时存在部分杆件索内力偏差值不超过10％设计值相对应的可靠指标β小于1.5，则说明该部分杆件失效概率过大，需同样按照一定步长减小支座节点误差值，并进一步求解减小误差值后相对应的可靠度指标β；
S23、重复步骤S21～S22，直到搜索获得某误差值对应相应的误差模型作用下索内力偏差不超过10％设计值所有杆件相对应的可靠度指标β均刚好满足不小于1.5的临界值；
S24、进一步验证此时结构是否满足正常使用极限状态，最大挠度是否满足规范要求，如果满足则此时相对应的误差值即为极限误差允许值，否则调整误差值、返回至步骤S21～S23，直至满足各类索杆内力偏差值不超过10％设计值可靠指标β不小于1.5的约束条件、且满足正常使用极限状态即最大挠度满足规范要求。
在本发明所述的索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法中，所述步骤S11指的是利用ANSYS软件，采用APDL建立可循环分析文件，文件中定义材料特性、索杆单元属性、施加初内力、加载等完整步骤，同时定义误差敏感性分析及可靠度分析时的相关变量。
在本发明所述的索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法中，所述步骤S12指的是假定支座节点径向、竖向、环向方向等三个方向位置偏差随机变量分布均服从一定规则的分布，如正态分布或均匀分布，并参考相关规范及工程实践经验，假定允许的施工误差均值为D，则各施工误差的取值范围为[(1-ω)D,(1+ω)D]，其中ω为变异系数，作为施工控制精度参数，结合施工实际情况，本发明取ω＝5％。
在本发明所述的索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法中，所述步骤S13指的是利用ANSYS软件中的可靠性设计模块即PDS模块、并采用拉丁超立方抽样即LHS执行1000次抽样模拟，分别考察结构在支座节点径向、竖向、环向三个方向位置偏差随机变量误差模型作用下的索内力偏差方差参数，分析评价比较支座节点径向、竖向、环向方向位置偏差的误差敏感性，进而获得影响误差支座节点误差敏感性的主控方向。
实施本发明的索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法，具有以下有益效果：首先基于随机理论构建索杆张力结构支座节点径向、环向和竖向三个方向服从一定分布的误差模型，并利用ANSYS软件中的可靠性设计模块即PDS模块及拉丁超立方抽样即LHS考察结构在支座节点径向、竖向、环向三个方向位置偏差的误差敏感性；在此基础上，根据《建筑结构可靠度设计统一标准》及《预应力钢结构技术规程》，进一步提出了基于正常使用极限状态下可靠度指标不低于1.5、索杆内力偏差不超过10％且满足正常使用极限状态搜索误差允许值的思路及具体搜索方法，理论基础强，索杆张力结构支座节点允许误差的确定准确，适用于索杆张力结构支座节点误差计算领域的普遍推广。
附图说明
下面将结合附图及实施例对本发明作进一步说明，附图中：
图1是本发明索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法的第一实施例的流程图。
图2是本发明索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法的第一实施例的流程图的步骤S1流程图。
图3是本发明索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法的第一实施例的流程图的步骤S2的流程图。
具体实施方式
根据可靠度理论规定，结构施工张拉完成后，在荷载作用下需满足承载能力极限状态和正常使用极限状态。其中，正常使用极限状态下的可靠性可根据《建筑结构可靠度设计统一标准》，依据变形可逆程度选取0～1.5的可靠指标β。鉴于索杆张力结构具有明显的几何非线性和非保守性，其正常使用极限状态下的可靠指标β建议选择大值。同时根据《预应力钢结构技术规程》，柔性索杆预张力结构施工张拉完成后承重拉索索内力偏差应控制在±10％以内。
请参阅图1，为本发明索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法的第一实施例的流程图。如图1所示，在本发明第一实施例提供的索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法中，至少包括步骤，S1、进行索杆张力结构支座节点误差敏感性分析；S2、确定索杆张力结构支座节点误差允许值。
请参阅图2，为本发明索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法的第一实施例的流程图的步骤S1流程图。步骤S1进行索杆张力结构支座节点误差敏感性分析，具体实施时，至少还包括步骤：S11、建立基于ANSYS软件APDL循环分析文件，步骤S11指的是利用ANSYS软件，采用APDL建立可循环分析文件，文件中定义材料特性、索杆单元属性、施加初内力、加载等完整步骤，同时定义误差敏感性分析及可靠度分析时的相关变量；
S12、构建基于随机理论的支座节点误差模型，步骤S12指的是假定支座节点径向、竖向、环向等三个方向位置偏差随机变量分布均服从一定规则的分布，如正态分布或均匀分布，并参考相关规范及工程实践经验，假定允许的施工误差均值为D，则各施工误差的取值范围为[(1-ω)D,(1+ω)D]，其中ω为变异系数，作为施工控制精度参数，结合施工实际情况，本发明取ω＝5％；
S13、进行支座节点径向、竖向、环向三个方向位置偏差的误差敏感性分析，步骤S13指的是利用ANSYS软件中的可靠性设计模块即PDS模块、并采用拉丁超立方抽样即LHS执行1000次抽样模拟，分别考察结构在支座节点径向、竖向、环向三个方向位置偏差随机变量误差模型作用下的索内力偏差方差参数，分析评价比较支座节点径向、竖向、环向位置偏差的误差敏感性，进而获得影响误差支座节点误差敏感性的主控方向。
请参阅图3，为本发明索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法的第一实施例的流程图的步骤S2的流程图。具体实施时，步骤S2还至少包括步骤：
S21、设定结构在一定程度支座节点误差作用下，对应相应的误差均值和方差，进而对应相应的误差模型，求得各类索杆内力偏差值不超过10％设计值相对应的可靠指标β；
S22、如果此时所有杆件索内力偏差值不超过10％设计值相对应的可靠指标β均大于1.5(根据结构体系变形可逆程度选取范围为0～1.5，本发明设定β＝1.5)，则可按一定步长放大支座节点误差值，并求得放大后对应的可靠度指标；如果此时存在部分杆件索内力偏差值不超过10％设计值相对应的可靠指标β小于1.5，则说明该部分杆件失效概率过大，需同样按照一定步长减小支座节点误差值，并进一步求解减小误差值后相对应的可靠度指标β；
S23、重复步骤S21～S22，直到搜索获得某误差值对应相应的误差模型作用下索内力偏差不超过10％设计值所有杆件相对应的可靠度指标β均刚好满足不小于1.5的临界值；
S24、进一步验证此时结构是否满足正常使用极限状态，最大挠度是否满足规范要求，如果满足则此时相对应的误差值即为极限误差允许值，否则调整误差值、返回至步骤S21～S23，直至满足各类索杆内力偏差值不超过10％设计值可靠指标β不小于1.5的约束条件、且满足正常使用极限状态即最大挠度满足规范要求。
本发明通过以上实施例的设计，可以做到首先基于随机理论构建索杆张力结构支座节点径向、环向和竖向三个方向服从一定分布的误差模型，并利用ANSYS软件中的可靠性设计模块即PDS模块及拉丁超立方抽样即LHS考察结构在支座节点径向、竖向、环向三个方向位置偏差的误差敏感性；在此基础上，根据《建筑结构可靠度设计统一标准》及《预应力钢结构技术规程》，进一步提出了基于正常使用极限状态下可靠度指标不低于1.5、索杆内力偏差不超过10％且满足正常使用极限状态搜索误差允许值的思路及具体搜索方法，理论基础强，索杆张力结构支座节点允许误差的确定准确，适用于索杆张力结构支座节点误差计算领域的普遍推广。
本发明是根据特定实施例进行描述的，但本领域的技术人员应明白在不脱离本发明范围时，可进行各种变化和等同替换。此外，为适应本发明技术的特定场合，可对本发明进行诸多修改而不脱离其保护范围。因此，本发明并不限于在此公开的特定实施例，而包括所有落入到权利要求保护范围的实施例。
Claims (4)
1.一种索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法，其特征在于：包括步骤：
S1、进行索杆张力结构支座节点误差敏感性分析；
S2、确定索杆张力结构支座节点误差允许值；
所述步骤S1还包括步骤：
S11、建立基于ANSYS软件APDL循环分析文件；
S12、构建基于随机理论的支座节点误差模型；
S13、进行支座节点径向、竖向、环向三个方向位置偏差的误差敏感性分析；
所述步骤S2还包括步骤：
S21、设定结构在一定程度支座节点误差作用下，对应相应的误差均值和方差，对应相应的误差模型，求得各类索杆内力偏差值不超过10％设计值相对应的可靠指标β；
S22、如果此时所有杆件索内力偏差值不超过10％设计值相对应的可靠指标β均大于1.5，则按一定步长放大支座节点误差值，并求得放大后对应的可靠度指标；如果此时存在部分杆件索内力偏差值不超过10％设计值相对应的可靠指标β小于1.5，则说明该部分杆件失效概率过大，需同样按照一定步长减小支座节点误差值，并求解减小误差值后相对应的可靠度指标β；
S23、重复步骤S21～S22，直到搜索获得某误差值对应相应的误差模型作用下索内力偏差不超过10％设计值所有杆件相对应的可靠度指标β均刚好满足不小于1.5的临界值；
S24、验证此时结构是否满足正常使用极限状态，最大挠度是否满足规范要求，如果满足则此时相对应的误差值即为极限误差允许值，否则调整误差值、返回至步骤S21～S23，直至满足各类索杆内力偏差值不超过10％设计值的可靠指标β不小于1.5的约束条件、且满足正常使用极限状态即最大挠度满足规范要求。
2.根据权利要求1所述的索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法，其特征在于，所述步骤S11指的是利用ANSYS软件，采用APDL建立循环分析文件，文件中定义材料特性、索杆单元属性、施加初内力、加载完整步骤，同时定义误差敏感性分析及可靠度分析时的相关变量。
3.根据权利要求1所述的索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法，其特征在于，所述步骤S12指的是假定支座节点径向、竖向、环向三个方向位置偏差随机变量分布均服从正态分布或均匀分布，并参考相关规范及工程实践经验，假定允许的施工误差均值为D，则各施工误差的取值范围为[(1-ω)D,(1+ω)D]，其中ω为变异系数，作为施工控制精度参数，设定ω＝5％。
4.根据权利要求1至3任意一项权利要求所述的索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法，其特征在于，所述步骤S13指的是利用ANSYS软件中的可靠性设计模块即PDS模块、并采用拉丁超立方抽样即LHS执行1000次抽样模拟，分别考察结构在支座节点径向、竖向、环向三个方向位置偏差随机变量误差模型作用下的索内力偏差方差参数，分析评价比较支座节点径向、竖向、环向方向位置偏差的误差敏感性，获得影响误差支座节点误差敏感性的主控方向。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201710689611.5A CN107563015B8 (zh) | 2017-08-14 | 2017-08-14 | 一种索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201710689611.5A CN107563015B8 (zh) | 2017-08-14 | 2017-08-14 | 一种索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN107563015A CN107563015A (zh) | 2018-01-09 |
| CN107563015B true CN107563015B (zh) | 2021-09-03 |
| CN107563015B8 CN107563015B8 (zh) | 2021-10-01 |
Family
ID=60974393
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201710689611.5A Active CN107563015B8 (zh) | 2017-08-14 | 2017-08-14 | 一种索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN107563015B8 (zh) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109214075B (zh) * | 2018-08-28 | 2019-09-10 | 温州大学 | 杆件长度误差允许值确定方法及索杆预张力结构验证方法 |
| CN111723418B (zh) * | 2019-03-04 | 2023-03-28 | 建研（北京）结构工程有限公司 | 预应力张拉控制方式的精确性判别方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102535646A (zh) * | 2012-01-19 | 2012-07-04 | 东南大学 | 一种适用于弦支穹顶空间结构的多向误差可调节点 |
| CN104765925A (zh) * | 2015-04-14 | 2015-07-08 | 温州大学 | 基于误差敏感性分析的索杆预张力结构张拉成形优选方法 |
| CN104778362A (zh) * | 2015-04-14 | 2015-07-15 | 温州大学 | 一种索杆张力结构杆件长度误差敏感性的分析方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07241022A (ja) * | 1994-02-25 | 1995-09-12 | Hitachi Cable Ltd | プレハブ架線工法及びそれに用いる支持点調整プレート |
-
2017
- 2017-08-14 CN CN201710689611.5A patent/CN107563015B8/zh active Active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102535646A (zh) * | 2012-01-19 | 2012-07-04 | 东南大学 | 一种适用于弦支穹顶空间结构的多向误差可调节点 |
| CN104765925A (zh) * | 2015-04-14 | 2015-07-08 | 温州大学 | 基于误差敏感性分析的索杆预张力结构张拉成形优选方法 |
| CN104778362A (zh) * | 2015-04-14 | 2015-07-15 | 温州大学 | 一种索杆张力结构杆件长度误差敏感性的分析方法 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| "支座施工误差对索穹顶结构初始预应力的影响";尤德清等;《第七届全国现代结构工程学术研讨会论文集》;20070731;全文 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN107563015A (zh) | 2018-01-09 |
| CN107563015B8 (zh) | 2021-10-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Szafran et al. | Experiment-based reliability analysis of structural joints in a steel lattice tower | |
| Bernuzzi et al. | An advanced design procedure for the safe use of steel storage pallet racks in seismic zones | |
| EP3457305A1 (en) | Design method for resisting dynamic load in high temperature pipelne | |
| CN107563015B (zh) | 一种索杆张力结构支座节点允许误差的确定方法 | |
| Nafeh et al. | Simplified seismic assessment of infilled RC frame structures | |
| Amini et al. | Adaptive force-based multimode pushover analysis for seismic evaluation of midrise buildings | |
| Sadeghi et al. | Quantification of the seismic performance factors for steel diagrid structures | |
| Ahmadizadeh et al. | An investigation of the effects of socket joint flexibility in space structures | |
| Zhou et al. | Effective energy criterion for collapse of deteriorating structural systems | |
| Beiraghi et al. | Nonlinear fiber element analysis of a reinforced concrete shear wall subjected to earthquake records | |
| Long et al. | Collapse analysis of transmission tower subjected to earthquake ground motion | |
| Orhan et al. | Automated topology design of high‐rise diagrid buildings by genetic algorithm optimization | |
| Gao et al. | Progressive collapse analysis of latticed telecommunication towers under wind loads | |
| Subramani et al. | Pushover Analysis of Retrofitted Reinforced Concrete Buildings by Using SAP | |
| Tsarpalis et al. | Simplified modeling for the seismic performance assessment of automated rack-supported warehouses | |
| Tian et al. | Collapse failure analysis and fragility analysis of a transmission tower-line system subjected to the multidimensional ground motion of different input directions | |
| Du et al. | Staggered coordination in substructure online hybrid test on a RC frame retrofitted by BRBs | |
| Liu et al. | Probabilistic study and numerical modelling of initial geometric imperfections for 3D steel frames in advanced structural analysis | |
| CN113836625A (zh) | 一种基于能力谱法的输电塔抗震性能等级划分方法及系统 | |
| Asgarian et al. | Performance‐based evaluation of tall buildings using advanced intensity measures (case study: 30‐story steel structure with framed‐tube system) | |
| Magliulo et al. | Seismic response and capacity of inelastic acceleration‐sensitive nonstructural elements subjected to building floor motions | |
| Eltaly et al. | FE simulation of transmission tower | |
| Salic et al. | Response of lead-rubber bearing isolated structure | |
| CN112464534B (zh) | 油气管悬索跨越仿真分析模型及其构建方法 | |
| Churilov | Experimental and analytical research of strengthened masonry |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| CB03 | Change of inventor or designer information | ||
| CB03 | Change of inventor or designer information |
Inventor after: Chen Lianmeng Inventor after: Zeng Yihong Inventor after: Hu Dong Inventor after: Gao Weifeng Inventor before: Chen Lianmeng Inventor before: Hu Dong Inventor before: Gao Weifeng |
|
| TA01 | Transfer of patent application right |
Effective date of registration: 20210817 Address after: 325000 Wenzhou City National University Science Park incubator, No. 38 Dongfang South Road, Ouhai District, Wenzhou, Zhejiang Applicant after: Wenzhou University Address before: 325000 Zhejiang province Chashan Wenzhou Higher Education Park Applicant before: WENZHOU UNIVERSITY OUJIANG College |
|
| TA01 | Transfer of patent application right | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| CI03 | Correction of invention patent | ||
| CI03 | Correction of invention patent |
Correction item: Inventor Correct: Chen Lianmeng|Zeng Yihong|Hu Dong|Gao Weifeng False: Chen Lianmeng|Gao Weifeng Number: 36-02 Page: The title page Volume: 37 False: Chen Lianmeng|Gao Weifeng Number: 36-02 Volume: 37 |
|
| EE01 | Entry into force of recordation of patent licensing contract | ||
| EE01 | Entry into force of recordation of patent licensing contract |
Application publication date: 20180109 Assignee: Zhejiang Zhufeng Construction Co.,Ltd. Assignor: Wenzhou University Contract record no.: X2023330000276 Denomination of invention: A Method for Determining the Allowable Error of Support Nodes in Cable Rod Tension Structures Granted publication date: 20210903 License type: Common License Record date: 20230510 |