CN107456863B - 基于烧结烟气多级循环的在线脱硝工艺 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种基于烧结烟气多级循环的在线脱硝工艺，技术方案包括沿台车行进方向将烧结机依次分为预热干燥段、点火段、烟气快速升温段和机尾段4个区域，所述机尾段的烧结烟气经高温烟气主烟道、高温烟气除尘器、高温烟气循环风机和高温烟气循环管送入高温循环烟气罩中；所述点火段和烟气快速升温段的烧结烟气经入高NOx烟气主烟管、高NOx烟气除尘器、高NOx烟气循环风机引到高NOx循环烟气罩内，再次进入烧结料层参与烧结过程；所述预热干燥段的烧结烟气经低温烟气主烟道，再经低温烟气管、静电/布袋除尘器和主抽风机引出。本发明工艺污染物排放量少、烧结烟气余热回收率高、不使用外购脱硝催化剂、有效降低烟气中NOx生成。

Description

基于烧结烟气多级循环的在线脱硝工艺

技术领域

本发明涉及环保领域，具体的是一种基于烧结烟气多级循环的在线脱硝工艺。

背景技术

在带式抽风烧结工艺按照烧结料层温度的变化和烧结过程中所发生的物理化学变化的不同，可以将正在烧结的料层从上而下分为5层，依次为烧结矿层、燃烧层、预热层、干燥层、过湿层。点火后5层相继出现，不断往下移动。沿带式烧结台车行进方向来划分，将烧结机分为4个区域，依次为点火区域、低温烟气区域、烟气快速升温区域、高温烟气区域。

在烧结机不同区域的烧结烟气温度及污染物浓度存在较大的差异，如在点火区域烟气温度低，NOx浓度也低；在低温烟气区域烟气温度低，NOx浓度高；烟气快速升温区域烟气温度从100℃以下快速升到200℃甚至以上，NOx浓度则表现出相反的趋势；高温烟气区域烟气温度200℃以上，高达400℃，NOx浓度较低，不到100mg/Nm³。

为了减排烧结过程烟气污染物总量，烧结烟气循环已作为一项重要的减排方案早已受到业界关注。如佐藤羲政等早在上世纪80年代就开展了烧结烟气循环的研究，将烧结烟气部分循环再次进入烧结机，可明显减少了废气的排放量,可实现减排25-50％,具有重大的环境和社会效益。

烧结烟气循环技术方案是将部分风箱支管的烧结烟气或大烟道总管上一部分烧结烟气循环到烧结机台车上部密封罩中，在主抽风机的作用下，循环废气重新参与烧结。其目的是回收烧结烟气中的显热和潜热，降低燃料消耗；烟气循环到烧结料层时，其中的粉尘部分会被吸附并滞留于烧结料层中，NOx被部分降解,二噁英在高温下会被热解,CO和CH化合物等在烧结过程中会发生二次燃烧，可降低固体燃耗，进一步降低NOx和SO₂等的排放。

沙钢将烧结机头部5个风箱和尾部1个风箱的烟气循环使用，循环烟气经过多管除尘器除尘后，由循环风机送至烧结机台车上方的循环烟气罩内重新参与烧结过程。采用头尾风箱循环既能充分利用高含氧量烟气，也便于循环烟气温度控制。

尽管烧结烟气循环具有节能、减排效果，但烧结机实际运行中，进行烧结烟气循环时，其节能与减排基本上是不相融的，烟气循环的目的不同，效果差异也很大。

在烧结机不同区域产生的烟气，其温度及污染物浓度是不同的。若注重节能，希望将烧结机后段的烟气进行循环使用，虽然回收了烟气余热，但减排的效果只体现在烟气量的减少上，其主要污染物(NOx和SO2等)减排量并不明显；若注重减排，应将烧结机前段的烟气进行循环使用，由于该区域的烟气温度较低，基本体现不出节能效果。若采用外循环的方式，节能和减排效果均不显著。另外在现有的循环方案中，烟气回送到烧结机的前半部，在该区域的烧结过程中，氧气的消耗量高于后段，由于烟气中的氧含量明显低于空气的氧含量，这对烧结过程是不利的。同时，在该区域，对NOx及二恶英的降解效果较差。

结合现有的国家排放标准，采用烟气循环后，虽然烟气中的NOx基本可保证达标排放，但若对烧结烟气不进一步实施脱硝处理，很难满足日益严格的环保趋势以及不同地区的环保要求。所以即使采取了烟气循环，还必须实施后续的烟气脱硝。

对烧结烟气进行未端治理的脱硝技术中，目前较成熟并已工程应用的工艺为活性炭(焦)吸附和选择性催化还原(S-SCR)。在日本新日铁住金、JFE、韩国浦项及中国太钢等企业的烧结机烟气净化工程中均有活性炭(焦)吸附净化烧结烟气中污染物有应用案例，但运行实践表明，该技术投资大，运行成本高，脱硝效率较低，废弃的活性炭处置难等缺陷严重制约了该技术的大规模推广。选择性催化还原法(SCR)具有较高的脱硝效率，但其一次性投资成本高(其中催化剂成本占投资总成本的30-40％)，同时现有的SCR烟气脱硝技术一般在350-450℃下进行，需要消耗大量热能给脱硫后烟气加热，额外增加了SCR脱硝的运行成本。低温脱硝催化剂多半为贵金属，其成本更高，而且易发生氧抑制和硫中毒。

为了降低催化剂的成本，Busca等研究了γ-Fe₂O₃和α-Fe₂O₃的SCR脱硝反应活性，Kureti等_[]研究了以ZrO₂为载体的Fe₂O₃催化剂的SCR脱硝特性，研究表明，γ-Fe₂O₃和α-Fe₂O₃均有催化脱硝作用。孙俊民等研究了的电厂飞灰中铁质微珠的显微结构与物相组成,揭示出铁质微珠中Fe的四种存在形式:Fe₃O₄、α-Fe₂O₃、γ-Fe₂O₃和Fe³⁺-玻璃相。

通过分析烧结矿组成及NOx的生成及去除机理，在烧结矿中富含有铁系多氧化物，在高温烟气区域，这些铁系多氧化物对脱硝是有催化作用的，若有效利用铁系多氧化物的催化特性及烟气中的还原气分，则可实现烧结过程的脱硝。

基于此，本技术利用烧结矿中铁系氧化物多组分协同催化作用，在烧结机中部的烟气快速升温段，向风箱内的喷入氨气，利用烟气中的粉尘富含铁系氧化物多组分具有的脱硝催化作用，且温度在300℃以上，实现了烧结粉尘及烟气的高温(脱硝温度窗口)余热充分利用并同步脱硝的目的。既节省了脱硝设备的投资，还省去了外购脱硝催化剂。

发明内容

本发明的目的是为了解决上述技术问题，提供一种工艺简单、烧结烟气分级利用、烟气余热回收率高、不使用外购脱硝催化剂实现烟气中NOx有效去除的基于烧结烟气多级循环的在线脱硝工艺。

技术方案包括烧结烟气在风机的抽力作用下穿过烧结料层、底料、烧结机台车底部篦子进入台车下方的多个风箱，沿台车行进方向将烧结机依次分为预热干燥段、点火段、烟气快速升温段和机尾段4个区域，所述机尾段的烧结烟气经台车下方对应的风箱收集后进入高温烟气主烟道，再经高温烟气除尘器、高温烟气循环风机和高温烟气循环管送入位于所述预热干燥段上方的高温循环烟气罩中，在风机抽力作用下，再次进入烧结混合料对其进行预热干燥；所述点火段和烟气快速升温段的烧结烟气经台车下方对应的风箱收集后进入高NOx烟气主烟管，再经高NOx烟气除尘器、高NOx烟气循环风机引到烧结机的机尾段对应台车上方的高NOx循环烟气罩内，在风机抽力作用下，再次进入烧结料层参与烧结过程；所述预热干燥段的烧结烟气经下方对应风箱收集后送入低温烟气主烟道，再经低温烟气管、静电/布袋除尘器和主抽风机引出。

所述机尾段下方对应的风箱侧壁上沿周向安装至少一层液氨喷嘴，通过喷嘴向风箱内的烧结烟气中喷入液氨。

所述机尾段台车下方对应的风箱收集的烧结烟气在进入高温烟气主烟道前，先通过流化床反应器将随烟尘带入的颗粒物富集，同时在颗粒物中富含的铁系多氧化物的催化作用下，对烧结烟尘中的NOx进行催化脱硝反应，脱硝后的烟气再进入高温烟气主烟道。

所述脱硝烟气从流化床反应器上部的流化床气流出口排出进入高温烟气主烟道；当流化床反应器的床层阻力≥2000Pa时，开启流化床反应器下部的流化床固相出口阀门10－30秒，排出全部或部分固相。

通过辅助加热装置对预热干燥段的烧结混合料进行辅助加热，保证进入预热干燥段靠近点火段区域的1－2个风箱内烟气温度在120－150℃。

所述辅助加热装置可以为其他热气流、红外加热装置、微波加热装置或电加热装置。

所述微波加热装置包括位于布料机下方的、插入台车上烧结混合料内不同深度的多个微波加热器。

所述微波加热器的波导管前端伸入烧结混合料内500－1000mm。

所述微波加热器的波导管前段伸入烧结混合料内部的部分沿台车行进方向水平布置。

所述液氨喷嘴位于所述风箱的上部，沿风箱侧壁周向布置，且喷嘴喷出口倾斜向上，使液氨喷向台车底部篦子，或使液氨喷出方向与烧结烟尘流动方向相反，或两方向的夹角大于90度。

针对背景技术中存在的问题，发明人对烧结机进行重新分区，不同区域赋予不同功能。沿台车行进方向烧结机划分为预热干燥段、点火段、烟气快速升温段和机尾段，即烧结机原将点火段后移，同时在点火段前面增设预热干燥段，设置预热干燥段的目的是：(1)设置无烟气污染物生成区域，即在烧结混合料点火烧结前，利用烧结烟气余热及其他辅助热源先对其进行干燥脱湿，使混合料完全干燥，不新增气态污染物；(2)有效回收烧结烟气余热，即充分利用了机尾温度较高的烧结烟气余热，降低了烧结工序能耗；(3)所述预热干燥段属于烧结机的一部分，结构紧凑，生产过程控制简单；(4)烧结混合料在预热干燥段干燥升温至120℃以上，混合料易于点火，并迅速进行稳定烧结状态，可以缩短点火段的长度，降低点火温度，减少了点火过程中的气态污染物产生量；(5)所述预热干燥段的长度优选占结机总长度的40－50％，以保证混合料的干燥效果。另一方面，发明人对改进后的烧结机各段产生的烟气进行了研究发现：预热干燥段的仅有预热干燥过程，无烧结反应，烟气中含有水份较高，含水量可达10％(体积比)以上，NOx浓度＜100mg/Nm³，温度＜150℃；点火段烧结烟气温度≥150℃，NOx浓度100-200mg/Nm³；烟气快速升温段烧结烟气温度150－250℃，NOx浓度100－200mg/Nm³；机尾段烧结烟气温度＞250℃，NOx浓度100mg/Nm³左右。由上可知，机尾段的烧结烟气中NOx浓度低，与预热干燥段产生烟气接近，而温度又远高于预热干燥段，因此，可以将这部分烟气收集除尘后回送至预热干燥段中作为热源直接对预干燥段中的混合物进行干燥，既有效利用了烟气中的余热，又有利于烟气集中收集，这部烟气NOx浓度低，经除尘后可直接进入后续的脱硫系统进一步脱硫，按当前国标要求不需进行脱硝处理。进一步的，将点火段和快速升温段的烧结烟气收集后送入机尾段区域再次参与烧结反应，其目的是：(1)这一部分烧结烟气中NOx浓度高，将其重新送入机尾段参与烧结反应，利用烧结料层富含有的铁系多氧化物具有的SCR催化功能及烟气中含有的还原组分，并在烧结料层中适宜的温度下，将其含有的NOx进一步还原脱硝，从而降低烟气中的NOx浓度；(2)充分利用了这一部分烟气的余热，降低了烧结工序能耗；(3)减少了外排烟气量，降低了污染物的排放量；(4)降低了烟气后续处理系统的负荷，进一步降低了烟气的后续处理成本。

为了保证进入点火段时台车上的混合料完全干燥，物料温度能上升至120－150℃，在预热干燥段还设置了辅助加热装置，这种辅助加热装置可以为其他热气流，也可以为红外加热装置、微波加热装置或电加热装置，这类加热装置可以灵活、快速、有效的为通过预热干燥段的混合料进行辅助加热，是在烧结烟气作为热气流预热预干燥段热量不足时进行辅助加热的有效手段，如采用微波加热装置时，多个微波加热器波导管在插入烧结层中分层布置，根据需要控制开启的微波加热器的个数或层数，非常灵活方便。所述微波加热器的导管端部伸入烧结混合料内500－1000mm，过深会增加设备投资，过浅会导致现场微波辐射。进一步的，考虑到台车上混合料对波导管的磨损，所述微波加热器波的导管前段伸入烧结混合料内的部分沿台车行进方向水平布置，可以大幅降低混合料的磨损，提高装置的使用寿命。

当采用其他热气流加热时，可以在预热干燥段台车上方设置对应的烟气罩，高NOx循环烟气罩覆盖预热干燥段部分区域，其他热气流设置的烟气罩覆盖预热干燥段剩余部分区域，对应的干燥后气流分别引出进入不同的后续烟气处理系统。

为了实现进入点火段时台车上的混合料完全干燥，物料温度能上升至120－150℃，在预热干燥段靠近点火段区域的1－2个风箱内设置温度传感器，以监测该部分风箱内烧结烟气的温度，并通过该温度值控制辅助加热装置，如控制微波加热器开启层数及加热功率，当风箱内烟气温度≤120℃时，增加微波加热器的开启层数和加热功率；当该区域风箱内烟气温度≥150℃时，降低微波加热器的开启层数和加热功率，甚至关门所有微波加热器。由于机尾段对应风箱内烧结烟气的NOx浓度100mg/Nm³左右，不能稳定控制在100mg/Nm³，在循环到预热干燥段回收余热后，最终外排时满足不了更严的排放标准(100mg/Nm³以下)要求，针对此，在机尾段下方对应的风箱侧壁上沿周向安装至少一层液氨喷嘴，通过液氨喷嘴向风箱内的烧结烟气中喷入液氨，由于风箱内温度高(温度在250－400℃)，充分利用该区域烟气SCR脱硝温度窗口，创造出满足脱硝反应的温度、原料和催化剂条件，在烟气中颗粒物富含铁系多氧化物的催化作用下进一步脱硝，在此处喷入液氨，即使不能完全消耗，还可以在后续烟道输送和除尘等过程中继续发生脱硝反应，拓展了现有装置的使用功能，节省脱硝的设备投资及脱硝催化剂的投入。

出机尾段对应风箱的烧结烟气进入高温烟气主烟道前先进入流化床反应器，设置流化床反应器的主要作用：一是富集烟尘中的颗粒物；二是催化脱硝，当烧结烟尘通过流化床时，在此停留时间较长，并在密相颗粒物中所含的铁系氧化物的催化作用下发生高效还原脱硝反应。当流化床反应器的床层阻力≥2000Pa时，开启流化床反应器下部的流化床固相出口处阀门10－30秒，排出全部或部分固相。

风箱内的液氨喷嘴喷出口倾斜向上，其目的有三：(1)使液氨以及其汽化形成的氨气与烧结烟气逆向接触，提高了氨气与烧结烟气的混合效果；(2)大部分液氨会喷向台车底面的篦子上，而该区域烧结烟气中含尘浓度高，且温度正好在SCR脱硝温度窗口，脱硝效果最佳；(3)小部分液氨会穿过篦子间隙进入台车底部的烧结矿底料中，直接在底料所含的铁系氧化物的催化作用下与烟尘中的NOx发生催化还原脱硝反应，进一步提高了脱硝效果。因此，优选所述液氨喷嘴位于所述风箱的上段，所述液氨喷嘴可以设一层或多层，每层均布多个，以保证氨液与烧结烟气均匀混合。

为了提高烟气余热利用率，将高NOx循环烟气罩安装在机尾段正上方，覆盖机尾段整个区域；高温循环烟气罩安装在预热干燥段正上方，覆盖预热干燥段部分或整个区域。若覆盖预热干燥段部分区域，则剩余区域采用其热气流作为辅助热源对混合料进行干燥，对应的干燥后气流分别引出进入不同的后续烟气处理系统。

为了保证各区域的风量平衡，还在高NOx循环烟气罩上均匀布置惯通高NOx循环烟气罩的风量平衡管，以保证进入机尾段整个区域烧结料层的风量稳定，从而保证进入预热干燥段整个区域的风量稳定。

有益效果：

(1)重新划分烧结机的四个区域，点火段后移，增设预热干燥段，对混合料先进行预干燥和预热，再点火燃烧，大大降低了烧结烟气中NOx的生成；通过在预热干燥段增设加热装置，保证混合料在点火前充分预热和干燥。

(2)根据将烧结机不同区域的烟气特点，分别引入到不同的烟道进行分质处理，充分利用了烧结机机尾段下方对应风箱内的烧结烟气温度高，含尘量大，富含铁系多氧化物，向风箱内喷入液氨，实现烟气的在线脱硝，节省了SCR脱硝时升温室需补充的外界热源和催化剂，降低了后续烟气净化系统的负荷；

(3)点火段和快速升温段的高NOx浓度的烧结烟气循环进入机尾段，在穿过烧结料层时，该区域烧结料层富含有铁系多氧化物，同时循环烟气中氧气浓度偏低(低于空气中的氧气浓度)，烧结过程的烟气含有一定的还原气体，循环烟气穿过烧结料层时，在铁系多氧化物的催化作用下对NOx进行了脱除；

(4)烧结混合料在预热干燥段干燥升温至120℃以上，混合料易于点火，并迅速进行稳定烧结状态，可以缩短点火段的长度，降低点火温度，减少了点火过程中的气态污染物产生量；

(5)本发明工艺在不外添催化剂的前提下达到有效脱硝的目的，充分利用系统余热，NOx减排量70％，与传统SCR脱硝工艺相比，降低脱硝成本70％，不需任何脱硝设备投入，具有广阔的市场应用前景。

附图说明

图1为本发明工艺流程图。

图2烧结烟气中CO、O₂、NOx等浓度在烧结过程中的变化曲线。

其中，1-高NOx烟气循环罩、1.1－风量平衡管、2-烧结机、2.1-台车、3-烧结料层、3.1-底料、4-液氨喷嘴、5-液氨、6-风箱、7-高温烟气循环管、8-高温烟气循环风机、9-高温烟气除尘器、10-高温烟气主烟道、11-高NOx循环风机、12-高NOx烟气除尘器、13-高NOx烟气循环管、14-点火系统、15-高温循环烟气罩、16-布料机、17-静电/布袋除尘器、18-高NOx烟气主烟道、19-主抽风机、20-微波加热器、20.1-波导管、21-低温烟气管、22-低温烟气主烟道、23-流化床反应器、23.1-流化床气流出口、23.2-流化床固相出口。

具体实施方式

参见图1，用于本发明工艺的系统，包括烧结机2，所述烧结机2的台车2.1下方设有风箱6，沿台车行进方向烧结机依次分为预热干燥段、点火段、烟气快速升温段和机尾段4个区域，所述机尾段下方的风箱6依次经流化床反应器23、高温烟气主烟道10、高温烟气除尘器9、高温烟气循环风机8和高温烟气循环管7连接位于所述预热干燥段上方的高温循环烟气罩15。所述点火段和烟气快速升温段区域下方对应的风箱6出口依次连接高NOx烟气主烟道18、高NOx烟气循环管13、高NOx烟气除尘器12、高NOx烟气循环风机11和烧结机2的机尾段对应台车上方的高NOx循环烟气罩1，所述高NOx循环烟气罩1均匀上设有多个惯通的风量平衡管1.1；所述预热干燥段下方对应风箱6出口依次连接低温烟气主烟道22、低温烟气管21、静电/布袋除尘器17和主抽风机19。

所述机尾段下方对应的风箱6侧壁上沿周向安装至少一层液氨喷嘴4。所述液氨喷嘴4位于所述风箱6的上部，沿风箱侧壁周向布置，且喷嘴喷出口倾斜向上。

所述流化床反应器23上部设流化床气流出口23.1，下部设流化床固相出口23.2。所述预热干燥段还设有加热装置，所述加热装置可以为红外加热装置、微波加热装置或电加热装置，优选微波加热装置，具体的所述微波加热装置包括位于布料机16下方的、插入台车2.1上烧结混合料内不同深度的多个微波加热器20。所述微波加热器20的波导管20.1前段伸入烧结混合料内500－1000mm，其前段沿台车2.1行进方向水平布置。

所述烧结机的各段区域定义如下：

预热干燥段点火段位于烧结机2最前端，占烧结机总长度的40－50％，仅有预热干燥过程，无烧结反应，烟气中含有水份较高，含水量可达10％(体积比)以上，NOx浓度＜100mg/Nm³；点火段烧位于预热干燥段后，烧结烟气温度≥150℃，NOx浓度100-200mg/Nm³，该区域在烧结机中占1－2个风箱；烟气快速升温段位于烧结机中部偏机尾方向，该区域占2－4个风箱，烧结烟气温度150－250℃，NOx浓度100－200mg/Nm³；机尾段位于烧结机的后半部，该区域占烧结机总长度的30－40％，烧结烟气温度＞250℃，NOx浓度100mg/Nm³左右。

工艺实施例：

烧结混合料经布料机16均匀分布到烧结机2的台车2.1上，先经预热干燥段预热干燥，然后进入点火段被点火系统14点火燃烧、再经烟气快速升温段升温、最后进入机尾段继续烧结后排出烧结矿；燃烧产生的烧结烟气在风机的抽力作用下穿过烧结料、底料、烧结机台车底部篦子进入台车下方的多个风箱，其中，所述机尾段的烧结烟气经台车2.1下方对应的风箱6收集后进入高温烟气主烟道10，烟尘带入的颗粒物在流化床反应器10内富集，同时富含的铁系多氧化物对烧结烟尘中的NOx进行催化脱硝反应，脱硝后的烟气再经高温烟气除尘器9、高温烟气循环风机9和高温烟气循环管8送入位于所述预热干燥段上方的高温循环烟气罩15中，作为所述热气流由高温循环烟气罩15喷出对预热干燥段台车上的烧结混合料进行预热干燥，同时通过微波加热装置对预热干燥段的烧结混合料进行辅助加热，以保证进入预热干燥段靠近点火段区域的1－2个风箱内烟气温度在120－140℃，即出预热干燥段的物料温度在120－140℃，具体地：可在预热干燥段尾端的1－2个风箱6内设置温度传感器以监测该部分风箱6内烧结烟气的温度，当烧结烟气温度≤120℃时，增加微波加热器20的开启个数和加热功率；当该区域风箱6内烧结烟气温度≥140℃时，降低微波加热器20的开启个数和加热功率，甚至关闭所有微波加热器20。

所述脱硝烟气从流化床反应器23上部的流化床气流出口23.1排出进入高温烟气主烟道10；当流化床反应器23的床层阻力≥2000Pa时，开启流化床反应器23下部的流化床固相出口23.2阀门10－30秒，排出全部或部分固相。

所述点火段和烟气快速升温段区域产生的烧结烟气经对应风箱6收集后送入连接烟气主烟道18、高NOx烟气循环管13，再经高NOx烟气除尘器12、高NOx烟气循环风机11引到烧结机2的机尾段对应台车2.1上方的高NOx循环烟气罩1内，由高NOx循环烟气罩1向机尾段的台车方向喷出进入烧结料内参与烧结过程，通过高NOx循环烟气罩1上的多个风量平衡管1.1引入需要量的外界空气，以保持进入机尾段整个区域烧结料层的风量稳定。

所述预热干燥段的烧结烟气经下方对应风箱6收集后送入低温烟气主烟道22，再经低温烟气管21、静电/布袋除尘器17和主抽风机19引出进入后续烟气脱硫系统。

经处理后的烧结烟气NOx排放量减少75％。采用上述脱硝工艺全程不使用外购催化剂，减少脱硝设备投资，简化了脱硝工艺，充分利用了工艺过程中的余热，节能降耗效果明显，与传统SCR脱硝工艺相比，降低脱硝成本60％，省去了脱硝设备的投资。

Claims (7)

1.一种基于烧结烟气多级循环的在线脱硝工艺，包括烧结烟气在风机的抽力作用下穿过烧结料层、底料、烧结机台车底部篦子进入台车下方的多个风箱，其特征在于，沿台车行进方向将烧结机依次分为预热干燥段、点火段、烟气快速升温段和机尾段4个区域，所述机尾段的烧结烟气经台车下方对应的风箱收集后进入高温烟气主烟道，再经高温烟气除尘器、高温烟气循环风机和高温烟气循环管送入位于所述预热干燥段上方的高温循环烟气罩中，在风机抽力作用下，再次进入烧结混合料对其进行预热干燥；所述点火段和烟气快速升温段的烧结烟气经台车下方对应的风箱收集后进入高NOx烟气主烟管，再经高NOx烟气除尘器、高NOx烟气循环风机引到烧结机机尾段对应台车上方的高NOx循环烟气罩内，在风机抽力作用下，再次进入烧结料层参与烧结过程；所述预热干燥段的烧结烟气经下方对应风箱收集后送入低温烟气主烟道，再经低温烟气管、静电/布袋除尘器和主抽风机引出；

所述机尾段下方对应的风箱侧壁上沿周向安装至少一层液氨喷嘴，通过喷嘴向风箱内的烧结烟气中喷入液氨；所述液氨喷嘴位于所述风箱的上部，沿风箱侧壁周向布置，且喷嘴喷出口倾斜向上，使液氨喷向台车底部篦子；

所述机尾段台车下方对应的风箱收集的烧结烟气在进入高温烟气主烟道前，先通过流化床反应器将随烟尘带入的颗粒物富集，同时在颗粒物中富含的铁系多氧化物的催化作用下，对烧结烟尘中的NOx进行催化脱硝反应，脱硝后的烟气再进入高温烟气主烟道。

2.如权利要求1所述的基于烧结烟气多级循环的在线脱硝工艺，其特征在于，所述脱硝烟气从流化床反应器上部的流化床气流出口排出进入高温烟气主烟道；当流化床反应器的床层阻力≥2000Pa时，开启流化床反应器下部的流化床固相出口阀门10－30秒，排出全部或部分固相。

3.如权利要求1所述的基于烧结烟气多级循环的在线脱硝工艺，其特征在于，通过辅助加热装置对预热干燥段的烧结混合料进行辅助加热，保证进入预热干燥段靠近点火段区域的1－2个风箱内烟气温度在120－150℃。

4.如权利要求3所述的基于烧结烟气多级循环的在线脱硝工艺，其特征在于，所述辅助加热装置可以为其他热气流、红外加热装置、微波加热装置或电加热装置。

5.如权利要求4所述的基于烧结烟气多级循环的在线脱硝工艺，其特征在于，所述微波加热装置包括位于布料机下方的、插入台车上烧结混合料内不同深度的多个微波加热器。

6.如权利要求5所述的基于烧结烟气多级循环的在线脱硝工艺，其特征在于，所述微波加热器的波导管前段伸入烧结混合料内500－1000mm。

7.如权利要求6所述的基于烧结烟气多级循环的在线脱硝工艺，其特征在于，所述微波加热器的波导管前段伸入烧结混合料内部的部分沿台车行进方向水平布置。

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