CN107429552B - 从主钻井孔中形成横向钻孔的方法 - Google Patents
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Abstract
提供了一种在位于地下层内的产区中形成横向钻孔的方法。该方法包括确定产区在地下层中的深度，然后在产区内形成钻井孔。该方法还包括将工作柱上的液压喷射组件运送到钻井孔中。组件包括喷射软管承载件以及喷射软管承载件内的具有连接在远端处的喷嘴的喷射软管。该方法还包括沿着产区将造斜器设置在钻井孔中，并且将喷射软管转移出喷射软管承载件，以使喷嘴沿着造斜器的面前进。
Description
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合作研究协议当事方的姓名
不适用。
相关申请的声明
本申请要求2015年7月29日提交的美国临时专利申请号62/198,575的权益。该美国临时专利申请题为“Downhole Hydraulic Jetting Assembly,and Method for FormingMini-Lateral Boreholes”。本申请还要求2015年2月24日提交的相同题目的美国临时专利申请号62/120,212的权益。
本申请还提交作为2015年2月3日提交的美国专利申请号14/612,538的部分继续申请案。该美国专利申请题为“Method of Testing a Subsurface Formation for thePresence of Hydrocarbon Fluids”。该美国专利申请又是2015年3月31日授权的美国专利号8,991,522的分案。
这些申请全部通过引用合并至本文。
背景技术
本部分旨在介绍本技术的选定方面，这些方面可能与本公开内容的各种实施方案相关联。相信这种讨论有助于提供便于更好地理解本公开内容的特定方面的一种框架。相应地，应理解的是，本部分应从这个角度理解而并不一定是对现有技术的承认。
技术领域
本公开内容涉及完井领域。更具体地，本公开内容涉及通过使用液压喷射组件从现有钻井孔中生成小直径钻孔来进行产烃地层的完工和增产。本公开内容还涉及在一次起下钻中受控地生成延伸入地下地层数英尺的多个横向钻孔。
技术讨论
在钻探油井和气井时，使用在钻柱下端处向下推动的钻头穿过地表形成近似竖向的钻井孔。在钻探至预定井底(bottomhole)位置后，移除钻柱和钻头，并用套管柱内衬钻井孔。因此在该套管柱与由钻井孔穿进的地层之间形成环形区域。特别地，在竖向钻井孔或水平井的竖向段中，为了沿着钻井孔的部分或全部的长度用水泥填充或“挤满”整个环形体积，进行了固井作业。水泥和套管的组合加固了钻井孔，并促进层位封隔(zonalisolation，层间隔离)以及随后在套管后面的可能的成烃产区的某些段的完井。
在最近的二十年里，钻探技术的发展已经使得油气操作员经济地“开钻(kick-off)”，并使钻井孔轨迹从大体竖向的定向转向大体水平的定向。现在，这些钻井孔中每个的水平“支柱”通常超过一英里的长度。这显著增加了钻井孔向目标含烃地层(或“产区”)的暴露。例如，对于具有100英尺的(竖向)厚度的给定目标产区，一英里的水平支柱暴露于水平钻井孔的产区是常规竖向钻井孔的100英尺暴露的产区的52.8倍。
图1A提供了在水平定向上已经完工的钻井孔4的截面视图。可以看出，已从地表1，穿过数个地层2a、2b……2h且下至生烃地层3形成钻井孔4。地下地层3对于油气操作员而言表示“产区”。钻井孔4包括在产区上方的竖向段4a，以及水平段4c。水平段4c限定柱脚跟部4b和柱脚尖部4d以及在它们之间的延伸穿过产区3的长形支柱。
随着钻井孔4的完工，具有逐渐变小的外径的若干套管柱已用水泥固定于钻井孔4中。这些套管柱包括表面套管柱6，并且可以包括一个或多个中间套管柱9，以及最后包括生产套管12。(没有示出最浅且直径最大的套管(其被称为导管)，该套管是与表面套管分隔开的且直接位于表面套管上方的短管段。)表面套管6的主要功能之一是隔离且保护较浅的含淡水的地下水层不被任何钻井孔流体污染。因此，导管和表面套管6几乎始终完全通过水泥固定7回地面1。
重复若干次钻探且然后粘接逐渐变小的套管柱的过程，直到井到达完钻井深。在一些情况下，最后的套管柱12是衬里，即，未约束回地面1的套管柱。被称为生产套管的最后的套管柱12还通常通过水泥固定13到位。在水平完工的情况下，生产套管12可被水泥固定，或者可以使用外部套管封隔器(“ECP”)、膨胀封隔器或它们的一些组合而提供层位封隔。
完井中可以包括额外的管状主体。这些管状主体包括放置在生产套管或衬里内的一个或多个生产油管柱(图1A未示出)。在竖向完井中，每个油管柱从地面1延伸至靠近生产区段3的指定深度，并且可以附接至封隔器(未示出)。封隔器用于封闭生产油管柱与周围的套管12之间的环形空间。在水平完井中，生产油管通常(通过封隔器或不通过封隔器)布置于钻井孔4的柱脚跟部4b处或附近。
在一些情况下，产区3不能有效地使流体流至地面1。当发生这种情况时，操作员可以安置人造举升设施(图1A未示出)作为钻井孔完工的一部分。人造举升设施可以包括井下泵，所述井下泵经由在油管内延伸的一系列抽油杆连接至地面泵送单元。可替代地，可以在生产油管的底端处放置电力驱动的潜水泵。还可以采用气举阀、液力喷射泵、柱塞举升系统或各种其他类型的人造举升设施和技术，以辅助流体流至地面1。
作为完工过程的一部分，井口装置5安装在地面1处。井口装置5用于控制钻井孔压力并且指引地面1处的生产流体的流动。还可以设置流体聚集和处理设施(图1A未示出)，诸如管、阀、分离器、脱水器、气体脱硫单元以及油水储罐。产区完工后，安装任何必要的井下管件、人造举升设施和井口装置5，然后可以开始生产作业。使钻井孔压力保持受控，并适当分离和分配产出的钻井孔流体。
在美国，现在钻探的许多井主要是用以从之前被认为是难以穿进而不能以经济可行的量产出烃的产区中开采油和/或天然气，以及可能的液化天然气。这种“紧实”或“非常规”的地层可能是砂岩、粉砂岩或者甚至是页岩地层。可替代地，这种非常规地层可以包括煤层甲烷。在任何情况下，“低渗透率”通常指岩石层段具有低于0.1毫达西的渗透率。
为了增强特别是低渗透率地层中烃的开采，之后(即，在对生产套管或衬里进行穿孔后)在产区的完工中可以采用增产技术。这种技术包括液力压裂和/或酸化。另外，为了创建一个或多个新定向或水平完工的钻孔，可以从主要的钻井孔形成“开钻”钻井孔。这允许井沿着地下地层的平面穿进，以增加对于产区的暴露。在地层的天然或液力导致的压裂平面为竖向的情况下，水平完工的钻井孔允许生产套管横穿或“找到(source)”多个压裂平面。相应地，竖向定向的钻井孔通常限制于每个产区的单个液力导致的压裂平面，而水平钻井孔可以沿水平支柱4c在多个位置或“阶”中进行射孔并液力压裂。
图1A示出了沿钻井孔4的水平段4c的一系列压裂半平面16。压裂半平面16表示将与射孔/压裂作业有关地形成的裂缝的定向。根据地质力学的原理，压裂平面将通常沿垂直于岩石基质中的最小主应力面的方向形成。更简单地说，在大多数钻井孔中，当钻井孔的水平段位于地面下3,000英尺以下并且有时浅至1,500英尺时，岩石基质将沿竖线分裂。在这种情况下，液力裂缝将趋于从钻井孔的射孔15沿垂直于最小主应力面的竖向椭圆平面蔓延。如果已知最小主应力面的定向，则水平钻井孔4的支柱4c的纵向轴线理想地定向成与其平行，使得多个裂缝平面16将贯穿正交于或近似正交于钻井孔的水平支柱4c的钻井孔，如图1A所示。
通过计算下述各项来优化产区3内沿水平支柱4c的射孔的和压裂的层段的期望密度：
·每个裂缝将排出的烃的估计最终开采率(“EUR”)，这要求计算每个压裂处理将经由其相应的射孔连接至钻井孔的增产储层体积(“SRV”)；减去(less)
·与边界压裂层段的相应SRV的任何重叠；加上(coupled with)
·从每个裂缝中开采烃的预期时间分配；与
·增加另一射孔/压裂层段的增量成本之比(versus)。
沿单个水平钻井孔重复多次竖向完工的能力是在相对近的时间内从非常规储层(特别是页岩)中经济可行地寻找烃储层所做的。这种革命性技术具有下述深远影响，当前美国的Baker Hughes Rig Count信息表明在美国钻探的井中仅有约四分之一(26％)被分类为“竖向的”，而另外四分之三则被分类为“水平的”或“定向的”(分别为62％和12％)。即，目前美国钻探的每三个井中约有两个都是水平井。
相比于竖向井，钻探和完工水平井的额外成本并不小。实际上，钻探和完工水平井(“D&C”)最高成本是其对应竖向井的多倍(两倍、三倍或更多)并不罕见。取决于地质盆地，特别是决定钻探穿进速率、所需钻探泥浆流变学、套管设计和粘接等标准的地质特征，钻探和完工水平井的重大额外成本包括控制开钻的曲率半径、和在产区3内最初获得然后维持内的钻井孔4的优选水平轨迹或近似水平轨迹中引导钻头和钻探组件(包括MWD和LWD技术)以及水平段4c的整体长度所涉及的那些成本。在压裂的阶之间获得钻井孔隔离(由于具有额外水泥固定和/或ECP)的关键过程通常会对增加的完井费用造成显著增加，“桥塞射孔联作”或套筒或端口(通常坠球致动)完井系统的成本也是如此。
然而，在许多情况下，钻探和完工水平井的最高单个成本是与泵送液力压裂处理本身相关联的成本。给定水平井的液力压裂处理成本的总和达到或者甚至超过其总的钻探和完井成本的50％并不罕见。
对于任何水平井在经济上成功至关重要的是，在完井的产区内实现满意的液力压裂几何结构。许多因素都可能促成实现期望几何结构的成功或失败。这包括产区的岩石性质、由钻井孔的建造和/或地面泵送设施施加的泵送限制以及压裂流体的特性。另外，通常向压裂混合物添加各种筛孔(筛眼)尺寸的支撑剂，以使液压压力致使的裂缝宽度维持在“撑开”的状态，从而提高裂缝产出烃流体的传导能力。
通常，为了在产区中实现期望的裂缝特性(裂缝宽度、裂缝传导性以及特别地裂缝半长)，必须形成显著超过产区的边界的整体裂缝高度。幸运的是，竖向区外裂缝高度增长通常限制为整体产地层厚度的几倍(即，数十英尺或数百英尺)，因此不会对几乎始终与产区分隔数千英尺岩石地层的浅得多的淡水水源造成污染威胁。参照K.Fisher和N.Warpinski，“Hydraulic Fracture-Height Growth:Real Data”，SPE论文编号145,949，SPE Annual Technical Conference and Exhibit，科罗拉多州丹佛市(2012年10月30至11月2日)。
尽管如此，这增加了各种“压裂”阶处所需的压裂流体和支撑剂数量，并且进一步增加了所需的泵送马力。已知对于典型压裂作业而言，大量的压裂流体、流体添加剂、支撑剂、液压(“泵送”)马力(或“HHP”)及其相关成本都是花费在裂缝的非产出部分。这表示每年仅在美国就存在数十亿美元的问题。
此外，使水平钻井孔的规划复杂化是与非常规储层内的裂缝几何结构相关联的不确定因素。基于对来自于倾斜仪和微震勘测的实时数据的分析，许多专家认为在渗透性更小的且特别是更易裂的非常规储层中的裂缝几何结构可以产生高度复杂的裂缝几何结构。即，与被认为是符合最常规储层的相对过分简单的双翼椭圆模型(如图1A中的理想化演示所示)相反，非常规储层中的裂缝几何结构可能是难以预测的。
在大多数情况下，由于过度的流体泄漏和/或减少的裂缝宽度(其可能引起较早滤沙)，远场裂缝的长度和复杂性被认为是不利的(而不是有利的)。因此，裂缝复杂性(或者，其不足)是否增强或减少裂缝网络将使钻井孔能够钻探的SRV通常是根据个例(如，逐个储层)基础来确定的。
因此，期望的是，特别是用于紧密储层的水平完井中，获得对于从水平支柱4c朝外垂直延伸的初级裂缝网络的几何形状增长更多的控制。还期望的是延伸裂缝网络方位的长度而不显著地侵入水平产区3的边界。进一步地，期望的是通过沿着水平支柱使用两个或更多个液力喷射的微型支渠增加钻井孔之间的裂缝网络的效率，来减少钻探给定储层体积所需要的井的密度。更进一步地，期望的是通过创建一个或多个微型支渠钻孔作为使用要求穿孔、滑动套筒等的常规完成程序所提供的常规套管端口的替代，来提供SRV的这种引导、制约和增强。
因此，存在对具有喷射软管和造斜器的井下组件的需求，从而组件可以被运送到任何倾斜的任何钻井孔层段中，包括延伸的水平支柱。还存在对于液力喷射系统的需求，该液力喷射系统提供与套管出口点相反的基本上90°转向的喷射软管，优选地利用整个套管内径作为喷射软管的弯曲半径，从而提供喷射软管的最大可能内径，并且因此向喷射嘴提供最大可能的液压马力。还存在对一系统的需求，该系统包括能够部署在连续油管柱(string of coiled tubing，)上的造斜器，其中，造斜器可以以分立的已知增量重新定向，并且不依靠地面处转移到井下的管的旋转。
还存在额外的需求，这些需求在本文的某些实施方案中论述。存在对使用液压定向力形成侧向钻井孔的改进的方法的需求，其中，甚至可以从水平钻井孔运送喷射软管的期望长度。此外，还存在对形成从水平支柱分出的微型横向钻孔的方法的需求，这些微型横向钻孔帮助将随后的SRV局限于但不显著超过产区边界。此外，存在对下述方法的需求，通过该方法可以用使喷射喷嘴和连接的软管能够移入地层中的液压和/或机械推力运送和操作造斜器和喷射软管，在期望的尽可能多的主钻井孔深度和微型横向方位定向上多次撤回、重新定向、重新部署和重新操作造斜器和喷射软管，以在单次起下钻中不仅在钻井孔的竖向部分生成多个微型横向钻孔，也在钻井孔高度定向甚至水平的部分生成多个微型横向钻孔。此外，还存在对下述方法的需求，该方法能够运送处于展开状态的喷射软管，使得生产套管内以及沿着造斜器的弯曲半径是软管必须满足的最严格的弯曲限制。
此外，还需要下述液力压裂微型横向钻孔的方法，该方法在形成横向钻孔后，紧接着喷射出从钻井孔的水平支柱分出的微型横向钻孔，并且不需要将喷射软管、造斜器和运送系统从主钻井孔拉出。还需要下述方法，该方法基于由泵送给定增产(压裂)级所形成的SRV发展(或缺少)的地球物理(微震和/或倾斜仪和/或环境微震)描述的实时分析，设置横向钻孔的路径。另外，还需要下述方法，该方法通过根据现有常规射孔群和它们相应的增产级的SRV的表现(或者，更具体地，通过生产测井或永久性环境微震装置观察到的不良表现)来优化新的横向钻孔群/增产级的放置和轮廓设置，从而对现有水平井的重新完成进行优化。换言之，需要下述方法，该方法远程控制喷射喷嘴和连接的液压软管的侵蚀挖掘路径，使得横向钻孔或多个横向钻孔“群”的轮廓可以设置成最佳地控制后续增产处理形成的SRV几何结构。
发明内容
本文描述的系统和方法在进行油气完井活动中具有各种益处。在本公开内容中，首先要求保护一种在产区中形成横向钻孔的方法。该产区存在于地下层内。在一个实施方案中，方法首先包括确定产区在地下地层中的深度。产区限定已经被识别为藏有或至少可能藏有烃流体的岩石基质，或者有机物丰富的岩石。在一方面，方法还包括确定产区的厚度。
该方法还包括在产区内形成钻井孔。在优选的实施方案中，钻井孔具有偏离的段，或更具体地，是水平完工的。在这些情况下，形成钻井孔意味着以偏离竖向一角度形成主钻井孔，或者甚至沿着大致水平的平面形成钻井孔。
该方法还包括将工作柱上的液压喷射组件运送到钻井孔中。优选地，该工作柱是具有用于容装电线和优选地光纤数据缆线的护层的连续油管柱。
井下液压喷射组件用于从现有主钻井孔中喷射出进入地下地层的多个横向钻孔。该组件基本包括两个协同系统：
(1)内部软管系统(“内部系统”)，其限定长形喷射软管，该长形喷射软管在其近端具有喷射流体入口，并且在其远端具有喷射喷嘴，所述喷射喷嘴被构造成被引至并穿过主钻井孔出口位置；以及
(2)外部软管运送、部署和撤回系统(“外部系统”)，其在工作柱上延伸以在钻井孔内提供限定的行进路径(包括造斜器)，其中外部系统被构造成将长形喷射软管载入钻井孔，并且将其“推动”抵靠设置在钻井孔中的造斜器，以将喷射喷嘴向前推入周围的地层。
在套管钻井孔的情况下，使用喷射软管和连接的喷嘴形成穿过套管的窗口，随后形成穿入含烃产区的横向钻孔。这两个协同系统的构造和操作使得造斜器可以被重新定向和/或重新定位，并且喷射软管可以被重新部署到套管中并重新撤回，以在同一次起下钻中喷射出多个套管出口和横向钻孔。
如所述，内部系统包括具有近端和远端的喷射软管。流体入口位于近端处，而喷射喷嘴被设置在远端处。优选地，电源诸如电池组位于近端处，用于向喷射组件的电部件提供电力。
外部系统包括一对管状主体。这些表示外导管和内导管。外导管具有上端、下端以及它们之间的内部钻孔，该上端被构造成可操作地附接至工作柱或“油管运送媒介”，以用于将喷射软管组件伸入生产套管中。内导管位于外导管的钻孔内并且用作喷射软管承载件。喷射软管承载件在作业期间滑动地接收喷射软管。
在喷射软管和周围的喷射软管承载件之形成有微环隙。微环隙的尺寸设置成在组件的作业期间防止喷射软管在喷射软管承载件内滑动时弯曲。微环隙还被构造成允许操作员控制喷射软管和周围的内导管之间的液压流体的量和流动方向，其然后转换成流体力，该流体力可以：(1)当喷射软管被向下游推动时，将喷射软管维持为教示的构造；或者(2)在喷射软管被撤回入内导管时，沿向上游方向推动喷射软管。
喷射软管组件还包括造斜器构件。造斜器构件设置在外导管的下端的下方。造斜器构件包括凹入面，在组件的作业期间所述凹入面用于接收和指引喷射喷嘴和所连接的软管。
喷射软管组件被构造成(i)通过转移力将喷射软管转移出喷射软管承载件并抵靠弓形造斜器面到达钻井孔出口的期望点处，(ii)在到达钻井孔出口的期望点时，指引喷射流体通过喷射软管和连接的喷射喷嘴，直到形成出口，(iii)沿操作员的设计地理轨迹继续喷射，形成进入产区内的岩石基质中的横向钻孔，然后(iv)在形成横向钻孔后，将喷射软管拉回到喷射软管承载件中，以允许可选地调整造斜器装置在钻井孔内的位置。
在一方面，造斜器被构造成使得造斜器的一个面为喷射软管提供跨过整个钻井孔的弯曲半径。在套管钻孔的情况下，喷射软管将弯曲跨过生产套管的整个内径。因此，软管在一侧上接触生产套管，沿着造斜器的面弯曲，然后延伸至生产套管的相对侧上的套管出口。跨过生产套管的整个I.D.(内径)的该喷射软管弯曲半径提供了使用喷射软管的最大可能直径，这又提供通过喷射软管向喷射喷嘴传递最大的液压马力。
外部系统被构造成使得其以将软管维持在展开状态的方式包含、运送、部署和撤回内部系统的喷射软管。因此，软管必须满足的最小弯曲半径是生产套管内沿着造斜器面在期望的套管出口的点处的弯曲半径。此外，这些协同的内部/外部系统的基于连续油管的运送提供了同一下井工具串中的其他常规连续油管工具的同时运行。这些工具包括封隔器、泥浆电动机、井下(外部)牵引机、测井工具和/或位于造斜器构件下方的可取回桥塞。
回到刚才所述的方法，该方法还包括沿着钻井孔将造斜器设置在期望的第一套管出口位置处。造斜器的面在喷射软管被转移出喷射软管承载件时使喷射软管基本上弯曲跨过钻井孔的整个内径。该方法还包括将喷射软管转移出喷射软管承载件，以使喷射喷嘴前进到造斜器的面。然后该方法包括通过喷射软管和连接的喷射喷嘴来注射液压喷射流体，从而在产区中的岩石基质内挖掘横向钻孔。
该方法还包括注射喷射流体，同时还使喷射软管和连接的喷射喷嘴转移通过喷射软管承载件并沿着造斜器的面。这样，形成从水平钻井孔延伸至少5英尺的第一横向钻孔。
在本公开中，外部系统可选地设置有独特的电驱动可旋转喷射喷嘴。喷嘴可以模仿常规液压射孔器的液力，从而不需要用铣具单独运作以形成套管出口。喷嘴可选地包括在主体周围的向后推力喷口，以增强微型支渠形成期间向前推力和钻孔清洁，并且用以在拉出期间提供清洁和可能的钻孔延伸。
在外部系统内，以下两种液压力，即(a)将内部软管系统向下游推的喷射流体的液压力和(b)将软管系统往回向上游推的液压流体的液压力的调节，都是用承载系统的顶部和基部处的阀门、以及喷射软管的顶部处和承载系统的基部处的密封组件控制的。另外，外部系统可以包括内部牵引机系统，所述内部牵引机系统提供机械力，以选择性地向上游或向下游推动喷射软管。
发现已知的喷射系统通常仅依靠不断的连续油管和/或喷射软管柱的“下放(slack off，松懈)”重量来提供“推”力。然而，这种推进力来源很快被高度定向或水平钻井孔中的螺旋弯曲(如，由于喷射软管和钻井孔管件之间的摩擦力)消散。一旦到达螺旋弯曲的点，就不能再从系在地面的柱的额外下放得到补充推力。本文通过液压力和机械(牵引)力的组合以独特的方式克服了其他系统的“无法推动绳”的限制，使得能够偏离大位移水平钻井孔形成微型支渠。
本文的液压喷射组件能够根据喷射软管及其喷射软管承载件的长度产生超过10英尺、或者超过25英尺、甚至超过300英尺的横向钻孔。穿进的长度和穿进速率本身也会受到主岩石的抗液压喷射性质的影响。这些抗喷射性质可以包括主岩石基质的岩石学固有的抗压强度、孔隙压力、水泥固定和其他特征。在任何情况下，横向钻孔都可以具有约1.0”或更大的直径，并且可以以远高于在此之前的任何系统的穿进速率形成这些横向钻孔，这些横向钻孔通常对生产套管内的喷射软管完成90°的转向。
本系统将具有从水平且高度定向的主钻井孔的迄今为止都认为无法到达的部分中形成横向钻孔的能力。在套管钻井孔内常规连续油管可以牵引到的任何地方，现在都可以液压地喷射出横向钻孔。同样地，将会获得超高的效率，因为从单次起下钻中形成多段横向钻孔。只要经由连续油管套管环隙能实现满意的压裂液力(泵送速率和压力)，就可以在不需要压裂塞、滑动套筒或下坠球的情况下对新钻探的井的整个水平支柱进行分级“射孔和压裂”。
在一个实施方案中，多个横向钻孔和可选地侧微型支渠钻孔一起在岩石基质中形成超深穿孔的网络或群。操作员可以将这样的网络设计成优化地排放产区。优选地，横向钻孔以法向角或直角延伸远离主钻井孔，并且延伸至产区的上边界或下边界。也可以使用其他的角度利用产区最丰富的部分。在任何方面，该方法然后可以包括产生烃。在从钻井孔中以不同定向和不同深度处形成多个钻孔的情况下，可以从横向钻孔的网络中生产烃。此外，操作员可以选择从横向钻孔中进行后续地层压裂操作，从而进一步延伸SRV。
在一方面，在主产区内定制横向钻孔和侧微型横向钻孔的几何结构。然后钻孔可以优选地接收后续增产(特别地，液力压裂)处理。这又实现优化待从每个泵送级中获得的最终的增产储层体积(“SRV”)。在压裂期间，操作员可以接收表示地层处理和SRV形成的效果的实时地球物理学数据，诸如微震、倾斜仪和/或环境微震数据。在一方面，在水平钻孔的完井或重新完成期间，可以在泵送下一级之前先进行下一群的横向钻孔几何结构的实时定制。
在一个实施方案中，在形成横向钻孔之前一段时间内从钻井孔中生产烃。因此，提供了新颖的“再压裂”方法。
在一变型中，方法包括：
-使用一个或多个射孔枪沿着水平钻井孔以连续级形成射孔；
-通过连续级中的射孔沿着水平钻井孔液力地压裂岩石基质；
-进行返排作业，以至少部分地移除与液力压裂相关而注射的液压流体；以及
-可选地，在形成横向钻孔之前的一段时间内产生烃流体。
在另一可替代的实施方案中，该方法还包括：
-在形成第一横向钻孔之后从第一套管出口中撤回喷射软管和连接的喷嘴；
-将造斜器重新定向在期望的第一位置处；
-通过喷射软管和连接的喷嘴注射液压喷射流体，从而形成第二套管出口；
-通过喷射软管和连接的喷嘴进一步注射喷射流体，从而挖掘产区中的岩石基质；以及
-在使喷射软管和连接的喷嘴前进时再进一步注射喷射流体，从而形成第二横向钻孔，该第二横向钻孔从第二套管出口处从水平钻井孔也延伸至少5英尺。
在本实施方案中，第一横向钻孔和第二横向钻孔中的每一个均可以具有0.4到2.5英寸之间的内径。在一方面，第二横向钻孔从第一横向钻孔偏离10度到180度之间。该方法然后还包括从第一横向钻孔和第二横向钻孔中一起产生烃流体。
在另一可替代的实施方案中，该方法还包括：
-在形成第一横向钻孔之后，从第一套管出口撤回喷射软管和连接的喷嘴；
-从第一套管出口撤回喷射软管和连接的喷嘴；
-将造斜器移动到期望的第二位置处，优选地进一步向井上；
-通过喷射软管和连接的喷嘴注射液压喷射流体，从而在第二位置处形成第二套管出口；
-通过喷射软管和连接的喷嘴进一步注射喷射流体，从而在第二位置处挖掘产区中的岩石基质；以及
-在使喷射软管和连接的喷嘴前进时再进一步注射喷射流体，从而形成第二横向钻孔，该第二横向钻孔沿着第二期望位置从水平钻井孔也延伸至少5英尺。
在本实施方案中，第一横向钻孔和第二横向钻孔可以分隔约5到200英尺。优选地，第一横向钻孔和第二横向钻孔中的每一个的长度为至少25英尺，更优选地，长度为至少100英尺。
在上述实施方案中的任一个中，方法可以包括将压裂流体注射通过形成在外导管和周围的生产套管之间的环隙，以及以足以将产区中的岩石基质分裂的注射压力将压裂流体注射到一个或多个横向钻孔中。液压喷射组件还可以包括封隔器或设置在造斜器构件下方的可取回桥塞，并且方法还可以包括在注射压裂流体之前设置封隔器或桥塞。可替代地或额外地，优选地在压裂之前，将酸化处理冲洗通过环形区域并且进入横向钻孔。考虑到系统可控地“操纵”喷射喷嘴的能力，从而划定横向钻孔(或钻孔“群”)的路径，可以更优化地“引导”压裂流体并将其限制在产区内。
在上述方法中的任一个中，用于将喷射软管从喷射软管承载件移出的转移力可以是液压力。喷射软管和关联的喷射软管承载件优选地每个长度为至少10英尺，并且更优选地，长度为至少50英尺。
在一个实施方案中，喷射软管组件还包括主控制阀。主控制阀设置成靠近外导管的上端，并且能够在第一位置和第二位置之间移动。在第一位置中，主控制阀将泵入钻井孔中的喷射流体引入喷射软管中，而在第二位置中，主控制阀将泵入钻井孔的液压流体引入形成在喷射软管承载件和周围的外导管之间的环形区域中。主控制阀在其第一位置的放置允许操作员将喷射流体泵入工作柱中，通过主控制阀，并抵靠微环隙中的上密封组件，从而活塞地推动展开状态下的喷射软管和连接的井下喷嘴，同时指引喷射流体通过喷嘴。主控制阀在其第二位置的放置允许操作员将液压流体泵入工作柱中，通过主控制阀，进入喷射软管承载件和周围的外导管之间的环形区域，通过压力调节阀并进入微环隙，从而将喷射软管在其展开状态下向上拉回到内导管中。
在一个优选的实施方案中，转移力包括液压力和单独的机械力。在这种情况下，喷射软管组件还包括位于外导管的下端的下游的内部牵引机系统。内部牵引机系统包括限定用于接收喷射软管的喷射软管承载件的一部分的内导管部分以及限定外导管的一部分的外导管部分，该外导管部分具有限定多个径向设置的尖头的星形轮廓，在多个尖头的一个中容置电线、数据缆线或这两者的配线腔室，以及位于相对尖头内的至少一对夹具，其中，每个夹具均被构造成在被旋转地致动时接合喷射软管并沿着喷射软管承载件机械地移动喷射软管。
在一个实施方案中，液压喷射组件还包括位于外部系统的上端的插接站。该插接站被构造成与电池组配合。插接站具有微处理器，并且通过连续油管的电线、数据缆线或这两者与地面的操作员通信。在这种布置中，方法还可以包括：
-将命令从地面发送到插接站；
-将数据从造斜器的下游的测井工具发送到插接站；以及
-将数据从插接站发送到地面。
插接站优选还容置微处理器以及微发射器、微接收器、电流调节器或它们的组合。插接站可以被构造成：(1)将电力传递至电池组，所述电力来自地面发电，或者来自通过造斜器构件下方的泥浆涡轮机进行的发电，所述电力经由沿外部系统设置的电线传输；以及(2)在容置于所述喷嘴处或其附近的至少一个地理空间芯片与地面的操作员之间将数据传递至或传递出该插接站中的微发射器和微接收器。容置在电池组中的微发射器被构造成将从微接收器接收的数据无线地传输至容置在插接站中的微接收器。插接站被构造成还(i)无线地，(ii)经由捆扎在连续油管中的电线或(iii)经由捆扎在连续油管中的数据缆线将数据传输至地面的处理器。
在一种布置中，方法还包括：
-获得用于产区的地质力学数据，该数据包括多孔性、渗透性、泊松比、弹性模量、剪切模量、拉美常数、VP/VS或它们的组合；
-对产区中的岩石基质进行地质力学分析，以确定最小主应力的方向；以及
-使用井下液压喷射组件通过(i)沿着与最小主应力的方向垂直的方向，或者(ii)沿着与最小主应力的方向平行的方向操纵喷嘴，在产区中形成至少两个横向钻孔。
在一种布置中，水平钻井孔的纵向轴线定向成与构成产区的岩石基质的最小主应力平面平行。另外，第一横向钻孔沿与岩石基质的最小主应力平面垂直的方向形成。进行岩石基质的地质力学分析可以包括形成表示产区的有限元网格，其中，该网格限定表示空间中的点的多个节点。每个点在多于一个方向上具有潜在位移。分析还可能涉及预测由于横向钻孔的形成造成的岩石基质内应力曲线的变化。
在另一种布置中，井下喷液压喷射组件和方法与引导系统一起作业。引导系统包括使用连接至喷射喷嘴的远端的至少三个纵向定向的致动器线。致动器线在喷射软管远端围绕其圆周等距间隔，并且由响应于电流而收缩的导电材料制造。指引通过致动器线的不同的电流量将引起弯曲力矩以将喷射喷嘴沿期望方向定向。在这种布置中，微处理器被构造成控制向相应的致动器线馈送电流的电流调节器。这又控制用于定向液压钻探的喷嘴的地理定向。
在引导系统的一方面，地理位置信号由位于沿着喷嘴或其附近的一个或多个地理空间芯片发送。地理位置信号指示喷嘴的位置、喷嘴的定向或者这两者。地理位置信号作为数据从地理空间芯片传输到电池组中的微接收器。信号可以经由捆扎在喷射软管中的电线或数据缆线发送。容置在电池组的端盖中的微发射器被构造成将从微接收器接收的数据无线地传输至容置在插接站中的对应的微接收器。另外，插接站可以被构造成进一步将数据传输至地面的处理器。该地理数据可以经由捆扎在连续油管中的电线或经由捆扎在连续油管中的数据缆线无线地发送。
地理轨迹指令可以同样从位于地面的控制系统或者位于井下的插接站中的微处理器中的控制系统发送。控制系统将信号发送到一个或多个电流调节器中，用于调节待发送到井下每条单独致动器线的电流的量。每条致动器线的收缩与每条电线接收的电流的量成正比。收缩又产生弯曲力矩，从而根据期望的轨迹实现喷嘴的地质操纵。在优选的实施方案中，应用于喷射软管的远端的弯曲力矩由地面处的操作员通过发送到插接站中的微发射器的地理轨迹信号的输送来控制。
附图说明
本文附上了某些图示、图表和/或流程图，以便可以更好地理解本发明。然而，要注意的是，附图仅示出了本发明的选定的实施方案，因此不能视为对范围进行限制，因为本发明可以承认其他同等有效的实施方案和应用。
图1A是示例性水平钻井孔的截面图。以3-D示出了沿钻井孔的水平支柱的半裂缝平面，以示出相对于地下地层的裂缝阶段和裂缝定向。
图1B是图1A中的钻井孔的水平部分的放大视图。常规射孔被超深射孔或微型横向钻孔代替，以创建裂缝翼。
图2是本发明一个实施方案中的井下液压喷射组件的纵向截面图。该组件示出为处于生产套管的水平段内。喷射组件具有外部系统和内部系统。
图3是图2的液压喷射组件的内部系统的纵向截面图。内部系统从其近端处的上游电池组端盖(其与外部系统的系泊站配合)延伸至长形软管，所述长形软管在其远端处具有喷射喷嘴。
图3A是图3的内部系统的电池组段的剖视立体图。
图3B-1是位于电池组段的基部与喷射软管之间的喷射流体入口的剖视立体图。喷射流体接收漏斗示出为用于将流体接收到图3中的内部系统的喷射软管中。
图3B-1.a是从电池组段的底部端盖的顶部截取的图3的内部系统的轴向截面图。
图3B-1.b是从喷射流体入口的顶部截取的图3的内部系统的轴向截面图。
图3C是从喷射软管的流体接收漏斗一直到喷射软管的上密封组件截取的图3的内部系统的上部分的剖视立体图。
图3D-1呈现了具有如图3的内部系统中可以使用的电线和数据缆线的捆扎喷射软管的截面图。
图3D-1a是图3D-1的捆扎喷射软管的轴向截面图。
可以看见电线和光纤(或数据)缆线二者。
图3E是图3D-1的喷射软管的末端的展开截面图，示出了图3的内部系统的喷射喷嘴。喷射软管的弯曲半径示出为在图3的外部系统的造斜器的剖视段内。
图3F-1a至图3G-1c呈现了在各种实施方案中图3E的喷射软管的放大截面图。
图3F-1a是示出了基础喷嘴主体的轴向截面图。喷嘴主体包括转子和周围的定子。
图3F-1b是沿图3F-1a的线C-C’截取的喷射喷嘴的纵向截面图。此处，喷嘴使用位于转子的尖端处的单个排放槽。喷嘴还包括位于转子和周围定子之间的轴承。
图3F-1c是在改进的实施方案中图3F-1b的喷射喷嘴的纵向截面图。此处，喷射喷嘴包括地理空间芯片，并且被示出为经由焊接而连接至喷射软管。
图3F-1d是沿线c-c’截取的图3F-1c的喷射软管的轴向截面图。
图3F-2a和图3F-2b呈现了在可替代实施方案中图3E的喷嘴的纵向截面图。五个向后推力喷口连同转子的尖端处的单个排放槽一起放置在定子的主体中，通过可滑动喷嘴喉道衬套向前移置抵靠可滑动轴环和偏置机构来致动。
在图3F-2a中，衬套和轴环处于其闭合位置。在图3F-2b中，衬套和轴环处于其打开位置，允许流体流过向后推力喷口。当足够的泵送压力克服了弹簧的阻力时，喷口打开。
图3F-2c是图3F-2a的喷嘴的轴向截面图。五个向后推力喷口被示出为用于生成向后的推力。
图3F-3a和图3F-3c提供了另一可替代实施方案中的图3E的喷射喷嘴的纵向截面图。此处，使用了位于定子主体和转子主体二者内的多个向后推力喷口。在这种布置中，拉动被弹簧偏置的磁轴环上的电磁力用于打开/闭合向后推力喷口。
在图3F-3a中，喷射喷嘴的轴环处于其闭合位置中。在图3F-2b中，轴环处于其打开位置，允许流体流过向后推力喷口。
图3F-3b和图3F-3d示出了分别与图3F-3a和图3F-3c相关的喷射喷嘴的轴向截面图。看到有八个向后推力喷口。本实施方案提供了转子中的四个喷射端口与定子中的两组四个喷射端口中的任一组的间歇性对准，用以产生脉冲式向后推力流。
图3G-1a是示出了用于可以放置在喷射软管的一长度内的喷射轴环的基础轴环主体的轴向截面图。轴环主体也包括转子和周围的定子。该视图是沿图3G-1b的线D-D’所截取的。
图3G-1b是图3G-1a的喷射轴环的纵向截面图。与图3F-3a至图3F-3d的喷射喷嘴一样，定子中的两组四个喷射端口与转子中的四个喷射端口间歇性地对准，以产生脉冲式向后推力流。
图3G-1c是沿线d-d’截取的图3G-1b的喷射喷嘴的轴向截面图。
图4是在一个实施方案中图2的井下液压喷射组件的外部系统的纵向截面图。该外部系统位于图2的钻井孔的水平支柱的生产套管内。
图4A-1.是将图4的外部系统运送入钻井孔和运送出钻井孔的捆扎连续油管运送媒介的一部分的放大纵向截面图。
图4A-1a是图4A-1的连续油管运送媒介的轴向截面图。在该实施方案中，内连续油管连同电线和数据缆线二者同心地“捆扎”在保护外层内。
图4A-2是在不同实施方案中的图4A-1a的连续油管运送媒介的另一轴向截面图。此处，内连续油管偏心地“捆扎”在保护外层内，用以提供对电线和数据缆线的更多均匀间隔的保护。
图4B-1是交叉连接件(crossover connection，转换连接件)的纵向截面图，该交叉连接件是图4的外部系统的最上面的构件。交叉段被构造成将图4A-1的连续油管运送媒介连接到主控制阀。
图4B-1a是在截面E-E’和F-F’之间看到的图4B-1的交叉连接件的放大立体图。该视图突出了配线腔室的截面形状从圆形到椭圆形的一般过渡。
图4C-1是图4的外部系统的主控制阀的纵向截面图。
图4C-1a是沿图4C-1的线G-G’截取的主控制阀的截面图。
图4C-1b是从4C-1a中分解示出的主控制阀的密封通道盖的立体图。
图4D-1是图4的外部系统的喷射软管承载段的纵向截面图。喷射软管承载段附接在主控制阀的下游。
图4D-1a示出了沿图4D-1的线H-H’截取的喷射软管承载段的主体的轴向截面图。
图4D-1b是图4D-1的喷射软管承载段的一部分的放大视图。更清楚地看见外部系统的系泊站。
图4D-2是具有来自图3的内部系统的喷射软管的、图4D-1的外部系统的喷射软管承载段的放大纵向截面图。
图4D-2a提供了具有位于其中的喷射软管的图4D-1的喷射软管承载段的轴向截面图。
图4E-1是图4的外部系统的选定部分的纵向截面图。可以看见喷射软管封隔段，以及从喷射软管承载段的前圆形主体(I-I’)到喷射软管封隔段的星形主体(J-J’)的过渡件的外主体。
图4E-1a是图4E-1的线I-I’和J-J’之间的过渡件的放大立体图。
图4E-2示出了喷射软管封隔段的一部分的放大视图。封隔段的内密封件符合位于其中的喷射软管(图3)的外圆周。压力调节阀示意地示出为位于该封隔段附近。
图4F-1是图4的外部系统的另一下游纵向截面图。再次示出了来自图4E-1的喷射软管封隔段以及外主体过渡件。此处还可以看见内部牵引机系统。注意，前述部件中的每一个均以具有位于其中的图3的喷射软管的纵向截面图示出。
图4F-2是图4F-1的内部牵引机系统的一部分的放大纵向截面图，并再次具有位于其中的喷射软管的截面。还示出了内部电动机、齿轮和夹具组件。
图4F-2a是沿图4F-1和图4F-2的线K-K’截取的图4F-2的内部牵引机系统的轴向截面图。
图4F-2b是图4F-2a的内部牵引机系统的一部分的放大半视图。
图4G-1是图4的外部系统的又一下游纵向截面图。该视图示出了从内部牵引机到上转环的过渡，该过渡之后是外部系统的上转环。
图4G-1a描绘了内部牵引机系统到上转环之间的外主体过渡的立体图。这是外主体从星形(L-L’)至圆形(M-M’)的过渡。
图4G-1b提供了沿线N-N’截取的图4-G1的上转环的轴向截面图。
图4H-1是竖向而非水平示出的图4的外部系统的造斜器构件的截面图。内部系统(图3)的喷射软管被示出为弯曲跨越该造斜器，并延伸通过生产套管中的窗口。内部系统的喷射喷嘴被示出为贴附至喷射软管的远端。
图4H-1a是造斜器构件的轴向截面图，其中，连续轴向喷射软管截面的立体图描绘了喷射软管在线O-O’处从造斜构件的中心向下到喷射软管接近线P-P’时的弯曲半径的开始处的路径。
图4H-1b描绘了线P-P’处造斜器构件的轴向截面图。
图4I-1是图4的外部系统内的底部转环的轴向截面图，刚好位于前面的造斜器构件基部附近的滑动件(示出为接合周围的生产套管)的下游。
图4I-1a提供了沿线Q-Q’截取的图4I-1的底部转环的一部分的轴向截面图。
图4J是图4I-1的底部转环的另一纵向视图。此处，底部转环连接至过渡段，该过渡段又连接至常规泥浆电动机、外部牵引机以及测井探头，从而完成整个井下工具柱。为简化起见，该构造中并未包括封隔器或可取回桥塞。
具体实施方式
定义
本文所用术语“烃”指主要(但不排他地)包括元素氢和碳的有机化合物。烃通常分为两类：脂肪烃或直链烃，以及环烃或闭环烃，包括环萜。含烃材料的示例包括可以用作燃料或可以升级成燃料的任何形式的天然气、油、煤和沥青。
本文所用术语“烃类流体”指为气体或液体的烃或烃的混合物。例如，烃类流体可以包括在形成条件下、在加工条件下或在环境条件下为气体或液体的烃或烃的混合物。烃类流体可以包括例如油、天然气、凝析油(condensate)、煤层甲烷、页岩油、页岩气以及气态或液态的其他烃。
本文所用术语“流体”指气体、液体以及气体和液体的组合，也指气体和固体的组合以及液体和固体的组合。
本文所用术语“地下”指在地球表面以下出现的地质层。
术语“地下层段”指可能存在地层流体的地层或地层的一部分。该流体可以是例如烃类液体、烃类气体、水流体或其组合。
术语“区”或“目的区”指包含烃的地层的一部分。有时，可以使用术语“目标区”、“产区”或“层段”。
本文所用术语“钻井孔”指通过钻探或将导管插入地下而在地下形成的孔。钻井孔可以具有基本上圆形的截面或其他截面形状。当指在地层中的开口时，本文所用术语“井”可以与术语“钻井孔”交换使用。
术语“喷射流体”指为了从现有主钻井孔侵蚀地(erosionally)钻出横向钻孔的目的而被泵送通过喷射软管和喷嘴组件的任何流体。该喷射流体可以包含或者可以不包含磨蚀材料。
术语“磨蚀材料”或“磨蚀剂”指与喷射流体混合或悬浮在喷射流体中的小的固体颗粒，用以增强以下的侵蚀穿进：(1)产区；和/或(2)生产套管和产区之间的水泥；和/或(3)生产套管在期望的套管出口点处的壁。
术语“管状件”或“管状构件”指任何管，诸如套管的接箍、衬里的一部分、油管的接箍、短钻杆或连续油管。
术语“横向钻孔”或“微型支渠”或“超深射孔”(“UDP”)指通常在离开主钻井孔中的生产套管及其周围的水泥护层时在地下地层中形成的钻孔，其中所述钻孔形成在已知或潜在产区中。出于本文的目的，使用被指引通过喷射软管并且流出贴附至喷射软管的末端的喷射喷嘴的喷射流体，液压喷射力侵蚀钻探穿过产区，因此形成UDP。优选地，每个UDP将具有相对于主钻井孔大致法向的轨迹。
术语“可操纵”或“可引导”当应用于液压喷射组件时，指在喷射组件运行时，喷射组件的可以由操作员指引且控制其地理空间定向的一部分(通常，喷射喷嘴和/或紧邻喷嘴的喷射软管的部分)。这种在侵蚀挖掘期间指引并且随后重新指引喷射组件的定向的能力可以根据需要形成具有一种、两种或三种尺寸的定向部件的UDP。
术语“射孔群”或“UDP群”指从主井套管分出的一组设计的横向钻孔。这些组被理想地设计成通常在完成或重新完成水平井的过程中通过液力压裂(或“压裂”)接收和传输增产处理的特定“级”。
术语“级”指应用于完井或重新完井特定产区或产区的特定部分的增产处理的分立部分。在套管水平主钻井孔的情况下，最高达10、20、50或更多级可以应用于它们各自的射孔(或UDP)群。通常，这需要在泵送每个级之前有一定形式的层位封隔。
应用于单独UDP或者“群”中的UDP组的术语“轮廓(contour)”或“轮廓设置(contouring)”指可操纵挖掘横向钻孔，以便最佳地接收、指引和控制给定增产(通常，压裂)级的增产流体或流体和支撑剂。这种“……最佳地接收、指引和控制…”给定级的增产流体的能力被设计成将所得的增产几何结构保持在“区中”，和/或在期望时使增产效果集中。结果是优化和通常最大化增产储层体积(“SRV”)。
在泵送增产(诸如压裂)处理级期间获得的地球物理学数据(诸如微地震、倾斜仪和或环境微地震数据)的“实时”或“实时分析”，这两个术语指所述数据分析的结果可以应用于：(1)改变增产处理(仍待泵送)的剩余部分的泵送速率、处理压力、流体流变和支撑剂浓度，以便优化其效益；以及(2)优化后续“群”内的射孔的放置或者UDP的轨迹的轮廓设置，以优化从后续增产级获得的SRV。
具体实施方案描述
本文提供了一种井下液压喷射组件。该喷射组件被设计成指引喷射喷嘴和连接的液压软管通过沿着生产套管柱形成的窗口，然后向外到地下地层“喷射”一个或多个钻孔。横向钻孔本质上表示通过使用被指引通过远端贴附有高压喷射喷嘴的柔性高压喷射软管的液压力形成的超深射孔。主体组件利用单个软管和喷嘴设备以连续喷射出可选地套管出口和后续横向钻孔二者。
图1A是水平井4的示意性描绘，其中，井口装置5位于地表1上面，并且水平井在到达产区3之前穿进若干系列的地下层2a到2h。钻井孔4的水平段4c描绘在“柱脚跟部”4b和“柱脚尖部”4d之间。表面套管6示出为完全从表面套管鞋8水泥固定7回地面1，而中间套管柱9仅部分地从其鞋11处水泥固定10。类似地，虽然生产套管柱12从其套管鞋14处仅部分地水泥固定13，但是充分隔离了产区3。注意图1A中描绘的典型水平钻井孔中，生产套管12内的常规射孔15如何上下成对示出，并且描绘为具有后续液力压裂半平面(或“裂缝翼”)16。
图1B是图1A的钻井孔4的下部分的放大图。此处，更清晰地看到柱脚跟部4b和柱脚尖部4d之间的水平段4c。在这种描绘中，此处主题设备和方法的应用用如图1B中描绘的成对的相对水平UDP 15代替常规射孔(图1A中的15)，也具有后续形成的裂缝半平面16。在图1B中具体描绘的是裂缝翼16现在如何更好地限制在产区3内，同时从水平钻井孔4c显著更远地伸入产区3。换言之，通过由本文公开的组件和方法形成的UDP 15的预先存在显著增强区中的裂缝射孔。
图2提供了本发明的井下液压喷射组件50在一个实施方案中的纵向截面图。喷射组件50示出为位于生产套管柱12内。生产套管12可以具有例如4.5英寸的O.D.(4.0英寸I.D.)。生产套管12呈现为沿着钻井孔4的水平部分4c。如结合图1A和图1B所示，水平部分4c限定柱脚跟部4b和柱脚尖部4d。
喷射组件50通常包括内部系统1500和外部系统2000。喷射组件50被设计成在工作柱(有时在本文中被称为“运送媒介”)的端部伸入钻井孔4中。优选地，工作柱是连续油管柱100。运送媒介100可以是常规连续油管。可替代地，可以使用“捆扎”产品，该“捆扎”产品包括围绕连续油管芯的导电线和数据传导缆线(诸如光纤)，该导电线和数据传导缆线由防侵蚀/磨蚀外层诸如PFE和/或Kevlar保护，或者甚至由另外的(外)连续油管柱保护。发现光纤缆线具有几乎可忽略的直径，并且经油田证明在提供与井下工具的直接、实时数据传输和通信方面是有效的。还可以采用其他新兴的传输媒介诸如碳纳米纤维。
其他运送媒介可以用于喷射组件50。这些包括例如标准电线圈系统、定制
组件、
的柔性聚合物钢管(“FSPT”)或柔性管线(“FTC”)油管。可替代地，油管具有PTFE(聚四氟乙烯)和基于
的材料，或者可以使用Draka CableteqUSA,
油管密封线(“TEC”)系统。在任何情况下，期望的是运送媒介100是柔性的、多少有些可延展性、非传导的、耐压的(以承受可选地被向下泵入环隙的高压压裂流体)、耐热的(以承受底孔钻井孔操作温度，通常超过200°F，而且有时候超过300°F)、耐化学性的(至少对包括在压裂流体中的添加剂有抗性)、耐摩擦的(在泵送压裂处理时减小由于摩擦导致的井下压力损失)、耐侵蚀的(以承受前述环形压裂流体的侵蚀效应)以及抗磨蚀的(以承受悬浮在前述环形压裂流体中的支撑剂的磨蚀效应)。
如果采用标准连续油管柱，则可以通过水下脉冲技术(或者所谓的泥浆脉冲遥测技术)、声波遥测技术、EM遥测技术或者一些其他远程传输/接收系统完成通信和数据传输。类似地，用于操作设备的电力可以在井下由常规泥浆电动机生成，这将会允许将用于系统的电路限制在连续油管的端部下方。本液压喷射组件50不受所采用的数据传输系统或者电力传输或者运送媒介的限制，除非在权利要求中清楚这样陈述。
优选的是将连续油管100的外径维持为在I.D.大约为4.0”的套管12内留出大于或者等于向3.5”O.D.压裂(油管)柱的流动开放的截面面积的环形区域。这是因为，在优选的方法中(在喷射出一个或多个(优选地两个)相对微型支渠后或甚至是具体设置轮廓的小直径横向钻孔“群”)，沿着连续油管运送媒介100加上外部系统2000与井套管12之间的环隙向下可以立即(在将工具柱重新定位在朝井口后)发生压裂增产。对于9.2#、3.5”O.D.油管(即，压裂柱等同物)，I.D.为2.992英寸，并且向流开放的截面面积为7.0309平方英寸。根据该同一7.0309in2倒推测算同等产生用于连续油管运送媒介100和2.655”的外部系统2000(具有大致圆形的截面)二者的最大O.D.。当然，可以对其中一者使用较小的O.D.，只要这可以容纳喷射软管1595。
在图2的视图中，组件50处于运行位置，其中，喷射软管1595延伸通过造斜器1000，并且喷射喷嘴1600穿过生产套管12的第一窗口“W”。在喷射组件50的端部处、且在造斜器1000的下方是若干可选的部件。这些部件包括常规泥浆电动机1300、外部(常规)牵引机1350和测井探头1400。结合图4更全面地示出和描述这些部件。
图3是图2的液压喷射组件50的内部系统1500的纵向截面图。内部系统1500是在处于运行时能够在外部系统2000内移动并且延伸到外面的可操纵系统。内部系统1500主要由以下项组成：
(1)电力和地质控制部件；
(2)喷射流体引入口；
(3)喷射软管1595；以及
(4)喷射喷嘴1600。
内部系统1500被设计成容置在外部系统2000内，同时由连续油管运送媒介100和附接的外部系统2000运送入和运送出主钻井孔4。通过施加以下项来完成内部系统1500从外部系统2000伸出和缩回：(a)液压力；(b)机械力；或者(c)液压力和机械力的组合。对由内部系统1500和外部系统2000构成的液压喷射设备50的设计有益的是运输、部署或者撤回喷射软管1595，从不需要盘绕喷射软管。具体地，喷射软管1595绝不经受小于生产套管12的I.D.的弯曲半径，并且仅在沿着外部系统2000的喷射软管造斜器构件1000的造斜器1050推动时递增。注意，喷射软管1595通常为能够承受高内部压力的柔性油管的I.D.的1/4”到5/8”，最高达约1”O.D.。
内部系统1500首先包括电池组1510。图3A提供了图3的内部系统1500的电池组1510的剖视立体图。注意，出于展示的目的，该段1510从图3的水平视图旋转90°到竖向定向。独立AA电池1551示出为形成电池组1550的一系列端对端状电池。电池1551的保护主要经由电池组盒体1540进行，该电池组盒体由上游电池组端盖1520和下游电池组端盖1530密封。这些部件(1540、1520和1530)呈现暴露于高压喷射流体流的外部面。因此，它们优选地由非导电、高度耐磨蚀/侵蚀/腐蚀材料构造或者涂覆。
上游电池组端盖1520具有围绕其圆周的一部分的导电环。当内部系统1500被“插接”(即，配合地接收到外部系统2000的系泊站325中)时，电池组端盖1520可以接收和传输电流，并因而对电池组1550进行再充电。还要注意，端盖1520和1530的大小可以设置成容置和保护其内的任何伺服器、微芯片、电路、地理空间或发射器/接收器部件。
电池组端盖1520、1530可以螺纹地附接至电池组盒体1540。电池组端盖1520、1530可以由高度耐侵蚀和耐磨蚀的高压材料(诸如钛)构造，甚至还由薄的高度耐侵蚀或耐磨蚀涂层(诸如多晶金刚石)保护。端盖1520、1530的形状和构造优选地为使得它们可以在不引起显著磨蚀的情况下使高压喷射流体的流动转向磨蚀。上游端盖1520必须使流动转向至电池套管1540和喷射软管承载系统(在图4D-1中以400示出)的周围喷射软管导管420(在图3C中可见)之间的环形空间(图3中未示出)。下游端盖1530邻接从该环形空间通过喷射流体接收(或者，“引入”)漏斗(图3B-1中以1570示出)向下进入到喷射软管1595自身的I.D.中的喷射流体的流动路径的一部分。
因此，高压液压喷射流体(具有或者没有磨蚀剂)的路径如下：
(1)喷射流体从地面1处的高压泵中排放，沿着连续油管运送媒介100的I.D.向下，喷射流体在连续油管运送媒介的端部进入外部系统2000；
(2)喷射流体通过连续油管过渡连接件200进入外部系统2000；
(3)喷射流体通过喷射流体通道345进入主控制阀300；
(4)由于主控制阀300定位成接收喷射流体(与液压流体相对)，密封通道盖320将会定位成密封液压流体通道340，留出通过喷射流体通道345的唯一可用流体路径，喷射流体通道的排放端密封地连接至喷射软管承载系统400的喷射软管导管420；
(5)在进入喷射软管导管420时，喷射流体将会首先通过系泊站325和喷射软管导管420之间的环隙经过系泊站325(贴附在喷射软管导管420内)；
(6)由于喷射软管1595自身位于喷射软管导管420中，因此高压喷射流体现在必须通过或绕过喷射软管1595；以及
(7)由于内部系统1500的密封喷射软管1595和喷射软管导管420之间的环隙的密封件1580U，喷射流体无法绕过喷射软管1595(注意密封组件1580上的这种液压压力是趋于将内部系统1500泵送并因此将喷射软管1595泵送到“井下”的力)，因此喷射流体被迫按照以下路径通过喷射软管1595：
(a)喷射流体首先在上游电池组端盖1520处经过内部系统1500的顶部；
(b)然后喷射流体经过电池组盒体1540和喷射软管承载系统400的喷射软管导管420之间的环隙；
(c)喷射流体经过下游电池组端盖1530之后，被迫在电池组支撑导管1560之间流动，并且进入喷射流体接收漏斗1570中；
以及
(d)由于喷射流体接收漏斗1570刚性且密封地连接至喷射软管1595，所以流体被迫进入喷射软管1595的I.D.。
在上述喷射流体流顺序中值得注意的是以下启动条件：
(i)内部牵引机系统700首先接合以沿着下游方向移动喷射软管1595的分立长度，使得喷射喷嘴1600和喷射软管1595进入喷射软管造斜器1000，并且具体地，在内壁(在图4H-1中以1020示出)内行进固定距离之后，被迫径向地向外以首先接合生产套管12的内壁，然后接合造斜器构件1050的上曲面1050.1，就在此时，
(ii)喷射软管1595被曲线地“弯曲”近似90°，形成其预限定弯曲半径(在图4H-1中以1599示出)并且指引附接至其末端的喷射喷嘴1600接合生产套管12的I.D.内期望的套管出口“W”的精确点；就在此时
(iii)然后实现内部牵引机系统700内夹具组件750扭矩增加，关于此的信号立即被电子地运送到地面，通知操作员关闭夹具(在图4F-2b中756处看到示意性夹具)的旋转。
(实际上，可以以某一扭矩水平将这种关闭预先编程入操作系统中。)要注意在阶段(i)到阶段(iii)期间，压力调节阀(在图4E-2中610处看到的)处于“打开”位置。这允许喷射软管1595和周围的软管导管420之间的环隙中的液压流体泄放。一旦喷射喷嘴1600的尖端接合生产套管12的I.D.(套管壁)，那么操作员可以：
(iv)反转夹具756的旋转方向以将喷射软管1595移动回到喷射软管(或内)导管420中；以及
(v)打开主控制阀300以开始将液压流体泵送通过液压流体通道340，沿着导管承载件环隙440向下，通过压力调节阀610，并且进入喷射软管1595/喷射软管导管420环隙1595.420，用以：(1)向上泵送抵靠喷射软管的密封组件1580的下密封件1580L，以将喷射软管1595再延伸至教示位置；以及(2)帮助(现在为已反转的)夹具组件750定位内部系统1500，使得喷射喷嘴1600在其自身和生产套管12的I.D.之间具有期望的基准距(优选地小于1英寸)，以开始喷射所述套管出口。
在到达该期望的基准距时，夹具756的旋转停止，并且压力调节阀610关闭以将内部系统锁定在用于喷射所述套管出口“W”的期望的固定位置。
返回参照图3A，在一个实施方案中，下游端盖1530的内部容置微地质导向系统。系统可以包括微发射器、微接收器、微处理器和一个或多个电流调节器。该地质导向系统电力地或光纤地连接到位于喷射喷嘴1600的主体中的小的地理空间IC芯片(图3F-1c中以1670示出并且在下文中更全面地讨论)。这样，喷嘴定向数据可以从喷射喷嘴1600发送到微处理器(或合适的控制系统)，地理空间数据结合分散的软管长度的值可以用于计算任何点处的喷嘴的精确的地理位置，并因此计算UDP路径的轮廓。相反地，可以从控制系统(诸如系泊站中或地面处的微处理器)发送地质导向信号来通过一个或多个电流调节器修改沿(至少三个)致动器线(图3F-1c中以1590A示出)中每个的向下单独电流强度，因此根据需要重新定向喷嘴。
地质导向系统还可以用于控制喷射喷嘴1600内转子主体的旋转速度。如下文将更完整描述的，旋转喷嘴构造利用微型直接驱动电动机组件的转子部分1620也来形成旋转喷嘴自身的喉道和端排放槽1640。经由转子/定子构造的电磁力引发旋转。这样，可以将旋转速度调节成与向定子供应的电流成比例。
如图3F-1至图3F-3中所描绘的，转子(在这种描绘中为四极转子)1620的上游部分包括近似圆柱的内径(I.D.实际上从流体入口至排放槽略微减小，以在流体进入排放槽之前进一步加速流体)，该内径为喷射流体提供通过转子1620的中心的流动渠道。该近似圆柱的流动渠道然后在其远处的下游端过渡成喷嘴1600的排放槽1640的形状。这是可能的，因为代替纵向插穿转子1620的中心直径的典型轴与轴承组件，转子1620是稳定的并定位成通过围绕上游平头端的内部且在流动渠道(“喷嘴喉道”)1650的外径外部定位的单组轴承1630围绕转子1620的纵向轴线平衡旋转，使得轴承1630在纵向和轴向上都稳定转子1620。
现在参照图3B-1a，并且再次讨论内部系统1500，示出了沿图3B-1的线A-A’截取的电池组段1510的截面图。该视图是从向下看到喷射流体接收漏斗1570中的电池组1510的底部端盖1530的顶部截取的。该图中能够看见从电池组1510延伸的三条电线1590。使用这些电线1590，将电力从“AA”尺寸的锂电池1551送至用于控制旋转喷射喷嘴1600的地质导向系统。通过调整经过电线1590的电流，地质导向系统控制转子1620的旋转速率及其定向。
注意，由于喷嘴的排放流的纵向轴线被设计成与喷嘴喉道的纵向轴线连续并且与其对准，因此出口喷射流体的推力实际上没有轴向力矩作用于喷嘴。即，由于喷嘴被设计成在轴向“平衡”的条件下运行，所以实际上使喷嘴围绕其纵向轴线旋转所需要的扭转力矩是相当小的。类似地，由于旋转挖掘所需的转速(RPM)相当低，因此喷嘴的转子/定子相互作用所需要的电磁力也是相当小的。
从图3中注意到，喷射喷嘴1600位于喷射软管1595的远处的下游端。虽然内部系统1500的部件的直径必须满足一些相当严格的直径限制，但是对于每个部件各自的长度(除了喷射喷嘴1600，并且如期望，还除了一个或多个喷射轴环)的限制通常少得多。这是因为喷射喷嘴1600和轴环只是贴附至喷射软管1595的部件，将会按照造斜器面1050.1所指引的一般形成近似90°的弯曲。内部系统1500的所有其他部件将始终位于喷射软管承载件系统400内、喷射软管封隔段600(下文讨论)上方的某个位置处。
许多部件的长度还可以进行调整。例如，虽然图3A中的电池组1510被描绘成容置六个AA电池1551，但是通过简单地构造较长的电池组盒体1540可以容易地容纳更多的数量的电池。类似地，也可以大幅长形电池组端盖1520，1530、支撑柱1560和流体引入漏斗1570，以符合流体流动和电力需求。
再次参照系泊站325，系泊站325用作物理“止动件”，超过该系泊站内部系统1500就不可以再向上游行进。具体地，内部系统1500(主要包括喷射软管1595)向上游行进的限制是上游电池组端盖1520插入(或“插接”)在系泊站325的底部圆锥形插座328内的点处。插座328用作下端盖。插座328提供配合导电的触点，该触点与上游电池组端盖1520对齐，以形成插接点。这样，在“插接”时就可以传输数据和/或电力(具体地，用以对电池1551再充电)。
系泊站325还具有在系泊站325的上游(近)端处的圆锥形端盖323。圆锥形状用于通过转移其主体周围的喷射流体的流动而最小化侵蚀效应，从而有助于保护容置在系泊站325内的系统部件。根据所期望的指导、转向和通信能力，系泊站325的上部分323可以容置被设计成与内部系统1500中的配对系统直接通信(以连续实时的方式或仅在插接时以离散的方式)的伺服、传输和接收电路和电子系统。注意，如图3中所示，圆柱形系泊站325的O.D.近似等于喷射软管1595的O.D.。
内部系统1500还包括喷射流体接收漏斗1570。图3B-1包括喷射流体接收漏斗1570的剖视立体图，具有如图3B-1b所示的沿B-B’的轴向截面图。喷射流体接收漏斗1570位于电池组段1510的基部下方，如上文结合图3A所示和所描述的。顾名思义，喷射流体接收漏斗1570用于在套管出口和微型支渠形成过程期间将喷射流体引入喷射软管1595的内部。具体地，喷射流体的环形流动(如，流经电池组盒体1540然后流经电池组端盖1530以及流入喷射软管导管420的I.D.内部)被迫使过渡为在三个电池组支撑导管1560之间的流动，因为上密封件(图3的1580U处所看到的)阻止沿喷射软管1595外部的路径流动的任何流体。因此，喷射流体(与液压流体相对)的所有流动被迫使在导管1560之间，并且流入流体接收漏斗1570。
在图3B-1的设计中，三个柱状支撑件1560用于容置电线1590。柱状支撑件1560还提供向流体流开放的区域。支撑件1560之间的间隔被设计成显著大于喷射软管1595的I.D.提供的间隔。同时，支撑件1560具有大到足以容置并保护高达AWG#5规格电线1590的I.D.。柱状支撑件1560还在喷射流体引入漏斗1570和喷射软管密封组件1580上方的特定距离处支撑电池组1510。支撑件1560可以用密封端盖1562密封，使得移除端盖1562提供到电线1590的入口。
图3B-1b提供了流体引入漏斗1570的第二轴向截面图。该视图是沿图3B-1的线B-B’截取的。还看见三个柱状支撑件1560。该视图是在喷射流体入口或接收漏斗1570的顶部截取的。
喷射流体接收漏斗1570的下游是喷射软管密封组件1580。图3C是密封组件1580的剖视立体图。在图3C的视图中，为清楚起见，已经移除柱状支撑构件1560和电线1590。然而，在密封组件1580的上端还看见接收漏斗1570。
图3C中还能够看见喷射软管1595的上端。喷射软管1595具有最外面的喷射软管包裹物O.D.1595.3(图3D-1a同样可见)，最外面的喷射软管包裹物可以在多点处接合喷射软管导管420。喷射软管1595和周围的导管420之间形成微环隙1595.420(图3D-1和图3D-1a中示出)。喷射软管1595还具有在喷射作业期间传输喷射流体的芯(O.D.1595.2，I.D.1595.1)。喷射软管1595牢固地连接至密封组件1580，意味着当喷射软管推进到微型支渠中时，密封组件1580与喷射软管1595一起移动。
如前所述，喷射软管的密封组件1580的上密封件1580U(示出为具有略微向上凹陷的上表面的实心部分)阻止向下游的任何连续喷射流体流出喷射软管1595以外。类似地，该密封组件1580的下密封件1580L(示出为一系列向下凹陷的杯面)阻止来自下面的液压流体的任何向上游的流动。注意来自喷射流体的任何上游至下游的液压压力将如何趋于扩张喷射流体引入漏斗1570，并因此将密封组件1580的上密封件1580U径向地向外推动，以密封地接合喷射软管承载件的(内)喷射软管导管420的I.D.420.1。类似地，来自液压流体的任何下游至上游液压压力径向地扩张制成下密封件1580L的底部杯状面，以密封地接合喷射软管承载件的内导管420的I.D.420.1。因此，当喷射流体压力大于所捕获的液压流体压力时，失衡将趋于将整个组件“泵送”到“井下”。相反，当反转了压力失衡时，液压流体压力将趋于将整个密封组件1580和所连接的软管1595“泵送”回“井上”。
返回到图2和图3，上密封件1580U为内部系统1500到外部系统2000提供了上游压力以及流体密封连接。(类似地，如下文将进一步讨论的，封隔段600内的封隔密封件650提供内部系统1500与外部系统2000之间的下游压力以及流体密封连接)。密封组件1580包括在软管1595与周围导管420之间保持不可压缩流体的密封件1580U、1580L。这样，喷射软管1595可操作地连接至连续油管柱100并密封地连接至外部系统2000。
图3C示出了在该上游密封件1580中包含的密封机构的效用。在作业其间，喷射流体：
(1)流经电池组盒体1540和喷射软管承载件内导管420之间的环隙420.2；
(2)在电池组支撑导管1560之间流动；
(3)流入流体接收漏斗1570；
(4)向下流入喷射软管1595的芯1595.1(I.D.)；以及
(5)然后退出喷射喷嘴1600。
如所述，作用在喷射软管的流体接收漏斗1570的轴向截面区域上的喷射流体的向下游的液压压力创建了上游至下游力，该上游至下游力趋于将密封组件1580和所连接的喷射软管1595“泵送”入“井下”。另外，由于流体接收漏斗1570的部件和密封组件1580的支撑上密封件1580U是略有柔性的，因此上文所描述的净压降用于使上密封件1580U的外径径向向外膨胀和展开，从而产生阻止流体流到软管1595后面的流体密封。
图3D-1提供了当内部系统1500的“捆扎”喷射软管1595位于喷射软管承载件的内导管420中时的纵向截面图。纵向截面中还包括电线1590和数据缆线1591的立体图(虚线)。从图3D-1a的轴向截面图中注意到，“捆扎”喷射软管1595中的所有电线1590和数据缆线1591均安全地位于最外面的喷射软管包裹物1595.3内。
在优选实施方案中，喷射软管1595为“捆扎”产品。软管1595可以从制造商诸如Parker Hannifin公司处获得。捆扎软管包括至少三个导电线1590以及至少一条但优选为两条专用数据缆线1591(诸如光纤线缆)，如图3B-1b和图3D-1a中描绘的。注意，这些电线1590和光纤绞合线1591位于喷射软管1595的芯1595.2的外周界上，并且被柔性的高强度材料或“包裹物”(诸如
)的薄外层1595.3包围以进行保护。因此，保护电线1590和光纤绞合线1591免受高压喷射流体的任何侵蚀效应。
现在向下移软管1595至远端，图3E提供了喷射软管1595的端部的放大截面图。此处，喷射软管1595穿过造斜器构件1000，并最终沿造斜器面1050.1到达套管出口“W”。喷射喷嘴1600附接至喷射软管1595的远端。喷射喷嘴1600示出为处于随后即将在生产套管12中形成出口开口或窗口“W”的位置处。当然，可以理解本组件50可以重新构造成部署在无套管的钻井孔中。
如相关申请中所描述的，就在前述的该套管出口“W”的点处喷射软管1595跨越生产套管12的整个I.D.。这样，喷射软管1595的弯曲半径“R”设置成始终等于生产套管12的I.D.。这是重要的，因为主题组件50将始终能将整个套管(或钻井孔)I.D.用作喷射软管1595的弯曲半径“R”，从而利用最大I.D./O.D软管。这又可供在喷射喷嘴1600处布置最大液压马力(“HHP”)，这进一步转化成最大化地层喷射结果的能力，诸如穿进速率或横向钻孔直径或者二者的一些优化。
此处观察到，喷射软管1595的弯曲半径“R”存在连贯的三个“接触点”。首先，在软管1595接触套管12的I.D.处存在接触点。这出现在与套管出口“W”的点直接相对并略微(近似一个套管I.D.宽度)在其上方的点处。第二，沿造斜器构件1000自身的造斜器曲面1050.1存在接触点。最后，至少直到窗口“W”形成，抵靠在套管出口“W”处的套管12的I.D.存在接触点。
如图3E(以及图4H-1中)描绘的，喷射软管造斜器构件1000在套管12内处于其设定和操作位置。(美国专利号8,991,522也表明造斜器构件1050处于其伸入位置，该专利通过引用合并至本文)。造斜器构件1000内的实际造斜器1050由下造斜器杆1060支撑。当造斜器构件1000处于其设定和操作位置时，造斜器构件1050自身的上曲面1050.1基本上跨越套管12的整个I.D.。例如，如果套管I.D.变得略大，显然情况不是这样的。然而虽然精确地形成等于套管12的(新的)放大I.D.的略大弯曲半径“R”，喷射软管1595的三个前述“接触点”将保持不变。
如共有的美国专利号8,991,522中更详细描述的，造斜器杆是工具组件的一部分，也包括定向机构和包括滑动件的锚固段。一旦滑动件固定，定向机构就利用棘轮状活动部件，该棘轮状活动部件可以以分立的10°的增量使得造斜器构件1000的上游部分旋转。因此，钻井孔内的造斜器构件1000的角度定向可以在井下递增地改变。
在一个实施方案中，造斜器1050是具有一体化凹入面的单个主体，该凹入面被构造成接收喷射软管并且使软管改向约90度。注意，造斜器1050被构造成使得当处于设定和操作位置时，在套管出口点处形成喷射软管的弯曲半径，该弯曲半径跨越主钻井孔的生产套管12的整个ID。
图4H-1是竖向而非水平示出的图4的外部系统的造斜器构件1000的截面图。内部系统(图3)的喷射软管被示出为弯曲跨越该造斜器面1050并延伸通过生产套管12的窗口“W”。内部系统1500的喷射喷嘴被示出为贴附至喷射软管1595的远端。
图4H-1a是造斜器构件1000的轴向截面图，其中，连续轴向喷射软管截面的立体图描绘了喷射软管从线O-O’处的造斜器构件1000的中心向下到喷射软管接近线P-P’时的弯曲半径的开始处的路径。
图4H-1b描绘了线P-P’处的造斜器构件1000的轴向截面图。注意造斜器构件的配线腔室和液压流体腔室二者从线O-O’到线P-P’的位置和构造的调整。
如上文所述，本组件50优选地用于与具有独特设计的喷嘴连接。图3F-1a和图3F-1b提供了第一实施方案中的图3的喷嘴1600的放大截面图。喷嘴1600利用转子/定子设计，其中，使得喷嘴1600的向前部分1620(并因此使得向前喷射槽(或“端口”)1640)旋转。相反，自身直接连接至喷射软管1595的喷嘴1600的向后部分相对于喷射软管1595保持固定。注意在这种布置中，喷射喷嘴1600具有单个向前排放槽1640。
首先，图3F-1a呈现了具有定子1610的基础喷嘴主体。定子1610限定具有近端1611的环隙主体，该环隙主体具有在其中等距地间隔的一系列面朝内的肩状物1615。喷嘴1600还包括转子1620。转子1620也限定一主体并具有在其周围等距地间隔的一系列面朝外的肩状物1625。在图3F-1a的布置中，定子1610具有六个面朝内的肩状物1615，而转子1620具有四个面朝外的肩状物1625。
沿每个肩状物1615布置有用多个包裹物包裹定子的面朝内的肩状物(或“定子极”)1615的小直径的导电线1616。因此根据DC转子/定子系统，通过电线1616的电流的移动会创建电磁力。从图3A的电池1551(或电池组1550)提供到电线的电力。
如上文所看到的，定子1610和转子1620主体类似于直接驱动电动机。该直接驱动电机类似物的定子1610(在本说明书中为六极定子)包括在喷嘴1600本身的外主体内，其中每个极直接从主体610突出，并同量地包裹在电线1616中。用于包裹定子极的电线1616的电流源来源于喷射软管1595的‘捆扎’电线1590，并因此由容置在锥形电池组的(下游)端盖1530中的电流调节器和微伺服机构操纵。喷嘴1600的转子1620的旋转，特别是旋转的速度(RPM)，经由DC转子/定子系统的感应电磁力控制。
注意，图3F-1a可以用作表示基本上任何基础直流电磁电动机的轴向截面，其中移除了中心轴/轴承组件。通过消除中心轴和轴承，喷嘴1600现在可以容纳纵向通过其中心放置的喷嘴喉道1650。喉道1650适用于进行高压流体流动。
图3F-1b提供了沿图3F-1b的线C-C’截取的图3F-1a的喷嘴1600的纵向截面图。再次看见转子1620和周围的定子1610。提供轴承1630以促进定子1610和转子1620之间的相对旋转。
在图3F-1b中观察到喷嘴喉道1650在终止于单个扇形排放槽1640中之前具有锥形变窄部分。这种轮廓提供两个益处。第一，在喉道1650和喷嘴主体1620的向前部分的磁性转子部分1625之间可以放置额外的非磁性高强度材料。第二，在喷射流体进入排放槽1640之前调整通过喉道1650的喷射流体的最后加速度。也考虑轴承1630的尺寸、位置、负载能力以及移动自由度。向前槽1640开始于相对微型半球形开口，并且以弯曲的、相对椭圆的形状(或者可选地，以具有弯曲小端部的弯曲矩形)终止于喷嘴1600的向前部分。
用单个平坦槽进行了模拟，平坦槽略微扭曲，使得流体的排放角度产生足够的推力以使喷嘴1600旋转。发现的问题是，喷嘴旋转速率对流体流动速率的变化非常敏感，造成轴承1630瞬间过载和频繁过载(伴随由此造成的故障)的问题。解决方案是尽可能设计一种平衡单槽系统，使得流体排放不会产生可感知的轴向推力。换言之，喷嘴1600不再对注射速率敏感。
在这一点上重要的是，注意针对由喉道1650和槽1640元件构成的组合流动路径的流通能力方面的基础喷嘴设计标准。即，喷嘴1600的这些内喉道1650和槽1640元件保持的尺寸可能近似于常规液压喷射套管射孔器的尺寸以及因此造成的液力。具体地，图3F-1a中描绘的喷嘴1600及图3F-1b中描绘的喉道1650和槽1640的尺寸设置成可接近通过射孔器的l/8英寸孔口获得的射孔液力。注意，槽1640的末端宽度不仅可以容纳作为磨蚀剂的100目的砂，还可以容纳更大尺寸的诸如80目的砂。
图3F-1b中示出了角度θSLOT 1641和θMAX 1642。(在图3F-2b和图3F-3b中也示出了这些角度，下文进行讨论。)角度θSLOT1641表示槽1640的外边沿的实际角度，角度θMAX 1642表示能够在喷嘴1600的现存几何结构和构造限制内实现的最大θSLOT 1641。在图3F-1b、图3F-2b和图3F-3b中，角度θSLOT 1641和θMAX 1642都示出为90度。这种几何结构加上转子1620的旋转(并且，因此喷射槽1640的旋转)提供即使在基准距(如，从喷嘴1600在纵向中心线处的尖端到沿着同一中心线的目标岩石的距离)为零的情况下也侵蚀出至少等于喷嘴的外直径的孔直径。
图3F-2a和图3F-2b提供了图3E的喷射喷嘴在可替代的实施方案中的纵向截面视图。在本实施方案中，对修改的喷嘴1601使用多个端口，包括向前端口1640和多个向后推力喷口1613。
图3F-2a和图3F-2b的喷嘴构造与图3F-1a的喷嘴构造相同，除了以下三个额外的部件：
(1)向后推力喷口1613的使用；
(2)通过偏置机构(弹簧)1635偏置的可滑动轴环1633的使用；以及
(3)可滑动喷嘴喉道衬套1631的使用。
这三个额外部件中的第一个，向后推力喷口1613，提供向后推力，在形成横向钻孔或微型支渠时沿横向钻孔或微型支渠有效地拖曳喷射软管1595。优选地，沿着主体1610使用五个向后推力喷口1613，尽管可以利用各种数量和/或出口角度1614的喷口1613。
图3F-2c是图3F-2a和图3F-2b的喷射喷嘴1601的轴向截面图。这展示了由多个向后推力喷口1613形成的星形喷口图案。在星中看到五个点，表示五个示意性的向后推力喷口1613。
特别注意，在匀质主产区中，以给定的穿透速率挖掘新鲜岩石所需的向前(喷射)液压马力基本上不变。然而，向后推力液压马力要求与微型支渠的长度增长成比例地恒定增加。因为微型支渠的持续延长要求沿着不断增加的距离拖曳喷射软管1595不断增加的长度，所以维持喷射喷嘴1601和软管1595的向前推进所需的向后推力液压马力同量地增加。
为了在最远的横向程度上延伸喷射软管1595和所连接的喷嘴1601、1602，可能需要消耗三分之二以上的可用马力通过向后推力喷口1613。如果在整个钻孔喷射过程中始终利用这种最大的要求，那么大部分可用马力将在喷射钻孔的早期被浪费掉。当在岩石挖掘中所用的相同喷射喷嘴和组件也用于形成初始套管出口“W”时，这是特别不利的。此外，如果切割星形岩石挖掘的‘点’的相同向后喷射力在钻井孔管件中是活跃的(特别地，在喷射套管出口“W”时)，可能对附近的工具柱(特别地，造斜器构件1000)以及井套管12造成显著损坏。因此，优化设计将会在需要时(特别是，套管出口形成之后和横向钻孔的头(first，前)5英尺或10英尺形成之后)提供向后推力喷口1613的启用/停用。
存在若干可能的机构，通过这些机构可以使喷口启用/停用，以帮助保存HHP和保护工具柱和管件。一种方法是机械的，其中通过克服偏置机构的力来致动到喷口1613的流动的打开和关闭。结合图3F-2a和图3F-2b中的弹簧1635示出了这一点，其中喉道衬套1631和可滑动轴环1633一起移动以打开向后推力喷口1613。另一种方法是电磁的，其中，通过电磁力拉动磁端口密封件抵靠偏置机构(弹簧1635)。结合图3F-3a和图3F-3c示出这一点，下文进行讨论。
并入到图3F-2a和图3F-2b的喷嘴设计中的三个额外部件中的第二个是可滑动轴环1633。通过偏置机构(弹簧)1635偏置轴环1633。该轴环1633的功能是(不论是直接地还是间接地(通过在可滑动喷嘴喉道衬套1631上施加力))暂时地密封推力喷口1613的流体入口。注意，可滑动轴环1633的该密封功能是“暂时的”；也就是说，除非满足偏置机构1635确定的特定条件。如图3F-2a和图3F-2b中呈现的实施方案中示出的，偏置机构1635是简单的弹簧。
在图3F-2a中，轴环1633处于其关闭位置，而在图3F-2b中轴环1633处于其打开位置。因此，在可滑动喷嘴喉道衬套1631的截面区域上施加的特定差异压力已经克服了弹簧1635的预设压缩力。
并入到图3F-2a和图3F-2b的喷嘴1601设计中的三个额外部件的第三个是可滑动喷嘴喉道衬套1631。可滑动喉道衬套1631具有两个基本功能。第一，衬套1631提供有意且预先限定的突伸到喷嘴喉道1650内的流动路径中。第二，衬套1631在内部系统1500的最高流体速度部分内提供抗侵蚀和抗磨蚀表面。对于这三个功能的第一个，待设计的突伸到可滑动喷嘴喉道衬套1631中的程度是操作员预期在微型横向地层中的什么点处致动推力喷口1613的功能。
为了说明目的，假设系统液力提供通过套管出口“W”点处的喷嘴1601的0.5BPM的适当泵送速率，并且可以以8,000psi的表面泵送压力维持该泵送速率。进一步假设在喷嘴1601实现距主钻井孔50英尺的横向距离处之前，不需要致动喷嘴1601中的推力喷口1613。即，特别地在对套管出口“W”自身进行喷射并且泵送磨蚀混合物(如，1磅瓜胶基淡水胶系统中1.0ppg的100目的砂)时，喷口l613均不打开(其可能存在被喷射流体混合物中的磨蚀剂堵塞的风险)。因此，在确定喷嘴1600已充分清洁套管出口“W”后，喷射流体中不包括磨蚀剂。相应地，当在生产套管12中喷射出孔以形成套管出口“W”时，没有来自通过推力喷口1613驱使的流体的向后喷射力可以对喷射软管1595、造斜器构件1000或生产套管12中任一个造成无意损坏的威胁。
之后，在生成套管出口“W”加上如近似50英尺的微型支渠长度后，泵压力增加至9,000psi，表面泵送压力中增加的1,000psi增量足以克服偏置机构1635的力，并反作用于衬套1631的突出部的截面区域，以致动喷口1613。因此，在离主钻井孔4有50英尺的微型支渠长度处，致动推力喷口1613，并产生通过喷口1613的高压向后推力流。
假设这些条件足以继续喷射出微型支渠直至300英尺的支渠长度。在300英尺处，抵靠微型支渠的底部搁置的喷射软管的长度引起同量摩擦阻力，使得摩擦阻力与通过推力喷口1613生成的推力处于近似平衡。(仪表装置诸如张力计，例如，将指示这种近似平衡)。这时候，泵送速率增加至如10,000psi，向后推力喷口1613保持被致动，但是以更高的压差和流动速率进行致动，因此在喷射软管1595上生成了更高的拉力。
图3F-3a和图3F-3c提供了在另一可替代实施方案中喷射喷嘴1602的纵向截面图。此处，再次使用多个向后推力喷口1613和单个向前喷射槽1640。再次使用轴环1633和弹簧1635来提供通过向后推力喷口1613的选定流体流。
图3F-3b和图3F-3d分别示出了图3F-3a和图3F-3c的喷射喷嘴1602的轴向截面图。这些图展示了由多个喷口1613创建的星形喷口图案。星中看见八个点，表示两组四个(可交替)示例性推力喷口1613。在图3F-3a和图3F-3b中，轴环1633处于其闭合位置，而在图3F-3c和图3F-3d中，轴环1633处于其打开位置，允许流体流过喷口1613。已克服了由弹簧1635提供的偏置力。
图3F-3a和图3F-3c的喷嘴1602与图3F-2a和图3F-2b的喷嘴1601类似；然而，在图3F-3a和图3F-3c的布置中，生成抵抗可滑动轴环1633的向下游的磁拉力的、足以克服偏置机构(弹簧)1635的偏置力的电磁力代替了抵抗图3F-2a和图3F-2b的喷射喷嘴1601中可滑动喉道衬套1631的液压力。
图3F-3a和图3F-3c的喷嘴1602呈现了旋转喷嘴1602的又一优选实施方案，还适用于形成套管出口并且持续挖掘穿过水泥护层和主岩石地层。在图3F-3a和图3F-3c(以及图3G-1中，在下文更详细地描述)中，由转子/定子系统生成的电磁力必须克服弹簧1635的力以打开至向后推力喷口1613(和1713)的液压入口。(注意在图3G-1中，描绘了同轴液压喷射轴环，在下文中会进行更全面地讨论，内部涡轮翅片740到可滑动轴环733的直接机械连接改变了对不同压力中一个的偏置标准，与图3F-2a中描绘的喷射喷嘴一样)。此处的关键是如下能力：在操作员开始打开至向后推力喷口1613(和1713)的流体入口之前(具体地通过增加泵送速率，使得通过喷嘴的压差和/或喷嘴旋转速度的与对可滑动轴环1633/1733的电磁拉力成比例增长打开到推力喷口1613/1713的流体入口的路径之前)，使流体入口保持关闭。
还观察到在喷嘴1602中，向后推力喷口1613(虽然也围绕转子1610的圆周对称地放置)的数量已经从单组五个增加至两组四个。注意这两组中每组内四个喷口1613中的每个也围绕转子1610圆周对称地放置，相对于彼此正交；因此，该两组喷口1613必须重叠。另外，每个喷口的路径现在不仅行进通过喷嘴1602的向后(定子)部分1610，现在还通过喷嘴1602的向前(转子)段1620。然而要注意，如图3F-3b和图3F-3d中描绘的，存在通过喷嘴1602的向后(定子)部分1610的八个单独的喷射通道，而通过喷嘴1600的向前(转子)段1620仅存在四个。因此，喷嘴1602的向前(转子)段1620的旋转每次将仅会提供一组四个喷口1613的对准，以及随后的流体流动通过它们。实际上，对于单次旋转的大部分持续时间，转子1620的流动渠道不具有到定子1610的流动渠道的入口，从而被有效地密封。结果将会是通过向后推力喷口1613的振荡(或“脉冲式”)喷射流动。
经过喷嘴端口1640的喷射流体体积的同量减少也产生用于挖掘的同量脉冲式向前喷射流动。在用于挖掘系统的持续流动上和与其反向的脉冲流动的益处已经经过充分证明，此处将不再赘述。然而要注意，主题喷嘴设计不仅获得了旋转喷射的岩石挖掘的益处，还获得了脉冲喷射的益处。
图3G-1a和图3G-1b中提供了采用电磁力的推力轴环的另一实施方案。图3G-1a呈现了图3的内部系统1500的推力喷射轴环1700的基本主体的轴向截面图。该视图是沿图3G-1b的线D-D’截取的。此处，与喷射喷嘴1602一样，再次提供了两层向后推力喷口1713。
轴环1700具有后定子1710和内(旋转)转子1720。定子1710限定了具有在其中等距地间隔的一系列面朝内的肩状物1715的环形主体，而转子1720限定了具有在其周围等距地间隔的一系列面朝外的肩状物1725的主体。在图3G.1.a的布置中，定子主体1710具有六个面朝内的肩状物1715，而转子主体1720具有四个面朝外的肩状物1725。
沿每个肩状物1715布置有用多个包裹物包裹定子1710的面朝内的肩状物(或“定子极”)1715的小直径的导电线1716。因此根据DC转子/定子系统，通过电线1716的电流的移动会创建电磁力。从图3A的电池1551提供到电线的电力。
图3G-1b是喷嘴1700的纵向截面图。图3G-1c是沿图3G-1b的线d-d’截取推力喷口1713的轴向截面图。
图3G-1a至图3G-1c示出了旋转喷嘴1600、1601和1602的类似理念的实施方案，但其中具有使设备适于用作同轴推力喷射轴环1700的修改。特别注意保留了提供轴环喉道1750以及与定子1715和轴承1730耦接的流通转子1725。然而，穿进定子1710的用于向后推力喷口1713的固定流动渠道以两组四个错裂开。对于每次完整旋转，穿进转子1725的单组四个正交喷口中的每个与穿进定子1710的喷口“匹配”四次，每次匹配提供围绕轴环1700的外圆周等距间隔的四支瞬时脉冲流。与旋转喷嘴1602类似，可滑动轴环1733被电磁地移动抵靠偏置机构(弹簧)1735，以致动穿过向后推力喷口1713的流动。
图3G-1c是示出了向后推力喷口1713的星形图案的另一截面图。看见八个点。
存在一独特的机会将轴环1733构造成净电力消耗者或净电力提供者。前者依靠电池组提供的电力，正如喷射喷嘴1600一样，用以启动定子，旋转转子并生成所需的电磁场。后者通过将内部略微有角度的涡轮翅片1740并入转子1720的I.D.内来完成，因此在喷射流体被泵送通过轴环1700时利用喷射流体的液压力。这种力将仅取决于泵送速率和涡轮翅片1740的构造。
一方面，内部涡轮翅片1740围绕轴环喉道1750等距地放置，使得液压力被利用来旋转转子1720并且提供待馈送回内部系统的电路的净剩余电流。这可以通过将过剩电流送回电线1590来实现。将转子/定子构造并入向后推力喷口轴环的构造中能够使全开I.D.等于喷射软管的I.D.。可以获得更多的充足的液力发电功率，以生成操作可滑动端口轴环1733所需的电磁场，一旦内部系统1500从系泊站325脱离，则发生可用的剩余液力发电功率馈送到现在“关闭”的电力系统。因此，这种由轴环1700生成的剩余液力发电功率可以有利地用于维持电池组1550中电池1551的电荷。
可以观察到，上文讨论的各种喷嘴设计1600、1601和1602被设计成不仅喷射穿过岩石基质，还穿过钢质套管和钻井孔4c周围的水泥护层，以便到达岩石。喷嘴设计结合了在与RTJ 1613接合之前先处理通过向前喷嘴喷射端口1640的相对较大粒度的磨蚀剂的能力。可以理解，尽管可以使用其他喷嘴设计完成形成微型支渠的目的，但这种设计并未坚固得能切穿钢。
在上文讨论的各种喷嘴设计1600、1601和1602中，在半球形喷嘴中使用单个向前端口。向前端口1640由角度θMAX(其中，当喷口的最外面的边沿到达相当于喷嘴尖端的向前的点时，喷口的宽度等于喷嘴的宽度)和θSLOT(实际的槽角度)限定。注意θSLOT≤θMAX。此处为了描述目的，θSLOT＝θMAX，使得在喷射时即使旋转喷嘴的尖端抵靠主岩石(或套管I.D.)面，该尖端仍然挖掘等于外(最大)喷嘴直径的隧道直径。正是这种单平面旋转槽构造将会提供最大宽度，以便为可能并入喷射流体的任何磨蚀剂提供充足的通过容量。
优选的向后孔口喷射定向为离纵向轴线30°至60°。向后推力喷口1613/1713被设计成围绕喷嘴的/轴环的定子主体1610/1710的圆周对称。这维持了喷射组件1600、1601和1602沿着纵向轴线完全向前的定向。相应地，应该存在围绕圆周等距地间隔的至少三个喷口1613/1713，优选地至少五个等距的喷口1613/1713。
如上所述，在其任一实施方案中的喷嘴均可以部署为引导或地质导向系统的一部分。在该情况下，喷嘴将包括至少一个地理空间IC芯片，并且将采用至少三条致动器线。该致动器线1590A围绕喷射软管的远端等距地间隔并延伸进入喷嘴，并从已经设置在喷射软管1595中的电线1590处接收电流或激励。
图3F-1c是在修改实施方案中的图3F-1b的喷射喷嘴1600的纵向截面图。此处，喷射喷嘴1600示出为连接至喷射软管1595。该连接可以是螺纹连接；可替代地，该连接可以通过焊接进行。在图3F-1c中，以1660示出了示意性焊接连接。
在图3F-1c的布置中，喷射喷嘴1600包括地理空间IC芯片1670。地理空间芯片1670位于端口密封件1675内。地理空间芯片1670可以包括两轴或三轴加速计、双轴或三轴陀螺仪、磁强计或它们的组合。本发明不受所使用的地理空间芯片的类型或数量或其在组件内的相应位置的限制，除非是在权利要求中清楚说明。优选地，芯片1670将会与位于喷嘴主体(诸如结合上文描述的喷嘴实施方案(1600、1601、1602)中所示和所描述的)之上或附近的微机电系统相关联。
图3F-1d是沿线c-c’截取的图3F-1c的喷射软管1590的轴向截面图。在该图中能够看见的是电线1590和致动器线1590A。还能够看见的是可选的光纤数据缆线1591。电线1590、1590A、1591可以用于将地理位置数据从芯片1670传输至电池组段1550中的微处理器，然后无线地传输至位于系泊站(图4D-1b中以325最佳地示出)中的接收器，其中，该接收器与系泊站325中的微处理器通信。优选地，系泊站325中的微处理器对地理位置数据进行处理，并对致动器线1590A中的电流进行调整(使用一个或多个电流调节器)，以便确保喷嘴定向成沿预编程的方向液压地钻探横向钻孔。
电池组中的微发射器优选地容置在电池组的下游端盖1530中，同时系泊站325优选地贴附至喷射软管承载件系统400的内部(下文结合图3A、图3B-1和图4D-1进行描述)。容置在系泊站325中的接收器可以与地面1处的微处理器电连接或光连接。例如，光纤光缆107可以沿连续油管运送系统100延伸至地面1，其中，地理位置数据被处理为控制系统的一部分。
通过连续油管运送媒介100内的光纤光缆107和外部系统2000进行的地面仪器到容置在系泊站325内的特定末端接收器(未示出)的硬接线(再次，优选地为光纤)连接同样促进反向(地面至井下的仪器)通信。然后系泊站325内的邻接无线发射器将操作员期望的命令传输至容置在内部系统1500的端盖1530内的无线接收器。该通信系统允许操作员执行设置喷射喷嘴1600的转速和/或轨迹的命令。
当喷嘴1600离开套管时，操作员知道喷嘴1600的位置和定向。通过监测被移动出喷射软管承载件的喷射软管1590的长度，结合定向的任何变化，操作员知道喷嘴1600在储层中的地理位置。
在一种选项中，期望的地理轨迹首先作为地质导向命令从地面1发出，下至连续油管100，然后到达与系泊站325相关联的微处理器。在从地面1(诸如从操作员或地面控制系统处)接收地质导向命令时，微处理器会将信号无线地推送至与电池组段1550相关联的对应的微接收器。该信号将使一个或多个电流调节器改变顺着直接连接至喷射喷嘴1600的至少三条电线1590中的一条、两条或全部三条向下传导的电流。注意，这些电线连接的至少部分，优选的最靠近喷射喷嘴1600的片段，由致动器线1590A(诸如由Dynalloy，Inc制造的
致动器线)构成。这些小直径镍钛电线在被电激励时会收缩。这种折曲或缩短的能力是某些合金的在某些温度下会动态改变其内部结构的特征。致动器线的收缩与普通热膨胀相反，会成百倍的变大，并且为了其小尺寸要施加巨大的力。假设在恒定应力下严密控制温度，可以得到精确的位置控制，即，以微米或更小进行控制。相应地，假设(至少)三条单独的致动器线1590A等距或近似等距地定位在喷射软管的周界周围和主体内(朝向其端部，靠近喷射喷嘴1600)，在任何给定电线中电流的少量增加均会使其收缩得比另外两条厉害，从而沿期望的轨迹操纵喷射喷嘴1600。经由喷嘴1600中的地理空间IC芯片给出初始深度和方位，可以预编程并自动执行用于横向钻孔15的确定路径。
相关地，致动器线1590A具有沿腔或护层定位的远端片段，或甚至交织在喷射软管1595的远端片段的基质内。此外，致动器线1590A的远端可以继续部分地进入喷嘴主体，包裹定子极1615以连接至或者甚至形成电磁线圈1616。在图3F-1c中也展示了这一点。这样，从电池组段1550提供了电力来引发转子主体和定子主体之间的相对旋转移动。
从上述讨论可以看出，提供了用于软管喷射组件50的内部系统1500。系统1500使强劲的液压喷嘴(1600、1601、1602)能够以受控(或可操纵)方式喷射地下岩石，从而形成可能延伸到地层中数英尺的微型横向钻孔。与外部系统2000的压力调节阀610和封隔段600(下文讨论)结合的内部系统1500的喷射流体接收漏斗1570、上密封件1580U、喷射软管1595的独特组合提供了一种系统，通过该系统，无论钻井孔4的定向如何，都可以完全由液压装置完成喷射软管1595的前进和缩回。可替代地，通过使用内部牵引机系统700可以添加机械装置，下文进行更全面的描述。
控制上文所列部件不仅可以确定喷射软管1595推进(如，前进或缩回)的方向，还可以控制推进的速率。内部系统1500的前进或缩回速率可以分别直接与流体泄放和/或泵入的速率(和压力)成比例。具体地，“将软管1595泵送至井下”将具有如下顺序：
(1)通过泵送液压流体经过主控制阀310然后经过压力调节阀610来填充喷射软管1595与喷射软管承载件的内导管420之间的微环隙1595.420；然后
(2)使用地面控制器电子地切换主控制阀310，以开始将喷射流体引向内部系统1500；这
(3)引发了相对于内部系统1500指引喷射流体通过引入漏斗1570进入喷射软管1595并且到“井下”的液压力；这种力被下述抵抗
(4)压缩微环隙1595.420中的液压流体；该液压流体
(5)根据期望，从压力调节阀610的地面控制器中进行泄放，从而调节将内部系统1500降入“井下”的速率。
类似地，可以通过下述方式将内部系统1500泵送回“井上”，即，通过指引泵送液压流体(首先)通过主控制阀310，(然后)通过压力调节阀610，从而迫使不断增加(膨胀)的液压流体体积进入喷射软管1595和喷射软管导管420之间的微环隙1595.420，这向上推动喷射软管密封组件1580的底部密封件1580L，从而将内部系统1500驱动回“井上”。通过液压装置进行的内部系统1500的推进的方向和速率可以被经由内部牵引机系统700的机械装置进行的内部系统1500的推进来增加或替换，如下文所描述的。
有利地，一旦喷射软管组件50部署于具有任何倾斜度(包括水平或近似水平)的主钻井孔4内的套管出口“W”的期望点附近的井下位置，就可以不借助重力部署和撤回喷射软管1595的整个长度。这是因为用于部署和撤回喷射软管1595以及在此过程中维持其适当对准的推进力是液压的或机械的，如下文更全面描述的。还要注意，对于克服来自由任何非竖向对准引起的内部系统1500(包括，具体地，喷射软管1595)在外部系统2000(包括，具体地，喷射软管承载件420)内移动的任何摩擦力，以及使软管1595在外部系统2000内沿软管长度维持在基本教示的状态方面，这些推进液压和机械力的可用量非常充足。因此，这些液压和机械推进力完全克服了“无法推动绳”的限制。
在喷射流体被泵送的任何时候都将会观察到用以使喷射软管1595前进到外部系统2000内和随后退出外部系统的液压力；具体地，在与喷射软管1595的纵向轴线平行的平面中沿上游到下游方向的力，因为液压力相对于电池组1520的上游端盖、流体引入漏斗1570、喷射喷嘴1600的内面(如任何内部系统1500表面)被施加，该表面：(a)暴露于喷射流体的流；以及(b)具有与主钻井孔的纵向轴线不平行的定向分量。由于这些表面刚性地附接至喷射软管1595自身，因此无论何时喷射流体从地面1沿着连续油管运送媒介100(图2中所看到的)向下并且通过主控制阀300内的喷射流体通道345(下文结合图4C-1进行描述)被泵送，这种从上游至下游的力都被直接传送至喷射软管1595。注意，该系统中唯一的另一个阀，即，刚好位于封隔段600的封隔密封组件650的上游的压力调节阀610(如结合图4E-1和图4E-2所看到和所描述的)的功能就是以与操作员期望降下内部系统1500的速率相当的速率简单地释放来自喷射软管1595/喷射软管导管420环隙1595.420(图3D-1a和图4D-2中看到的)内的压缩液压流体的压力。
相反地，不论何时从地面1沿着连续油管运送媒介100向下泵送液压流体并通过主控制阀300内的液压流体通道345，在沿着下游到上游方向推进内部系统1500时，液压力都是可操作的。在这种构造中，压力调节阀610允许操作员以与操作员期望上升内部系统1500的速率相当的方式将注射流体引入喷射软管1595/喷射软管导管420环隙1595.420。因此，液压力可用于帮助运送和取回喷射软管1595。
类似地，由内部牵引机系统700施加的机械力帮助运送、取回喷射软管1595并保持喷射软管的对准。喷射软管1595的O.D.和喷射软管承载系统400的喷射软管导管420的I.D.之间的紧公差(因此限定了环隙1595.420)用于提供限制的轴向力，该限制的轴向力帮助维持软管1595的对准，使得软管1595的位于喷射软管承载系统400内的部分永远不会经历显著的弯曲力。用于喷射软管1595的部署和撤回的直接机械(张)力通过内部牵引机系统700的专门设计的夹具组件750的夹具756与喷射软管1595的直接摩擦附接来施加，下文结合图4F-1和图4F-2讨论。
如上所述，源自喷射喷嘴1601、1602自身的向后推力喷口1613的液压力也帮助运送喷射软管，并且，如果包括任何附加的喷射轴环1700的话，源自喷射轴环的向后推力喷口1713的液压力也帮助运送喷射软管。这些在最下游的液压力用于在形成UDP15(图1B)的同时将喷射软管1595向前推入产区3，维持向前瞄准的喷射流体最接近挖掘中的岩石面。将液压能量部署成向前靠近喷嘴(用于挖掘新的孔)与部署成向后(用于推进)之间的平衡需要平衡。如果向后推进太多，则没有足够的剩余液压马力集中于向前挖掘新的孔。如果向前推进排出的喷射流体太多，那么可用于向后推力喷口1613/1713以生成沿着横向钻孔拖曳喷射软管所需的马力的流体就不足。因此，如此处描述的原位重新指引向后或向前集中的液压马力通过喷嘴的能力是重要的改善。
出于描述目的，此处包括向后推力喷口1613/1713的两种构造：一种构造使流发生脉动，其中八个向后推力喷口(每个从纵向轴线倾斜30°并且围绕圆周等距离间隔)被分组成两组四个，两组之间具有向后流动的交替(或“脉动”)；一种构造用于连续流动，其中示出了单组五个喷口，每个从纵向轴线倾斜30°并且围绕圆周等距离间隔。然而，可以采用其他喷口数量和角度。
图3的一系列图和讨论那些附图的前述段落针对的是用于液压喷射组件50的内部系统1500。所述内部系统1500提供一种新颖系统，该新颖系统用于在单次起下钻中将喷射软管1595运送入和运送出主钻井孔4，便于随后可操纵地形成多个微型横向钻井孔15。喷射软管1595可以短至10英尺，或长至300英尺或甚至500英尺，这取决于地层的厚度和压缩强度或者每个横向钻井孔的期望的地理轨迹。
如所述，液压喷射组件50还提供外部系统2000，该外部系统经过独特的设计，用于运送、部署和取回之前所述的内部系统1500。外部系统2000能够在常规连续油管100上运送；但是更优选地，外部系统部署在“捆扎”连续油管产品(图3D-1a、图4A-1和图4A-1a)上，提供实时功率和数据传输。
与本文引用的相关和共有专利文件一致，外部系统2000包括喷射软管造斜器构件1000，该喷射软管造斜器构件包括具有曲面1050.1的造斜器1050，该曲面优选地形成喷射软管1595跨过生产套管12的整个I.D.的弯曲半径。外部系统2000还可以包括由促进完井的泥浆电动机1300、(外部)
连续油管牵引机1350、测井工具1400和/或封隔器或桥塞(优选地，可取回式)构成的常规工具组件。此外，外部系统2000自始至终提供功率和数据传输，使得可以对井下组件50进行实时控制。
图4是图2的井下液压喷射组件50的外部系统2000在一个实施方案中的纵向截面视图。外部系统2000示出位于生产套管12柱内。为了清晰起见，图4将外部系统2000呈现成“空的”；即，没有容纳关于图3系列附图所描述的内部系统1500的部件。例如，没有示出喷射软管1595。然而，要理解在伸入和拉出期间，喷射软管1595大部分包含在外部系统中。
在呈现外部系统2000的部件时，假设将系统2000伸入具有标准4.50”O.D.以及大约4.0”I.D.的生产套管12中。在一个实施方案中，外部系统2000具有2.655”最大外径限制，并且优选的2.500”的最大外径。该O.D.限制提供等于或大于7.0309in2的向流开放的环形(即，系统2000的O.D.和周围的生产套管12的I.D.之间)区域，这相当于9.2#、3.5”的压裂(油管)柱。
外部系统2000被构造成允许操作员沿着连续油管运送媒介100(附接有设备)和周围的生产套管12之间的环隙可选地向下“压裂”。在外部系统2000的O.D.和生产套管12的I.D.之间保留基本上环形的区域，允许操作员在喷射出期望数量的横向钻孔之后立即沿着主题环隙向下泵送压裂(或其他处理)流体，而不需要将附接有设备2000的连续油管100起出主钻井孔4。因此，可以仅在组件50出入主钻井孔4的一次起下钻中进行多次增产处理。当然，操作员可以为每次压裂作业选择钻井孔停机，在这种情况下操作员将会利用标准(机械)桥塞、压裂塞和/或活动套筒。然而，这将对时间的要求显著更高(伴随同量的花费)，并造成基于连续油管的运送媒介100的更大磨蚀和疲劳。
实际上，严格遵守(O.D.)限制可能仅对于可能占系统50的长度的超过90％的连续油管运送媒介100是基本的。在外部系统2000的其他部件的相对微小长度上略微违反O.D.限制应该不会造成导致被禁止的显著环形液压压力下降。如果可以满足这些外径限制，同时保持足够的内径以适应每个部件(特别是外部系统2000的部件)的设计功能，并且对于在更小的4.5”O.D的标准油田生产套管4中运行的系统50可以实现这一点，那么使系统50适应于到任何较大标准油田生产套管尺寸(5.5”、7.0”等)应该不存在明显障碍。
下文呈现的外部系统2000的主要部件中的每个均将沿着上游到下游的方向。注意图4中外部系统2000的主要部件的划分，其中此处对应的图：
a.连续油管运送媒介100，图4A-1和图4A-2中示出；
b.第一交叉连接件(连续油管过渡件)200，图4B-1中示出；
c.主控制阀300，图4C.1中示出；
d.喷射软管承载系统400及其系泊站325，图4D-1和图4D-2中示出；
e.第二交叉连接件500(将外主体从圆形过渡为星形)和喷射软管封隔段600，图4E-1和图4E-2中示出；
f.外部牵引机系统700和第三交叉连接件800，图4F-1和图4F-2中示出；
g.第三交叉连接件800和上转环900，图4G-1示出；
h.造斜器构件1000，图4H-1示出；
i.下转环1100，图4I-1中示出；以及最后
j.连接至连续油管泥浆电动机1300和常规连续油管牵引机1350、耦接至常规测井探头1400的过渡连接件1200，图4J中示出。
图4A-1是“捆扎”连续油管运送媒介100的纵向截面图。运送媒介100用作图2的井下液压喷射组件50的运送系统。运送媒介100示出为位于主钻井孔4的生产套管12内，并且延伸穿过柱脚跟部4b并进入水平支柱4c。
图4A-1a是图4A-1的连续油管运送媒介100的轴向截面图。可以看到运送媒介100包括芯105。在一方面，连续油管芯105由具有116,700lbm的最小场强度和19,000psi的内部最小屈服压力的标准2.000”O.D.(105.2)和1.620”I.D.(105.1)，3.68 1bm/ft.HSt110连续油管柱构成。该标准大小的连续油管提供向流开放的2.06in2的内截面区域。如所示，该“捆扎”产品100包括直径最高达0.20”的三个电线端口106，其可以容纳AWG#5规格的标准线和直径最高达0.10”的2个数据缆线端口107。
连续油管运送媒介100还具有最外面的或“包裹”层110。在一方面，外层110具有2.500”的外径，以及2.000”的内径，该内径与核心连续油管柱105的O.D.105.2接合并恰好与之相等。
图4A-1和图4A-1a中呈现的轴向和纵向截面均假设同中心地捆扎产品100，而在实际中，偏心捆扎可能是优选的。偏心捆扎对电线106和数据缆线107提供更多的包裹层保护。图4A-2包括偏心捆扎的连续油管运送媒介101的这种描绘。幸运地，偏心捆扎在设定为用于润滑进出主钻井孔的封隔橡胶或井口装置注射部件的大小方面没有实际分歧，因为偏心运送媒介101的外包裹层110的O.D.105.2和环状保持不受影响。
运送媒介101可以具有例如2.0612in2的内部流动区域，0.190in2的芯壁105厚度，以及0.25in2平均外壁厚度。外壁110可以具有0.10in2的最小厚度。
注意，不论同心100还是偏心101地捆扎，运送媒介的主要设计标准都是当在钻井孔4中部署、操作和撤回设备50时向位于地面1的操作员提供实时电力(经由电线106)和数据(经由数据缆线107)传输能力。例如，在标准的电线圈系统中，部件106和107将伸入连续油管核心105内，从而将它们暴露于经由芯105的I.D.105.1泵送的任何流体。考虑到主题方法提供泵送高压喷射流体内的磨蚀剂(特别地，同时从生产套管12内侵蚀出套管出口“W”)，优选的是替代地使部件106和107位于芯105的O.D.105.2处。
类似地，主题方法提供沿着连续油管运送媒介100(或101)与生产套管12之间的环隙向下泵送高压液力压裂流体内的支撑剂。因此，保护性连续油管包裹层110优选地具有足够的厚度、强度、防侵蚀性，以在压裂操作期间隔离和保护部件106和107。
本运送媒介100(或101)还维持芯壁105的足够大内径105.1，以避免在泵送喷射和/或液压流体时的明显摩擦损失(与内部系统1500和外部系统2000引起的损失相比)。同时，系统维持足够小的外径110.2，以避免在沿着连续油管运送媒介100(或101)与生产套管12之间的环隙向下泵送液力压裂流体时过大的压力损失。此外，系统50维持外包裹层110足够的壁厚，不论其是围绕内连续油管核心105同心还是偏心包裹的，以便为电传输线105和数据传输线107提供充分的绝缘保护和间隔。要理解其他尺寸和其他管状主体可以用作外部系统2000的运送媒介。
沿着外部系统2000向下进一步移动，图4B-1呈现了第一交叉连接件即连续油管交叉连接件200的纵向截面图，图4B-1a示出了连续油管交叉连接件200的一部分的立体图。具体地，示出了线E-E’和线F-F’之间的过渡。在这种布置中，外轮廓从圆形过渡为椭圆形以绕开主控制阀300。
该交叉连接件200的主要功能如下：
(1)将连续油管运送媒介100(或101)连接至喷射组件50，并且具体地，连接至主控制阀300。在图4B-1中，该连接通过在连接点210处连接至主控制阀的外壁290的钢质连续油管芯105描绘。
(2)将电线106和数据缆线107从连续油管运送媒介100(或101)的芯105的外部过渡到主控制阀300的内部。这通过促使电线/数据缆线106/107在外壁290中的过渡的接线端口220完成。
(3)提供轻松访问的点，诸如螺纹和成对的轴环235和250，用于电线106和数据缆线107的拼接/连接。
以及
(4)通过压力和流体保护导管即配线腔室230提供电线106和数
据缆线107的单独无交叉且无干扰的路径。
外部系统2000中的下一个部件是主控制阀300。图4C-1提供了主控制阀300的纵向截面图。图4C-1a提供了沿图4C-1的线G-G’截取的主控制阀300的轴向截面图。将结合图4C-1和图4C-1a一起讨论主控制阀300。
主控制阀300的功能是接收从连续油管100内泵送的高压流体，并且选择性地将它们指引到内部系统1500或外部系统2000。操作员通过电线106和/或数据缆线端口107将控制信号发送至主控制阀300。
主控制阀300包括两个流体通道。这些通道包括液压流体通道340和喷射流体通道345。图4C-1、图4C-1a和图4C-1b(分别为纵向截面图、轴向截面图和立体图)中可以看见密封通道盖320。密封通道盖320装配成形成针对液压流体通道340和喷射流体通道345两者的引入口的液密密封件。相关地，图4C-1b呈现了通道盖320的三维描绘。该视图示出了如何将盖320的成形为有助于最小化摩擦和侵蚀效应。
主控制阀300还包括盖枢轴350。通道盖320随着通道盖枢轴350的旋转而旋转。盖枢轴350由通道盖枢轴电动机360驱动。密封通道盖320被通道盖枢轴350定位(如，被通道盖枢轴电动机360驱动)成：(1)密封液压流体通道340，从而将所有的流体流从连续油管100引入喷射流体通道345，或者(2)密封喷射流体通道345，从而将所有的流体流从连续油管100引入液压流体通道340中。
主控制阀300还包括配线导管310。配线导管310携载电线106和数据缆线107。配线导管310的形状可选地在连续油管过渡连接件200的接收点处设置成椭圆形，并且逐渐过渡成在将电线106和数据缆线107放入喷射软管承载系统400的点处的弯曲矩形形状。有益地，该弯曲矩形形状用于将喷射软管导管420放置在喷射软管承载系统400的整个长度上。
外部系统2000的下一个部件是喷射软管承载系统400。图4D-1是喷射软管承载系统400的纵向截面图。喷射软管承载系统400附接在主控制阀300的下游。喷射软管承载系统400是大致长形的管状体，容置系泊站325、内部系统的电池组段1550、喷射流体接收漏斗1570、密封组件1580和连接的喷射软管1595。在图4D-1的视图中，仅能看到系泊站325，使得更加清晰地看到喷射软管承载系统400自身的轮廓。
图4D-1a是沿图4D-1的线H-H’截取的图4D.1的喷射软管承载系统400的轴向截面图。图4D-1b是图4D-1的喷射软管承载系统400的一部分的放大视图。此处，能够看到系泊站325。将参照图4D-1、图4D-1a和图4D-1b中的每个一起讨论喷射软管承载系统400。
喷射软管承载系统400限定一对管状主体。第一管状主体是喷射软管导管420。喷射软管导管420容置、保护并稳定内部系统1500(并特别地，喷射软管1595)。如之前在内部系统1500的讨论中呈现的，是该液密和压力密封的导管420的大小(具体地，I.D.)、强度和刚度提供了通道且特别地为微环隙(图3D-1a、图4D-2和图4D-2a中以1595.420示出)，以供内部系统1500的喷射软管1595在生产套管12内运行时沿外部系统2000的纵向轴线“向下泵送”以及反向地“向上泵送”。
喷射软管承载段400还具有外导管490。外导管490沿内导管420布置并外接内导管。在一方面，外导管490和喷射软管导管420分别就是同心的2.500”O.D.和1.500”O.D.HSt100连续油管柱。内导管或喷射软管导管420被密封至主控制阀300的喷射流体通道345，并且与该喷射流体通道相接。当阀300将高压喷射流体引入喷射流体通道345时，流体直接且仅流入喷射软管导管420，然后流入喷射软管1595。
内(喷射软管)导管420和周围的外导管490之间存在环形区域440。环形区域440也是液密的，直接密封至控制阀300的液压流体通道340，并且与该液压流体通道相接。当主控制阀300将高压喷射流体引入液力流体通道340时，流体直接流入导管承载环隙440。
喷射软管承载段400还包括配线腔室430。配线腔室430具有向上弯曲的矩形形状的轴向截面，并且从主控制阀300的线导管310处接收电线106和数据缆线107。液密腔室430不仅在喷射软管承载段400的整个长度上分隔、绝缘、容置和保护电线106和数据缆线107，而且其托架形状用于支撑和稳定喷射软管导管420。注意，喷射软管承载段400配线腔室430和内(喷射软管)导管420可以附接至或不附接至彼此和/或至外导管490。
除了容置和保护电线106和数据传输缆线107，喷射软管承载系统400内的配线导管430还在略高于将外导管490分成两部分的水平轴线的位置处支撑喷射软管导管420的水平轴线。考虑到其设计限制的严格性显著小于基于CT的运送媒介的外层的那些限制，特别是在耐化学性和防磨蚀方面，因此可以在其构造中使用不同类型的材料，因为配线导管430的外部将仅暴露于液压流体——从不暴露于喷射或压裂流体。
如果期望将配线导管430刚性地附接至喷射软管导管420或者外导管490或者其二者，则可以对配线导管提出额外的设计标准。在一方面，配线导管430具有大约1.34”的宽度，并且提供用于电线的三个0.20”直径的圆形渠道，以及用于数据传输缆线的两个0.10”直径的圆形渠道。要理解的是，取决于设计目的，配线导管430的其他直径和构造可以变化，只要保留向液压流体的流动开放的环形区域440。
还能在图4D-1中看到系泊站325。系泊站325就位于主控制阀300和喷射软管承载系统400之间的连接件的下游。系泊站325刚性地附接在喷射软管导管420的内部中。系泊站325通过对角支撑件被支撑在喷射软管导管420中。对角支撑件是中空的，其内部用作将电线106和数据缆线107引入系泊站325的通信/控制/电子系统的液密和压力密闭的导管。这类似于内部系统1500的电池组支撑导管1560的功能。不论是连接至伺服设备、发射器、接收器还是连接至容置在系泊站325内的其他设备，这些设备都因此经由电线106和数据缆线107“硬接线”至地面1处的操作员的控制系统(未示出)。
图4D-2提供外部系统2000的喷射软管承载系统400的一部分的放大纵向截面图，描绘了其操作性地容纳喷射软管1595的同量长度。图4D-2a提供沿线H-H’截取的图4D-2的喷射软管承载系统400的轴向截面图。注意，除了图4D-1a中的导管420是“空的”以表示未示出喷射软管1595以外，图4D-2a的截面图与图4D-1a的截面图相似。
喷射软管导管420的长度是相当长的，并且应该大约等于喷射软管1595的期望长度，从而限定与钻井孔4正交的喷射喷嘴1600的最大可达距离，以及微型支渠15的对应长度。内径规格限定喷射软管1595和周围的喷射软管导管420之间的微环隙1595.420的大小。其I.D.应该足够接近于喷射软管1595的O.D.，以阻止喷射软管1595变得弯曲或扭结，但又必须足够大，以便为坚固的密封件1580L组提供充足的环形区域，通过该环形区域，可以将液压流体泵入密封的微环隙1595.420，以帮助控制部署喷射软管1595的速率，或者帮助撤回软管。
密封微环隙1595.420内的液压力使喷射软管的(位于内部牵引机系统700上方的)片段保持笔直并且略微绷紧。同样地，喷射软管导管420的I.D.不能太过于接近喷射软管1595的O.D.，以防止两者之间不必要的高摩擦力。喷射软管导管420的O.D.(加上外导管490的I.D.，减去喷射软管承载件的配线腔室430的外部尺寸)限定环形区域440，液压流体被泵送通过该环形区域。当然，如果喷射软管承载系统的内导管420O.D.太大，其因此在泵送液压流体时引起过度的摩擦损失。然而，如果不够大，那么内导管420将不具有足够的壁厚来支撑所需的内或外操作压力。注意，对于被设计成部署在4.5”钻井套管中的主题设备，内柱包括1.5”O.D.和1.25”I.D.(即，0.125”壁厚)的连续油管。例如如果其是1.84#/ft，HSt110，那么其将提供16,700psi的内部最小屈服压力等级。类似地，外导管490可以由标准连续油管构造。在一方面，外导管490包括2.50”O.D.和2.10”I.D.，从而提供0.20”的壁厚。
再次从井上行进到井下，外部系统2000接连包括第二交叉连接件500，过渡至喷射软管封隔段600。图4E-1提供了交叉连接件(或过渡件)500和喷射软管封隔段600的长形截面图。图4E-1a是突出从圆形过渡成星形的过渡件500的外主体形状的放大立体图。轴向截面线I-I’和J-J’示出了过渡件500的轮廓，在其开始处适合地匹配喷射软管承载系统400的外壁490的尺寸并且在其端部适合地匹配封隔段600的外壁690的尺寸。
图4E-2示出了图4E-1的喷射软管封隔段600且特别是密封组件650的放大部分。将参照这些视图中的每个一起讨论过渡件500和喷射软管封隔段600。
顾名思义，喷射软管封隔段600的主要功能是“封隔”或者密封喷射软管1595和周围内导管620之间的环形空间。喷射软管封隔段600是外部系统2000的固定部件。通过过渡件500并且部分地通过封隔段600的是微环隙1595.420的直接延伸部。该延伸部抵靠构成封隔密封组件650的密封杯的内面终止在喷射软管1595的压力/流体密封件处。就在该终点之前的是压力调节阀的位置，压力调节阀在图4E-1和图4E-2中以部件610示意性地示出。用于使环隙1595.420连通或将该环隙与流经整个外部系统2000的液压流体隔离的是该阀610。液压流体从连续油管运送媒介100的内径中(具体地，从连续油管芯105的I.D.105.1中)流出，并且前进通过连续的液压流体通道240、340、440、540、640、740、840、940、1040和1140，然后通过过渡连接件1200到达连续油管泥浆电动机1300，最终终止在牵引机1350处。(或者，终止在一些其他常规的井下应用的操作处诸如液压设置的可取回桥塞或封隔器处)。
值得注意的是从喷射软管承载系统400到封隔段600的交叉连接件500，若干原因如下：
第一，在过渡件500内，来自喷射软管承载段400的导管承载环隙440的液压流体的自由流动将会在星形外导管690的上(三角形)四分之一内被重新定向并且重新划分。压力调节阀610朝向内导管620的上游端部。压力调节阀610在喷射软管1595和周围的喷射软管导管420之间的微环隙1595.420中提供增加或减少的液压流体(以及同量地，液压压力)。该阀610的操作提供内部系统1500(并且具体地，喷射软管1595)沿生产套管12的纵向轴线“向下泵送”然后反向地“向上泵送”。
沿着喷射软管承载件主体400的长度分隔、绝缘、容置和保护电线106和数据缆线107的向上弯曲的矩形液密腔430经由配线腔室530过渡进入封隔段600的星形外主体690的下(三角形)四分之一630。这保持在喷射软管封隔段600中分隔、绝缘、容置和保护电线106和数据缆线107。星形外主体690在自身和周围的生产套管12的I.D.之间形成环隙。
考虑到四尖头星形外导管690的尖头尖端到相对尖头尖端的距离仅略微小于生产套管12的I.D.，封隔段600也用于使喷射软管1595近似居中位于主钻井孔生产套管12中。如之后将会解释的，这种近似居中将平移通过内牵引机系统700，以有益地使造斜器构件1000的上游端居中。
回想喷射软管1595的上游端的外径通过形成单个密封组件1580的喷射软管上密封件1580U和下密封件1580L相对于喷射软管承载系统400的内导管420的内径液压地密封。在形状上贴附至喷射软管1595的密封件1580U和1580L沿着内导管420上下行进。类似地，喷射软管1595的下游端的外径通过封隔段600的密封组件650相对于封隔段600的内导管620的内径液压地密封。因此，当内部系统1500被“插接”时(即，当上游电池组端盖1520与外部系统的系泊站325接触)时，那么两个密封组件1580、620之间的距离近似为喷射软管1595的全长。相反地，当喷射软管1595和喷射喷嘴1600已经完全延伸进入通过喷射组件50可达到的最大长度横向钻孔(或UDP)15时，那么这两个密封组件1580、620之间的距离可以忽略不计。这是因为，虽然内部系统的喷射软管密封组件1580基本上经过了外部系统2000的喷射软管承载系统400的整个长度，但是(外部系统2000中封隔段600的)密封组件650相对固定，因为包括密封组件650的密封杯必须位于相对的密封杯止动件615之间。
还要注意包括密封组件650的两组相对密封杯(如，面向上游的上游组与面向下游的下游组背对背地放置)的对准如何提供针对来自上游方向或下游方向的压差的压力/流体密封件。在图4E-2的放大视图中，这些包括密封组件650的相对的密封杯组示出为具有同心地经过它们的喷射软管1595的纵向截面。
如所述，由压力调节阀610在微环隙1595.420中维持的压力提供“沿着孔向下泵送软管”或者反向地“沿着孔向上泵送软管”的液压动作。这些环形液压力还用于减轻可能施加在喷射软管1595上的其他可能有害的力，诸如当向下游推动软管1595时的弯曲力，或者在喷射时的内部爆发力。因此，与上软管密封组件1580和喷射软管导管420组合，喷射软管封隔段600用于将喷射软管1595维持在基本拉紧的状态。因此，可以利用的软管1595的直径将仅受到由钻井孔的生产套管12的I.D.施加的弯曲半径限制和软管1595的同量压力等级的限制。同时，可以利用的软管1595的长度当然最好是达到数百英尺。
注意，软管1595长度最可能的限制不会是外部系统2000施加的任何事物，而是能够分配至向后推力喷口1613/1713的液压马力，使得足够的马力可以保持向前集中以用于挖掘岩石。正如人们所预料的，可以喷射出的微型支渠的长度(和同量体积)最后与地下地层中的岩石强度相关。该长度限制与美国专利号6,915,853(Bakke等人)中所提出的尝试将设备自身内的整个喷射软管以连续状态运送到井下的系统很不一样。即，在Bakke等人的专利中，软管以水平堆叠、容装在装置的内部内的360°卷绕件存储和运输。在这种情况下，弯曲半径/压力软管限制不是由(除了其他限制以外)套管的I.D.施加的，而是由装置自身的I.D.施加的。这导致显著较小的软管I.D./O.D.，并因此造成在几何结构上可向Bakke的喷射喷嘴输送的马力较少。
在操作中，在已经形成UDP15并且将主控制阀300置为关闭液压喷射流体到内部系统1500的流动并然后提供液压流体到外部系统2000的流动之后，压力调节阀610可以沿相反的方向将流馈送入微环隙1595.420。这种下游到上游的力将组件“泵送”回入钻井孔4中和“井上”，因为密封组件1580的底部面向下的杯1580L将流(和压力)抑制在杯的下方。
外部系统2000内的下一个部件(再次，从井上前进到井下)是可选的内部牵引机系统700。图4F-1提供了在喷射软管封隔段600的下游的牵引机系统700的长形截面图。图4F-2示出了图4F-1的牵引机系统700的放大部分。图4F-2a是沿图4F-1和图4F-2的线K-K’截取的内部牵引机系统700的轴向截面图。最后，图4F-2b是图4F-2a的内部牵引机系统700的一部分的放大半视图。将参照这四个幅图中的每个一起讨论内部牵引机系统700。
首先可以看出已知有两种类型的牵引机系统。它们是轮式牵引机系统和所谓的蠕动式牵引机系统。这些牵引机系统全部都是“外部”系统，即，它们具有被设计成接合周围套管的内壁(或者，如果在裸井中，接合钻井孔壁)的夹具。牵引机系统在油气行业中主要用于沿着水平(或大斜度)钻井孔向井上或井下使测井电缆或连续油管柱(和所连接的井下工具)前进。
在本组件50中，已经开发了采用“内部”夹具的独特的牵引机系统。这意味着夹具组件750是向内对准的，以便于使喷射软管1595相对于外部系统2000前进或缩回。这种反转的结果是连续油管柱100和所附接的外部系统2000现在可以是固定的，而有些柔性的软管1595在钻井孔4c中平移。常规(“外部”)牵引机的向外对准的电力驱动轮被向内指向的凹形夹具756代替。结果是向内指向的凹形夹具756摩擦地附接喷射软管1595，其中夹具756的随后旋转沿与旋转的方向对应的方向推进喷射软管1595。
具体地注意这种反转的下述结果：在常规系统中，发生的相对移动是刚性夹具附接主体(即，连续油管)相对于固定的摩擦附接的主体(即，钻井孔壁)的相对移动。相反地，主题内部牵引机系统刚性地附接至固定主体(即，外部系统2000)并且夹具756旋转以移动喷射软管1595。因此，当内部牵引机系统700被致动时，造斜器构件1000将已经处于其设置和操作位置中；如，造斜器构件1000的滑动件将与套管12的内壁接合。因此，当外部系统2000自身固定并且在生产套管12内静止时，会发生牵引机系统700进行的喷射软管1595所有的前进/缩回。
其次可以看出，内部牵引机系统700优选地维持喷射软管封隔系统600的星型轮廓。内部牵引机系统700的星形轮廓及其四个点帮助使牵引机系统700在生产套管12内居中。这是有益的，因为当操作牵引机系统700时，将会接合造斜器构件1000(定位成相对靠近牵引机系统700，因为它们之间第三交叉连接件(或过渡件)800和上转环900的长度短，下文讨论)的滑动件，意味着牵引机系统700的居中用于对准喷射软管1595的路径，并且阻止在与喷射软管造斜器装置1000的连接处的任何不当扭矩。在图4F-1和图4F-2a中可以看出，喷射软管1595的位置大致在牵引机系统700并因此在生产套管12二者内居中。这将软管1595放置在馈送入喷射软管造斜器装置1000或者从喷射软管造斜器装置中缩回的最佳位置。
除了使软管1595居中，牵引机系统700的星形轮廓提供的另一功能是其提供内部空间以用于放置两组相对的夹具组件750。具体地，夹具组件750位于两个腔室的“干”工作室内，同时提供用于电线106和数据缆线107(在下腔730中示出)以及液压流体(上腔740中)的单独腔室。同时，在牵引机系统700与生产套管12的I.D.之间在它们相应的环形区域700.12内保留了足够的截面流动区域，用于传导压裂流体。
如示出的，在4.5”生产套管12内，向流开放的环形面积700.12大约为10.74in2，等于3.69in的同等管直径(I.D.)。回想设计目的是将环形流动面积保持为大于或等于典型3.5”O.D.(2.922”I.D.，10.2#/ft.)压裂柱的内部面积，即6.706in2。然后注意，如果“星”的相对尖头的尖端到尖端尺寸是例如3.95in，并且(为了在牵引机系统700的四个腔室内获得额外的内部体积)星形被变成完美正方形，那么正方形的外部面积将是7.801in2，并且4.00”I.D.生产套管中的剩余环形面积(向压裂流体的流开放)将是4.765in2，相当于2.463”的管I.D.。因此，虽然星形内每个三角形腔的基部可以在一定程度上延伸，以提供额外的内部体积或壁厚，但外周缘可以不是完全方形的并且仍然满足优选的3.5”压裂柱标准。然而注意，没有理由使每个腔室的三角形尺寸必须保持对称；如，尺寸可以单独变化，以适应每个腔室的内部体积要求，只要仍然优选地满足3.5”压裂柱要求。
夹具组件750中的每个均包括微型电动机754和将电动机754固定至外壁790的电动机座架755。此外，夹具组件750中的每个均包括一对轴。这些表示夹具轴751和夹具电动机轴753。最后，夹具组件750中的每个均包括夹具齿轮752。
牵引机系统700还包括轴承系统760。沿着内壁720的长度放置轴承系统760。轴承系统760隔离在夹具756的接触点处作用于喷射软管1595的摩擦力，并且消除作用于内壁720的不需要的摩擦力。
夹具756的向后旋转用以使软管1595前进，而夹具756的向前旋转用于撤回软管1595。由夹具756提供的推进力通过将喷射软管1595拉动穿过喷射软管承载系统400、过渡件500和封隔段600来帮助喷射软管前进，并且通过将喷射软管1595推入横向钻孔15自身中来帮助喷射软管前进。
图4F-1的示图仅描绘了两组相对的夹具组件750。然而，取决于压缩、扭转和马力限制，可以增加夹具组件750以容纳几乎任何长度和构造的喷射软管1595。附加的夹具组件750应该增加牵引力，对于延长长度的横向钻孔15来说这可能是期望的。虽然推测当成对的夹具组件750被放置成在同一平面中彼此轴向相对(如图4F-2.a中所示)时，将会获得最大夹持力，即，最大化对喷射软管1595的“夹紧”力，但是夹具系统750的其他布置/放置也在发明的本方面的范围内。
可选地，内部牵引机系统700还包括张力计。该张力计用于提供对软管1595的上游段的拉紧张力和软管1595的下游段上的推动压缩力的实时测量。类似地，可以包括下述机构，该机构使每组夹具756的压缩力单独施加在喷射软管1595上，以便补偿夹具756的不均匀磨损。
再次进行外部系统2000的从上游到下游的主部件的描述，图4G-1示出了内部牵引机到上转环的(或第三)交叉连接件800和上转环900自身的纵向截面图。图4G-1a描绘了交叉连接件800在分别由线L-L’和M-M’表示的其上游端和下游端之间的立体图。图4G-1b呈现了沿着线N-N’的上转环900内的轴向截面图。结合图4G-1和图4G-1a一起讨论第三过渡件800和上转环900。
过渡件800的功能类似于本文讨论的外部系统2000的之前的过渡段(200，500)。例如，过渡件800包括内壁820和周围的外壁890，并且在其间限定液压流体通道840。一言以蔽之，过渡件800的主要功能就是将星形内部牵引机系统700的轴向轮廓转换回用于转环900的同心圆形轮廓，并且在满足3.5”压裂柱测试的I.D.限制内进行这种转换。
上转环900同时完成三个重要功能：
(1)第一，其允许转位机构(indexing mechanism，分度机构)在不扭转系统50的任何上游部件的情况下使所连接的造斜器构件1000旋转。
(2)第二，其提供造斜器1000的旋转，同时又维持电线106和数据缆线107通过过渡件800和造斜器构件1000之间的配线腔室930的直线路径，同时还提供
(3)第三，其提供适应造斜器构件1000的旋转同时又维持过渡件800和造斜器构件1000之间连续的液压流动路径的马蹄形液压流体腔室940。
同时满足上述设计标准需要的是两组轴承960(内轴承)和965(外轴承)。在一方面，上转环900具有2.6in的O.D.。
上转环900的外壁990维持由过渡件800的外壁890实现的圆形轮廓。类似地，在上转环900的中间主体950和内壁920中获得同心圆形轮廓。这三个连续且同心的较小圆柱体(990，950和920)提供内组圆周轴承960(内壁920和中间主体950之间)和外组圆周轴承965(中间主体950和外壁990之间)。中间主体950的较大截面面积允许其容纳马蹄形液压流体腔室940，和弓形配线腔室930的放置。轴承960、965促进三个连续且同心的较小圆柱主体990、950和920的相对旋转。轴承960、965还提供造斜器构件1000在处于其设置和操作位置时在上转环900(还在图4G-1中示出)下方的可旋转移动。这又提供改变从主钻井孔4中给定设置深度喷射出的后续横向钻孔的定向。换言之，上转环900允许转位机构(在相关的美国专利号8,991,522中描述，并且其全部内容并入本文)在不扭转外部系统2000的任何上游部件的情况下旋转造斜器构件1000。
还可以观察到上转环900提供造斜器构件1000的旋转，同时又维持电线106和数据缆线107的直线路径。上转环900还准许马蹄形液压流体腔室940提供造斜器构件1000的旋转，同时又维持下至造斜器构件1000且更远的连续液压流动路径。
返回至图4，如上所述，外部系统2000包括造斜器构件1000。喷射软管造斜器构件1000是完全重新定向、可重设置且可撤回的造斜器装置，与之前的著作2010年2月25日提交的美国临时专利申请号61/308,060、2011年2月23日提交的美国专利号8,752,651以及2011年8月5日提交的美国专利号8,991,522所描述的造斜器装置类似。因这些申请对造斜器设置、致动和转位的讨论再次引用这些专利并将其并入到本文中。因此，此处不再赘述喷射软管造斜设备1000的详细讨论。
图4H.1提供图2的钻井孔4的一部分的纵向截面图。具体地，可以看见喷射软管造斜器构件1000。喷射软管造斜器构件1000处于其设置位置，其中，造斜器1050的上曲面1050.1接收喷射软管1595。喷射软管1595弯曲跨过限定面1050.1的半球形渠道。面1050.1与生产套管12的内壁结合形成唯一可能的路径，在该路径内可以推动喷射软管1595通过套管出口“W”和横向钻孔15，并且随后从套管出口“W”和横向钻孔中缩回。
在图4H.1中还示出了喷嘴1600。喷嘴1600设置在喷射软管1595的端部。喷射流体被分散通过喷嘴1600，以开始形成穿入地层中的微型横向钻孔。喷射软管1595从喷射软管造斜器构件1000的内壁1020向下延伸，以便将喷嘴1600输送到造斜器构件1050。
如美国专利号8,991,522中讨论的，利用液压控制的操纵设置喷射软管造斜器构件1000。在一方面，液压脉冲技术用于进行液压控制。通过工具上的拉紧张力实现滑动件的释放。这些操纵被设计在造斜器构件1000中以符合运送媒介(常规连续油管)100的一般限制，运送媒介可以仅液压地(如，通过操纵地面液压压力并因此操纵井下液压压力)和机械地(即，通过拉动连续油管的张力，或者通过利用连续油管自身的下降重量的压缩力)运送力。
本文中喷射软管造斜器构件1000被设计成适应电线106和数据缆线107进一步向井下输送。为此，设置了配线腔室1030(传导电线106和数据缆线107)。从外部系统2000向与回转仪工具配合的常规测井设施1400诸如伽马射线-套管接箍定位器测井工具提供电力和数据。这将直接附接在常规泥浆电动机1300和连续油管牵引机1350的下方。因此，对于本实施方案，需要通过造斜器1000的液压传导来操作紧接下方的常规(“外部”)液压-电力连续油管牵引机1350，并且需要电(优选地，光纤)传导来操作连续油管牵引机1350下方的测井探头1400。图4H-1a和图4H-1b示出了配线腔室1030分别沿图4H-1的线O-O’和P-P’的截面图。
注意，该牵引机1350放置在喷射喷嘴1600的操作点下方，并因此从来不需要传导喷射软管1595或高压喷射流体来形成套管出口“W”或后续横向钻孔。因此，除了钻井孔自身，对该(底部)连续油管牵引机1350没有I.D.限制。连续油管牵引机1350可以是常规轮(“外部辊轴”)式的或者夹具(“蠕动”)式的。
沿着喷射软管造斜器构件1000还设置有液压流体腔室1040。在配线腔室1030和流体腔1040从半圆形轮廓(大致匹配它们与上转环900相应的配对物930和940)过渡为其中每个腔占用圆角矩形的单独端段(跨立于造斜器构件1050)的轮廓时，配线腔室和流体腔室变得分叉。一旦位于造斜器构件1050的足够下游时，腔室可以再组合成它们最初的圆形图案，准备在下转环1100中镜像重复它们各自的尺寸和对准。这使得能够将电力、数据和高压液压流体运输通过造斜器构件1000(经由它们各自的配线腔室1030和液压流体腔室1040)向下到泥浆电动机1300。
在造斜器构件1000和喷嘴1600下方但是在牵引机1350上方是可选的下转环1100。图4I-1是下转环1100位于喷射软管造斜器构件1000与交叉连接件1200之间并且在生产套管12内的纵向截面图。滑动件1080示出为设置在套管12内。图4I-1a是下转环1100沿图4I.1的线Q-Q’截取的轴向截面图。将参照图4I-1和图4I-1a一起讨论下转环1100。
下转环1100基本上是上转环900的镜像。与上转环900一样，下转环1100包括内壁1120、中间主体1150和外壁1190。在优选的实施方案中，外导管具有2.60”或者略小的O.D.。对外导管1190的O.D.限制是自己强加的3.5”压裂柱等同测试。
中间体1150还容置配线腔室1130和液压流体腔室1140。流体腔室1140将液压流体运输到交叉连接件1200处并且最终到泥浆电动机1300处。
下转环1100还包括容置电线106和数据缆线107的配线腔室1130。当需要实时传输测井数据(例如伽马射线和套管轴环定位器“CCL”数据)或定向数据(例如回转仪数据)时，可能需要进行连续的电和/或光纤传导。另外，连续的电和/或光纤传导能力使得能够响应于接收到的实时数据从地面1处直接指导井下组件的操纵。
注意，上转环900的内导管920限定尺寸足以接收和传导喷射软管1595的中空芯，而下转环1100没有这种要求。这是因为在组件50的设计及其使用方法中，喷射软管1595并不旨在向下游行进到超过造斜器构件1050的点处。因此，下转环1100的最内直径实际上可以由实体芯构成，如图4I-1a中描绘的，从而增加额外的强度质量。
下转环1100位于喷射软管造斜器构件1000和任何必要的交叉连接件1200以及井下工具诸如泥浆电动机1300和连续油管牵引机1350之间。还可以设置测井工具1400、封隔器或桥塞(优选地为可撤回的，未示出)。注意，取决于钻井孔4的水平部分4c的长度、运送媒介100和生产套管12各自的大小，以及因此将遇到的摩擦力，可能需要不止一个泥浆电动机1300和/或CT牵引机1350。
在图4J中呈现了最后的附图。图4J描绘了最终过渡部件1200、常规泥浆电动机1300和(外部)连续油管牵引机1350。除了上文列出的工具，操作员还可以选择使用由伽马射线-套管接箍定位器和回转仪测井工具构成的测井探头1400。回转仪测井工具提供实时数据，该实时数据不仅描述前面的喷射软管造斜器构件1000的造斜器面1050.1的精确井下位置，还描述其初始对准。该数据用于确定：
(1)为了沿着其优选方位指引初始横向钻孔，需要经由造斜器面1050.1对准再对准多少度；以及
(2)在喷射出第一横向钻孔之后，沿着它们各自的优选方位指引后续横向钻孔需要再对准多少度。
预期在水平主钻井孔4c中准备进行后续液力压裂处理时，将在与主钻井孔4c的同一水平面处或附近基本上垂直地喷射出初始钻孔15，并且将在从第一钻孔旋转180°的方位处(再次，在与主钻井孔4c的同一水平面处或附近垂直地)喷射出第二横向钻孔。然而，在较厚的地层中，特别是考虑到沿期望的方向使喷射喷嘴1600转向的能力，可能需要较复杂的横向钻孔。类似地，在设计成接收单个液力压裂处理级的给定“射孔群”中，可能需要多个横向钻孔(从通常靠在一起的多个设置点处)。每个横向钻孔的设计的复杂性通常都是产区3的主储层岩石的液力压裂特征的反映。例如，操作员可以在给定的“群”内设计单独设置轮廓的横向钻孔来帮助将液力压裂处理主要保持在“层”中。
可以看出本文提供了改进的井下液压喷射组件50。组件50包括内部系统1500，内部系统由可引导喷射软管和旋转喷射喷嘴构成，该旋转喷射喷嘴可以在单个步骤中喷射出套管出口和后续横向钻孔。组件50还包括外部系统2000，除了其他部件以外，外部系统包括承载设备，该承载设备可以容置、运输、部署和缩回内部系统，以在进出主钻井孔4(不论其倾斜度如何的单次起下钻期间重复地构造所需的横向钻孔。外部系统2000提供环形压裂处理(即，沿着连续油管部署柱和生产套管12之间的环隙向下泵送压裂流体)来处理新喷射出的横向钻孔。当与封隔器提供的阶段封隔结合和/或定位临时或可撤回塞因此提供重复顺序的塞-UDP-裂缝时，整个水平段4c的完成可以在单次起下钻中完成。
在一方面，在形成喷射软管1595的弯曲半径1599时，组件50能够利用生产套管12的全I.D.，从而允许操作员使用具有最大直径的喷射软管1595。这又允许操作员以较高泵送速率泵送喷射流体，从而在喷射喷嘴1600处以给定泵送压力产生较高的液压马力。这将大幅增加喷射喷嘴处的电力输出，这将实现：
(1)可选地，在目标地层中喷射出直径较大的横向钻孔；
(2)可选地，达到较长的横向长度；
(3)可选地，达到较大的侵蚀穿进速率；以及
(4)实现以较高强度和阈值压力(δM和PTh)侵蚀穿进现有液压喷射技术认为无法穿进的油/气产区。
还重要的是，内部系统1500允许不受机械井下运送媒介的影响推进喷射软管1595和所连接的喷射喷嘴1600。喷射软管1595没有附接至“推动”软管和连接的喷嘴1600的刚性工作柱，而是使用允许软管和喷嘴在外部系统2000内纵向行进(在向上游和向下游两个方向上)的液压系统。使主题系统1500能够克服迄今为止所有其他液压喷射系统固有的“无法推动绳”的限制的是这种转变。此外，因为主题系统不依靠重力推进或对准喷射软管/喷嘴，所以系统部署和液压喷射可以以任何角度并且在组件50可以被“牵引”到其中的主钻井孔4内的任何点处发生。
井下液压喷射组件允许从单个主钻井孔中形成长度延长且方向受控的多个微型支渠或钻孔。每个微型支渠可以从主钻井孔中延伸10英尺至500英尺或更长。在应用于水平钻井孔完井准备在某些地质地层中进行后续液力压裂(“压裂(frac)”)处理时，这些小的横向钻井孔可以产生优化和增强裂缝(或裂缝网络)几何结构和后续生烃率和储量开采的显著益处。通过实现：(1)更好地延伸支撑的裂缝长度；(2)更好地限制产区内的裂缝高度；(3)更好地在产区内放置支撑剂；以及(4)在交叉阶段突破之前进一步延伸裂缝网络，横向钻孔可以显著减少之前获得期望的裂缝几何结构(如果可以实现)所需的必要压裂流体、流体添加剂、支撑剂、液压马力以及因此相关的压裂成本。此外，对于压裂流体、添加剂、支撑剂和马力的固定输入，在压裂之前在产区中形成横向钻孔可以形成显著较大的增产储层体积，达到可以增加给定油田内的井间隔的程度。换言之，给定油田内可能需要较少的井，显著节约成本。此外，在常规储层中，从横向钻孔自身获得的排放增强可能完全足以排除对于后续液力压裂的需要。
作为附加的益处，本文的井下液压喷射组件50和方法准许操作员在不“破坏”主钻井孔的情况下应用径向液压喷射技术。此外，操作员可以从水平主钻井孔中喷射出径向横向钻孔，作为新完井的一部分。此外，喷射软管可以利用生产套管的整个I.D.。此外，储层工程师或油田操作员可以分析目标储层的地质机械性质，然后设计从定向钻探的横向钻孔的定制化构造中发源的裂缝网络。
在完井期间可以进行横向钻孔的液压喷射以增强压裂和酸化作业。如所述的，在压裂作业中，以足以分离或分裂岩石基质的压力将流体注入地层。相比之下，在酸化处理中，以比破裂或压裂给定产区所需的压力小的底孔压力来泵送酸性溶液。(然而，在酸压裂中，泵送压力有意地超过地层分裂压力)。其中横向钻孔的预增产喷射可能有益的示例包括：
(a)在液力压裂之前(或在酸压裂之前)，为了帮助限制裂缝(或裂缝网)在产区内传播并在任何边界层破裂之前或在可能出现任何交叉级压裂之前在距主钻井孔很大距离处形成裂缝(网)长度；以及
(b)在可以“消耗”酸之前，并在泵送压力接近地层分裂压力之前，使用横向钻孔对远超过近钻井孔区域的基质酸处理而进行增产。本文的井下液压喷射组件50和方法还准许操作员通过横向钻孔的网络进行酸压裂作业，该横向钻孔通过使用被推动穿过岩石基质的非常长的喷射软管和连接的喷嘴形成。在一方面，操作员可以确定在诸如来自相邻生产井的储层中压力降的方向。操作员然后可以沿正交方向形成一个或多个横向钻孔，然后通过该钻孔进行酸压裂。在这种情况下，裂缝将沿压力降的方向裂开。
操作者可以可替代地考虑或确定岩石基质中的酸(或其他溶解地层的流体)的流量。在这种情况下，酸不是以地层分离压力注射的，但是允许沿压力降的方向形成蠕孔。操作员还可以进行以下步骤：通过在第一方向上将流体注射到第一横向钻孔中而在储层中形成压力边界，然后在与第一方向偏离的第二方向上通过第二横向钻孔执行酸化压裂。该酸化裂缝是沿不与压力边界相交的方向上的蠕孔的形式。
本文的井下液压喷射组件50和方法还准许操作员预先确定横向钻孔的喷射路径。可以在长度、方向或者甚至形状方面控制这种钻孔。例如，弯曲钻孔或每个弯曲钻孔“群”可以有意地形成为进一步提高地层3对于钻井孔4c的SRV暴露。钻井孔可以可选地形成为螺旋形式，以进一步使地层3暴露于钻井孔4c。
本文的井下液压喷射组件50和方法还准许操作员重新进入在非常规地层中已完井的现有钻井孔，并通过使用液压喷射技术形成一个或多个横向钻孔来“重新压裂”钻井孔。液压喷射工艺可以使用本发明任何实施方案中的液压喷射组件50。不需要修井机、坠球机/接球机、可钻探底座或滑动套筒组件。
本文的井下液压喷射组件50和方法还准许操作员形成横向钻孔的网络，该横向钻孔网络包括从新近形成的钻孔分离出形成的侧微型横向钻孔。这种方法可以包括以下步骤：
(a)从第一横向钻孔中部分地撤回喷射软管和连接的喷嘴；
(b)识别喷射喷嘴在岩石基质内的位置；
(c)重新定向喷射喷嘴；以及
(d)通过喷射软管和连接的喷射喷嘴注射液压喷射流体，从而在产区中的岩石基质内挖掘出从第一横向钻孔分离出的第一侧微型横向钻孔。
该方法还可以包括：
(e)从第一侧微型横向钻孔中撤回喷射软管和连接的喷嘴；
(f)重复步骤(a)至步骤(c)；以及
(g)通过喷射软管和连接的喷射喷嘴注射液压喷射流体，从而在产区中的岩石基质内挖掘出从第一微型横向钻孔分离出的第二侧微型横向钻孔。
方法还可以包括(h)重复步骤(a)至步骤(g)至少一次，以形成侧微型横向钻孔网络，该网络被构造成优化来自于(i)后续液力压裂处理，(ii)后续酸处理，或者(iii)两者的增产储层体积(SRV)。可替代地，该方法还可以包括：
(i)重复步骤(a)至步骤(g)至少一次，以形成侧微型横向钻孔网络；
(j)将压裂流体注射通过形成在外导管和周围的生产套管之间的环隙；
(k)以足以将产区中的岩石基质分裂的注射压力将压裂流体注射到侧微型横向钻孔的网络中，以形成液力裂缝的网络；以及
(l)使用(i)倾斜仪，(ii)微震调查，(iii)环境微震调查，(iv)传声器或它们的组合实时监测源自微型横向钻孔的网络的液力裂缝的网络和增产储层体积(SRV)的增长。
然后该方法可以包括从侧微型横向钻孔的网络中生产烃流体。
基于上述井下液压喷射组件50，可以进行形成钻井孔的独特方法。在一个实施方案中，该方法包括：
-使用运送媒介将喷射软管伸入主钻井孔的水平段中，该喷射软管在远端具有喷嘴；
-在使喷射软管和连接的喷嘴前进到周围的地层时通过喷射软管和连接的喷嘴注射喷射流体，从而形成从第一钻井孔出口位置的水平段分离出的第一横向钻孔；
-从第一钻井孔出口位置处的第一横向钻井孔中撤回喷射软管和连接的喷嘴，并且在同一次起下钻中将喷嘴重新定位到第二钻井孔出口位置(或是通过将造斜器放置在不同深度，或是通过将造斜器放置在同一深度但是不同的角度定向)；以及
-在使喷射软管和连接的喷嘴前进入周围的地层时通过喷射软管和连接的喷嘴注射喷射流体，从而形成从第二钻井孔出口位置的水平段分离出的第二横向钻孔。
在这种方法中，使喷射软管前进到横向钻孔中的每个至少部分是通过沿着喷射软管(诸如在喷射软管的上游端处)作用在密封组件上的液压力来完成。此外，推进以及随后撤回喷射软管不需要在钻井孔中卷曲或展开喷射软管。
在一个实施方案中，将喷射软管推入横向钻孔中的每个还通过机械力来完成，该机械力由位于钻井孔内的机械牵引机组件的旋转夹具施加，其中，夹具与喷射软管的外表面摩擦地接合。
在另一实施方案中，将喷射软管推进入横向钻孔中的每个通过向前推力完成，该向前推力由通过位于喷射组件中的向后推力喷口的流动喷射流体生成。这些向后推力喷口具体地位于喷射喷嘴中，或者位于喷嘴和沿着喷射软管策略性放置的一个或多个同轴喷射轴环的组合中。优选地，喷嘴响应于指定的液压压力水平准许喷射流体流动通过向后推力喷口。在这种情况下，仅在喷射软管已被推进入每个钻孔中距主钻井孔至少5英尺之后，才会致动通过向后推力喷口的流体的流动。然后通常当喷射软管已经从主钻井孔延伸显著长度使得仅喷嘴内的向后推力喷口无法再生成显著的拉力以继续沿着横向钻孔拖曳喷射软管的整个长度的时，位于同轴喷射轴环中的附加向后推力喷口就会被递增提高的操作压力致动。
在相关的方面，方法可以包括监测地面处的张力计读数。张力计读数指示在形成横向钻孔时喷射软管经受的拖曳力。在这种情况下，响应于指定的张力计读数，在多个钻孔的每个中致动流体流动通过向后推力喷口。
Claims (59)
1.一种在位于地下层内的产区中形成横向钻孔的方法，所述方法包括：
确定所述地下层中的产区的深度，所述产区限定岩石基质；
在所述产区内形成钻井孔；
将工作柱上的液压喷射组件运送到所述钻井孔中，所述液压喷射组件包括：
外部系统，所述外部系统具有：
外导管，所述外导管具有上端，所述上端被构造成可操作地附接至所述工作柱，以用于将所述液压喷射组件伸入和拉出所述钻井孔；
造斜器，所述造斜器放置在所述外导管的下端处并且具有凹入面；以及
喷射软管承载件，所述喷射软管承载件位于造斜器上方的所述外导管内，并且在所述喷射软管承载件和周围的所述外导管之间形成环形区域；以及
内部系统，所述内部系统具有：
具有近端和远端的喷射软管，
设置在所述喷射软管的远端处的喷射喷嘴，以及
形成在所述喷射软管和周围的所述喷射软管承载件之间的微环隙，所述微环隙的大小设置成允许所述喷射软管在没有弯曲的情况下转移出并转移回所述喷射软管承载件；以及
上密封组件，所述上密封组件在上端处连接至所述喷射软管并密封所述微环隙，
沿着所述钻井孔将所述造斜器设置在期望的第一出口位置处，其中，所述造斜器的面被构造成在所述喷射软管被转移出所述喷射软管承载件时使所述喷射软管弯曲成基本上跨过所述钻井孔的整个内径；
将所述喷射软管转移出所述喷射软管承载件，以使所述喷射喷嘴前进至所述造斜器的面；
通过所述喷射软管和连接的喷射喷嘴注射喷射流体，从而在所述产区中在所述岩石基质内开始挖掘横向钻孔；以及
在进一步使所述喷射软管和连接的喷射喷嘴转移通过所述喷射软管承载件并且沿着所述造斜器的面时进一步注射所述喷射流体，从而形成从所述钻井孔延伸至少5英尺的第一横向钻孔，所述钻井孔是水平钻井孔。
2.根据权利要求1所述的方法，其中，所述液压喷射组件被构造成：
(i)通过转移力将所述喷射软管转移出所述喷射软管承载件并抵靠所述造斜器的面到达所述期望的第一出口位置，
(ii)在到达所述期望的第一出口位置时，指引喷射流体通过所述喷射软管和所述连接的喷射喷嘴，直到形成第一钻井孔出口，
(iii)继续喷射，从而形成进入所述产区内的所述岩石基质中的所述第一横向钻孔，然后
(iv)在形成所述第一横向钻孔后，拉动所述喷射软管通过所述第一钻井孔出口并且回到入所述喷射软管承载件中，以允许调整所述造斜器在所述钻井孔内的位置。
3.根据权利要求2所述的方法，其中：
所述钻井孔用生产套管柱完成；
所述钻井孔的所述内径为生产套管的内径；并且
所述方法还包括进一步通过所述喷射软管和连接的喷嘴注射喷射流体，从而于在所述岩石基质中形成所述第一横向钻孔之前切割出穿过所述生产套管的第一套管出口作为所述第一钻井孔出口。
4.根据权利要求3所述的方法，还包括：
在形成所述第一横向钻孔之前的一段时间从所述钻井孔中生产烃流体。
5.根据权利要求3所述的方法，其中：
所述钻井孔为在所述产区内延伸的水平钻井孔；并且
所述方法还包括确定所述产区的竖向厚度，
并且其中，形成所述第一横向钻孔包括液压地形成延伸得靠近所述产区的上边界或靠近所述产区的下边界的横向钻孔。
6.根据权利要求3所述的方法，还包括：
识别所述产区的具体富烃部分；以及
指引所述横向钻孔穿过所述富烃部分。
7.根据权利要求3所述的方法，还包括：
使用一个或多个射孔枪沿着所述水平钻井孔以连续级形成射孔；
通过连续级的所述射孔沿着所述水平钻井孔液压地压裂所述岩石基质；以及
进行返排作业，以在形成所述第一横向钻孔之前至少部分地移除与液压压裂相关地注射的液压流体。
8.根据权利要求7所述的方法，其中：
所述第一横向钻孔沿与所述水平钻井孔基本上正交的方向穿通所述岩石基质；并且
形成所述第一横向钻孔包括液压地形成延伸得靠近所述产区的上边界或靠近所述产区的下边界的横向钻孔。
9.根据权利要求3所述的方法，还包括：
从所述第一钻井孔出口撤回所述喷射软管和连接的喷嘴；
将所述造斜器旋转地重新定向在期望的第一出口位置处；
通过所述喷射软管和连接的喷嘴注射喷射流体，从而形成偏离所述第一出口位置的第二钻井孔出口；
通过所述喷射软管和连接的喷嘴进一步注射所述喷射流体，从而挖掘所述产区中的岩石基质；以及
在推进所述喷射软管和连接的喷嘴时再进一步注射所述喷射流体，从而形成第二横向钻孔，所述第二横向钻孔从所述第二钻井孔出口处从所述水平钻井孔延伸至少5英尺。
10.根据权利要求9所述的方法，其中，所述第一钻井孔出口和所述第二钻井孔出口中的每一个均为一套管出口，所述套管出口通过由所述喷射喷嘴注射喷射流体形成，并且抵靠所述生产套管。
11.根据权利要求9所述的方法，其中，
所述第一横向钻孔和所述第二横向钻孔中的每一个均具有0.4到2.5英寸之间的内径；以及
所述第二横向钻孔与所述第一横向钻孔偏离10度到180度之间。
12.根据权利要求11所述的方法，还包括：
从所述第一横向钻孔和所述第二横向钻孔中生产烃流体。
13.根据权利要求3所述的方法，还包括：
从所述第一钻井孔出口撤回所述喷射软管和连接的喷嘴；
将所述造斜器沿所述生产套管移动至期望的第二出口位置；
通过所述喷射软管和连接的喷嘴注射喷射流体，从而在所述第二出口位置处形成第二钻井孔出口；
通过所述喷射软管和连接的喷嘴进一步注射所述喷射流体，从而在所述第二出口位置处挖掘所述产区中的岩石基质；以及
在推进所述喷射软管和连接的喷嘴时再进一步注射所述喷射流体，从而形成第二横向钻孔，所述第二横向钻孔从所述水平钻井孔也延伸至少5英尺。
14.根据权利要求13所述的方法，其中，所述第一钻井孔出口和所述第二钻井孔出口中的每一个均为一套管出口，所述套管出口通过由所述喷射喷嘴注射喷射流体形成，并且抵靠所述生产套管。
15.根据权利要求14所述的方法，其中，
所述第一横向钻孔和所述第二横向钻孔中的每一个均具有0.4到2.5英寸之间的内径；以及
所述第二横向钻孔与所述第一横向钻孔分隔5到200英尺。
16.根据权利要求3所述的方法，还包括：
将压裂流体注射通过形成在所述外导管和周围的所述生产套管之间的环隙；以及
以足以将所述产区中的所述岩石基质分裂的注射压力将所述压裂流体注射到所述第一横向钻孔中。
17.根据权利要求16所述的方法，其中：
所述液压喷射组件还包括设置在所述造斜器下方的可取回桥塞；并且
所述方法还包括在注射所述压裂流体之前设置所述桥塞。
18.根据权利要求17所述的方法，还包括：
在液力压裂之前将酸处理注射通过所述环隙并且进入所述第一横向钻孔，所述环隙形成在所述外导管和周围的所述生产套管之间。
19.根据权利要求3所述的方法，其中：
所述工作柱是连续油管柱；
所述转移力包括液压力；
所述喷射软管长度为至少10英尺；并且
所述组件还包括：
位于所述连续油管柱与所述外导管的上端之间的主控制阀，所述主控制阀能够在第一位置和第二位置之间移动，其中，在所述第一位置中，所述主控制阀将泵入所述钻井孔中的喷射流体引入所述喷射软管中，并且在所述第二位置中，所述主控制阀将泵入所述钻井孔中的液压流体引入形成在所述喷射软管承载件和周围的所述外导管之间的环形区域中。
20.根据权利要求19所述的方法，其中，所述液压喷射组件还包括：
喷射软管封隔段，所述喷射软管封隔段连接至内导管的内径并在靠近所述喷射软管承载件的下端处密封所述微环隙，并能滑动地接收所述喷射软管；以及
压力调节阀，所述压力调节阀沿所述微环隙放置，控制所述微环隙内的流体压力。
21.根据权利要求20所述的方法，其中，所述液压喷射组件被构造成使得：
所述主控制阀在其第一位置中的放置允许操作员将喷射流体泵入所述工作柱，通过所述主控制阀，并抵靠所述微环隙中的所述上密封组件，从而活塞地推动处于展开状态下的所述喷射软管和连接的井下喷嘴，同时还指引喷射流体通过所述喷射软管和连接的喷射喷嘴；并且
所述主控制阀在其第二位置中的放置允许操作员将液压流体泵入所述工作柱，通过所述主控制阀，进入所述喷射软管承载件和周围的所述外导管之间的所述环形区域，通过所述压力调节阀并进入所述微环隙，从而将所述喷射软管在其展开状态下向上拉回到所述内导管中。
22.根据权利要求21所述的方法，其中：
所述微环隙限定形成在能移动的所述上密封组件和固定的所述喷射软管封隔段之间的长形压力腔；
所述主控制阀位于所述外导管的上端附近；
所述喷射软管承载件的尺寸被设置成当所述组件处于伸入位置中时保持从所述上密封组件向下靠近所述喷射喷嘴的所述喷射软管；并且
所述方法还包括将信号从地面发送至所述主控制阀，以将所述主控制阀放置在其第一位置中。
23.根据权利要求22所述的方法，其中，所述压力调节阀被构造成使得：
(i)当喷射流体被注射通过处于其第一位置中的所述主控制阀时，随着所述上密封组件在仍然密封所述微环隙的时候滑下所述喷射软管承载件的内钻孔，压力从所述微环隙释放，从而将所述喷射软管在没有弯曲的情况下向前推动通过所述喷射软管承载件；并且
(ii)当将液压流体注射通过处于其第二位置中的所述主控制阀时，所述液压流体回传到所述微环隙中，增加抵靠所述上密封组件的流体压力并且引起所述喷射软管向上滑动回所述喷射软管承载件。
24.根据权利要求23所述的方法，其中：
所述喷射软管的长度为至少25英尺；
来自所述微环隙并通过所述压力调节阀的液压流体的受控释放调节所述喷射软管向井下下降的速率；并且
通过所述调节阀并进入所述微环隙的液压流体的受控吸入调节所述喷射软管向井上上升的速率。
25.根据权利要求24所述的方法，其中：
所述转移力包括所述液压力和机械力二者；并且
所述组件还包括位于所述外导管的所述下端的下游的、用以提供机械力的内部牵引机系统，所述内部牵引机系统包括：
内导管部分，所述内导管部分限定用于接收所述喷射软管的所述喷射软管承载件的一部分；
外导管部分，限定所述外导管的一部分，所述外导管部分具有限定多个径向设置的尖头的星形轮廓；
配线腔室，所述配线腔室在所述多个径向设置的尖头中的一个中容置电线、数据缆线或这二者；以及
位于相对尖头内的至少一对夹具，其中，每个夹具均被构造成在被旋转致动时接合所述喷射软管并且沿着所述喷射软管承载件机械地移动所述喷射软管。
26.根据权利要求25所述的方法，其中：
内腔室中的第一内腔室被构造成将所述液压流体向下传导至所述组件；
所述内腔室中的第二内腔室被构造成容置所述电线、数据缆线或这二者；
所述夹具中的每个均具有被构造成与所述喷射软管的外径摩擦地接合的凹入面；并且
所述夹具中的每个均是包括电动机的夹具组件的一部分，所述电动机适合在所述夹具接合所述喷射软管时旋转地驱动所述夹具并将所述喷射软管转移入或转移出所述内导管部分。
27.根据权利要求3所述的方法，其中：
所述转移力包括机械力；
所述喷射软管的长度为至少10英尺；并且
所述组件还包括位于所述外导管的所述下端的下游的、用以提供所述机械力的内部牵引机系统，所述内部牵引机系统包括：
内导管部分，所述内导管部分限定用于接收所述喷射软管的所述喷射软管承载件的一部分；
外导管部分，所述外导管部分限定所述外导管的一部分，所述外导管部分限定多个径向设置的尖头；
配线腔室，所述配线腔室在所述多个尖头中的一个中容置电线、数据缆线或这二者；以及
位于相对尖头内的至少一对夹具，其中，每个夹具均被构造成在被旋转致动时接合所述喷射软管并且沿着所述喷射软管承载件机械地移动所述喷射软管。
28.根据权利要求27所述的方法，其中：
所述外导管部分的每个尖头均提供围绕所述内导管部分的内腔室；
所述内腔室中的第一内腔室被构造成将所述液压流体向下传导至所述组件；
所述内腔室中的第二内腔室被构造成容置所述电线、数据缆线或这二者；
相对的至少第三内腔室和第四内腔室，每个腔室容置相应的夹具；
所述夹具中的每个均具有被构造成与所述喷射软管的外径摩擦地接合的凹入面；并且
所述夹具中的每个均是包括电动机的夹具组件的一部分，所述电动机适合在所述夹具接合所述喷射软管并将所述喷射软管转移出和转移回所述喷射软管承载件时旋转地驱动所述夹具。
29.根据权利要求5所述的方法，其中：
所述工作柱是连续油管柱；
所述连续油管柱沿其长度携载电线、数据缆线或者它们的组合；
所述内部系统还包括用于向所述组件内的电部件提供电力的电池组，所述电池组位于所述喷射软管的所述近端处；并且
所述组件还包括位于所述外部系统的上端处的被构造成与所述电池组配合的插接站，所述插接站具有处理器，并且通过所述连续油管的所述电线、所述数据缆线或这二者与地面的操作员通信。
30.根据权利要求29所述的方法，还包括：
将命令从所述地面发送到所述插接站；
将数据从所述造斜器的下游的测井工具发送到所述插接站；以及
将数据从所述插接站发送到所述地面。
31.根据权利要求29所述的方法，其中：
所述连续油管柱包括向下延伸至所述插接站的沿其长度容置所述电线、所述数据缆线或这二者的壁或护层；并且
所述电池组包括位于长形的流体密封壳体中的一系列电池，以及位于所述电池组的相对端中的每个处的端盖，其中，所述端盖的形状设置成在所述组件的操作期间使喷射流体转向。
32.根据权利要求31所述的方法，其中，所述插接站：
容置微处理器、微发射器、微接收器、电流调节器或它们的组合；以及
被构造成(1)将电力传递至所述电池组，所述电力来自地面发电，或者来自所述造斜器下方的泥浆涡轮机的发电，所述电力经由沿所述外部系统设置的电线传输；以及(2)在容置于所述喷嘴处或其附近的至少一个地理空间芯片与地面的操作员之间将数据传递至或传递出所述插接站中的所述微发射器和微接收器。
33.根据权利要求32所述的方法，还包括：
连接至所述喷射喷嘴的远端的至少三个纵向定向的致动器线，所述致动器线在所述喷射软管的远端处围绕其圆周等距地间隔开，并且还被构造成响应于发送通过所述致动器线的电流进行收缩，其中，被指引通过所述致动器线的不同的电流量将引起用于定向所述喷射喷嘴的弯曲力矩；并且
其中，所述微处理器被构造成控制向相应的所述致动器线馈送电流的电流调节器，并因此控制用于进行定向液压钻探的所述喷嘴的地理定向。
34.根据权利要求33所述的方法，其中：
所述至少一个地理空间芯片的地理位置信号指示所述喷射喷嘴的位置和定向二者，这种信号作为数据经由捆扎在所述喷射软管中的(i)所述电线，(ii)所述数据缆线或者(iii)这两者而从所述地理空间芯片传输至所述电池组中的所述微接收器；
所述致动器线中每个的收缩均与每个电线从电流调节器接收的电流量成正比，从而实现所述喷嘴的地理转向；并且
其中，所述致动器线由包括镍、钛或它们的组合的材料制造。
35.根据权利要求34所述的方法，其中：
容置在所述电池组的端盖中的所述微发射器被构造成将从所述微接收器接收的所述数据无线地传输至容置在所述插接站中的微接收器；并且
所述插接站被构造成还(i)无线地，(ii)经由沿所述连续油管的壁捆扎的电线或(iii)经由沿所述连续油管的壁捆扎的数据缆线将数据传输至所述地面处的处理器。
36.根据权利要求35所述的方法，其中，施加至所述喷射软管的所述远端的所述弯曲力矩被配置成由地面的操作员通过地理位置信号的传递来控制，所述地理位置信号通过(i)井下发送的无线信号，(ii)捆扎在所述连续油管中的电线或(iii)捆扎在所述连续油管中的数据缆线发送至所述插接站中的所述微发射器，这种地理位置信号调整通过所述致动器线传输的电流。
37.根据权利要求3所述的方法，还包括：
获得用于产区的地质力学数据，所述数据包括多孔性、渗透性、泊松比、弹性模量、剪切模量、拉美常数、VP/VS或它们的组合；
对所述产区中的所述岩石基质进行地质力学分析，以确定最小主应力的方向；以及
使用井下液压喷射组件通过(i)沿着与所述最小主应力的方向垂直的方向，或者(ii)沿着与所述最小主应力的方向平行的方向操纵所述喷嘴，在所述产区中形成至少两个横向钻孔。
38.根据权利要求37所述的方法，其中：
所述水平钻井孔的纵向轴线定向成与构成所述产区的所述岩石基质的最小主应力平面平行；并且
所述第一横向钻孔沿与所述岩石基质的最小主应力平面垂直的方向形成。
39.根据权利要求37所述的方法，其中，对所述岩石基质进行地质力学分析包括：
形成表示所述产区的有限元网格，所述网格限定表示空间中的点的多个节点，每个点在多于一个方向上具有潜在位移；以及
预测由于所述横向钻孔的形成造成的所述岩石基质内的应变的变化。
40.根据权利要求3所述的方法，还包括：
(a)从所述第一横向钻孔中部分地撤回所述喷射软管和连接的喷嘴；
(b)识别所述喷射喷嘴在所述岩石基质内的位置；
(c)重新定向所述喷射喷嘴；以及
(d)通过所述喷射软管和连接的喷射喷嘴注射喷射流体，从而在所述产区中的所述岩石基质内挖掘出从所述第一横向钻孔分离出的第一侧微型横向钻孔。
41.根据权利要求40所述的方法，还包括：
(e)从所述第一侧微型横向钻孔中撤回所述喷射软管和连接的喷嘴；
(f)重复步骤(a)至步骤(c)；以及
(g)通过所述喷射软管和连接的喷射喷嘴注射喷射流体，从而在所述产区中的所述岩石基质内挖掘出从第一横向钻孔分离出的第二侧微型横向钻孔。
42.根据权利要求41所述的方法，还包括：
(h)重复步骤(a)至步骤(g)至少一次，以形成侧微型横向钻孔的网络，所述网络被构造成优化(i)来自后续液压压裂处理，(ii)来自后续酸处理，或者(iii)来自这两者的增产储层体积。
43.根据权利要求42所述的方法，还包括：
(i)重复步骤(a)至步骤(g)至少一次，以形成侧微型横向钻孔的网络；
(j)将压裂流体注射通过形成在所述外导管和周围的所述生产套管之间的环隙；
(k)以足以将所述产区中的所述岩石基质分裂的注射压力将压裂流体进一步注射到所述侧微型横向钻孔的网络中，以形成液压裂缝的网络；以及
(l)使用(i)倾斜仪，(ii)微震调查，(iii)传声器，(iv)环境微震调查，(v)或它们的组合来获得实时地球物理数据，实时监测源自所述微型横向钻孔的网络的所述液压裂缝的网络和增产储层体积的增长。
44.根据权利要求43所述的方法，还包括：
(m)基于实时地球物理数据，定制设计横向钻孔的下一网络的几何结构，以优化地接收液压压裂处理级，从而优化从特定级中获得的增产储层体积；以及
(n)从所述网络中生产烃流体。
45.一种形成从主钻井孔分离出的横向钻孔的方法，包括：
使用运送媒介将喷射软管伸入主钻井孔的水平段，所述喷射软管在近端处具有沿外径的密封组件并且在远端处具有喷射喷嘴；
将设置在所述运送媒介与所述密封组件之间的控制阀放置在第一位置中；
将喷射流体注射通过连续油管柱，通过所述控制阀，并抵靠所述密封组件，从而活塞地将所述喷射软管推出周围的管状喷射软管承载件；
进一步将所述喷射流体注射通过所述控制阀，且然后通过所述喷射软管和连接的喷嘴，同时将所述喷射软管推出所述喷射软管承载件并且推进周围的地层，从而从第一钻井孔出口位置处形成从所述水平段分离出的第一横向钻孔；
将所述控制阀放置在第二位置中；
注射液压流体通过所述控制阀并且进入在所述喷射软管承载件与周围的外导管之间形成的环形区域，使得所述液压流体沿着所述喷射软管承载件穿过调节阀并且向上作用在所述密封组件上，从而将所述喷射软管拉回到所述喷射软管承载件中，并且使得从所述第一钻井孔出口位置处的所述第一横向钻孔中撤回所述喷射软管和连接的喷嘴，
在同一次起下钻中将所述喷射喷嘴重新定位到第二钻井孔出口位置；
将所述控制阀放回所述控制阀的第一位置；
再次将所述喷射流体注射通过所述连续油管柱，通过所述控制阀，并抵靠所述密封组件，从而活塞地将所述喷射软管推回到周围的喷射软管承载件；以及
进一步将所述喷射流体注射通过所述喷射软管和连接的喷嘴，同时将所述喷射软管推出所述喷射软管承载件并且推进周围的所述地层，从而从所述第二钻井孔出口位置形成从所述水平段分离出的第二横向钻孔；
其中，将所述喷射软管推进所述横向钻孔中的每个中至少部分是通过沿着所述喷射软管作用在密封组件上的液压力来完成的，并且在所述钻井孔中不需要卷曲或展开所述喷射软管。
46.根据权利要求45所述的方法，其中，将所述喷射软管推进所述横向钻孔中的每个中还通过机械力来完成，所述机械力由位于所述钻井孔内的机械牵引机组件的旋转夹具施加，其中，所述夹具与所述喷射软管的外表面摩擦地接合。
47.根据权利要求45所述的方法，其中，将所述喷射软管推进所述横向钻孔中的每个中还通过使喷射流体流动通过位于所述喷嘴中的向后推力喷口，或者流动通过位于所述喷嘴和一个或多个同轴喷射轴环中的推力喷口来完成。
48.根据权利要求47所述的方法，其中，所述喷射流体通过所述喷嘴的所述向后推力喷口的流动对指定的液压压力水平做出响应，并且通过所述一个或多个喷射轴环的所述推力喷口的后续流动处于递增更高的液压压力水平。
49.根据权利要求48所述的方法，其中，仅在所述喷射软管已被推进每个钻孔中距所述水平段至少5英尺之后，致动所述喷射流体通过所述喷嘴的所述向后推力喷口的流动。
50.根据权利要求48所述的方法，还包括：
监测地面处的张力计读数，所述张力计读数指示在形成横向钻孔时所述喷射软管经受的拖曳力；并且
其中，响应于特定的张力计读数，在所述多个钻孔的每个中递增地致动所述喷射流体通过所述一个或多个轴环的所述向后推力喷口的流动。
51.根据权利要求45所述的方法，其中：
所述横向钻孔的每个均具有0.5到2.5英寸之间的直径。
52.根据权利要求45所述的方法，其中：
所述喷射喷嘴包括：
管状定子主体，所述管状定子主体沿所述喷嘴的纵向轴线形成膛孔；
管状转子主体，所述管状转子主体位于所述定子主体的膛孔内，并且沿所述喷嘴的纵向轴线也形成膛孔；
一个或多个轴承，所述一个或多个轴承位于所述转子主体和周围的所述定子主体之间，以适应所述转子主体和所述定子主体之间的相对旋转移动；
电磁线圈，所述电磁线圈被设计成响应于电流引发所述转子主体和所述定子主体之间的相对旋转移动；
近端，所述近端被构造成密封地连接至所述喷射软管的端部，并且接收所述喷射流体；以及
位于所述转子主体的端部处的排放槽，所述排放槽被构造成以规定的喷射角度输送喷射流体，以侵蚀岩石基质；
所述喷射软管包括：
电力线，所述电力线用于向所述喷嘴传输电能；以及
所述喷射软管的远端附近的至少三条致动器线，所述至少三条致动器线被构造成响应于从所述电力线接收所述电能进行收缩；并且
所述方法还包括通过调整通过所述电力线和所述至少三条致动器线的电流而操纵所述喷嘴，同时形成横向钻孔中的至少一个，其中，所述致动器线向所述喷嘴引发弯曲力矩，从而控制经过所述排放槽的所述喷射流体的方向。
53.根据权利要求52所述的方法，其中：
所述喷射喷嘴还包括至少一个地理空间芯片；
所述喷射软管还包括电线或数据缆线，用于将地理位置信号从所述喷嘴发送到处理器；以及
操纵所述喷嘴包括：
将地理轨迹指令从所述处理器发送至电流调节器，所述电流调节器被构造成控制由所述至少三条致动器线接收的电能。
54.根据权利要求53所述的方法，其中：
所述地理位置信号包括所述喷射喷嘴的定向和方位；并且
所述横向钻孔中的每个的长度均为至少10英尺。
55.根据权利要求54所述的方法，还包括：
确定所述地层的上边界和下边界；以及
从在竖向方向的所述钻井孔中将所述喷射喷嘴推进所述横向钻孔中的每个，不超过所述边界。
56.根据权利要求45所述的方法，其中：
所述钻井孔用生产套管柱完成；
所述运送媒介是连续油管柱；并且
所述喷射软管是液压喷射组件的一部分，所述液压喷射组件包括：
内部系统，所述内部系统包括：
所述喷射软管，其中所述喷射软管具有近端和远端并且长度为至少10英尺；和
所述喷射喷嘴，其中所述喷射喷嘴设置在所述喷射软管的所述远端处；以及
外部系统，所述外部系统包括：
限定外导管的第一长形管状主体，所述外导管具有上端、下端以及位于上端和下端之间的内部膛孔，所述上端被构造成可操作地附接至用于将所述液压喷射组件伸入所述生产套管中的连续油管；
第二长形管状主体，位于所述外导管的所述膛孔内并且限定所述喷射软管承载件，所述喷射软管承载件能滑动地接收所述喷射软管，并且在所述喷射软管承载件和周围的所述外导管之间形成环形区域；
造斜器，所述造斜器设置在所述外导管的下端处并且具有凹入面，以及
形成在所述喷射软管和周围的所述喷射软管承载件之间的微环隙，所述微环隙的大小设置成允许所述喷射软管在没有弯曲的情况下转移出和转移入所述喷射软管承载件；并且
所述方法还包括：
沿水平的所述钻井孔将造斜器设置在期望的所述第一钻井孔出口位置处，其中，所述造斜器的面被构造成在所述喷射软管被转移出所述喷射软管承载件时将所述喷射软管弯曲成基本上跨过所述钻井孔的整个内径；以及
将所述喷射软管转移出所述喷射软管承载件，以将所述喷射喷嘴推进至所述造斜器的面来形成所述横向钻孔。
57.根据权利要求56所述的方法，其中：
所述喷射软管的长度为至少100英尺；并且
所述横向钻孔的每个均从所述水平段延伸至少75英尺。
58.根据权利要求52所述的方法，其中，所述主钻井孔包括：
基本上沿所述水平段放置的生产套管柱；以及
所述生产套管内的射孔，在形成所述第一横向钻孔和所述第二横向钻孔之前，已经通过所述射孔进行了液压压裂和后续生产作业；并且
所述方法还包括：
识别产区沿所述生产套管的不良层段或较差层段；以及
在邻近相应的不良层段或较差层段的一个或多个新的钻井孔出口位置处，使用所述喷射软管和连接的喷射喷嘴，通过喷射出穿过所述生产套管的窗口而重新完成所述主钻井孔，并且形成通过所述一个或多个新的钻井孔出口位置的新的横向钻孔。
59.根据权利要求58所述的方法，还包括：
(i)通过所述喷射软管和连接的喷射喷嘴注射喷射流体，从而在所述产区中的所述岩石基质内可操纵地挖掘出从选定的新的横向钻孔分离出的一个或多个侧微型横向钻孔，(ii)将新的液压压裂处理泵送到每个横向钻孔中以形成裂缝，或者(iii)两者。
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