CN107358374A - 一种基于测试资料和流动单元的压裂决策方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种基于测试资料和流动单元的压裂决策方法,步骤一是判断目标井层测试资料是否存在径向流动段和未出现压力衰减,若是建议压裂,否则进入步骤二;步骤二是收集目标井层所在油田已压裂的油气层压裂资料,根据压裂后产液量是否达到工业油流标准,将油气层划分为压裂有效和压裂两种;步骤三是计算已实施压裂措施的油气层的储层品质因子RQI;步骤四是计算岩石孔隙体积和颗粒体积的比值φz;步骤五是绘制储层品质因子RQI与φz的双对数曲线,建立压裂效果分类的FZI图版;步骤六是根据FZI图版,对流动单元指标FZI进行分区,确定分区临界值FZIc;步骤七是计算目标井层流动单元指标FZI,比较FZI和FZIc,如果FZI≥FZIc,则建议该层实施压裂;否则,不建议实施压裂。
Description
技术领域
本发明涉及一种压裂决策方法,尤其是一种基于测试资料和流动单元的压裂决策方法。
背景技术
压裂是目前低渗透-特低渗透油气藏进行改造以及油气田开发进入高含水期增产增注的主要措施。压裂措施是一个系统工程,包括措施选层、储层前期评价、措施优化设计、措施效果预测等问题。压裂措施能否获得成功的效果,除了受储层物性和完井质量的影响以外,还取决于措施选层、现场施工和措施设计。目前油田主要依靠钻井、测井、录井、取心资料的综合经验来进行措施选层,具有一定的盲目性和主观性。
随着地层测试技术的成熟,有些油田根据测试曲线类型和测试解释结果定性判断试油井压裂是否有效,对高渗透、中低渗透、中-高压低渗透、污染堵塞曲线类型判断为压裂有效、对低压低渗透、特低渗透、能量衰竭型曲线类型井层判断为压裂无效。由于仅仅根据测试曲线类型来判断,对储层含油气性和储层厚度等因素没有考虑,所谓的有效,仅反映压裂后增液量较多,工艺效果较好,但如果压裂后出水是无法进行预测的。大量文献公开报道了试油层压裂措施决策方法定量化方法,综合分析试油层物性、厚度、含油气性、含水、污染情况、地层压力和钻井显示等资料,通过模糊数学、聚类分析、人工神经网络等数学手段,寻找影响压裂效果的重要指标并量化取值。但是,人工神经网络法但并不是对所有油田都适用,因为它并没有考虑增产措施成功背后所需工程因素的物理本质,训练和学习过程需要大量的输入输出,且一个因素数据的缺失和不确定性可能导致该方法不能使用,模糊数学法虽然可以解决人工神经网络法中存在的不确定性问题,在确定评价因素的权重时也需要人为分配,同样也有一些井缺少部分参数,使评判常常会脱离现场实际。
因此,为了进一步提高压裂措施有效率,满足油田勘探开发的生产需求,亟需一种科学的压裂决策方法,为油田工程师提供较为准确的判断依据。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是,提供一种基于测试资料和流动单元的压裂决策方法,为低渗透-特低渗透油气藏压裂措施的选层和效果预测提供一种决策方法,该方法是基于测试资料和流动单元的基础上,判断油气层是否可以进行压裂,从定性和半定量两个层面为压裂措施选层提供依据。
为了解决上述技术问题,本发明采用的技术方案是:一种基于测试资料和流动单元的压裂决策方法,包括以下步骤:
步骤一:判断目标井层测试资料是否存在径向流动段和未出现压力衰减,若是,则建议压裂;若否则进入步骤二;
步骤二:收集目标井层所在油田已经实施过压裂措施的油气层压裂资料,根据压裂后产液量是否达到工业油流标准,将油气层压裂效果划分为压裂有效和压裂无效两种类型;
步骤三:收集目标井层所在油田已经实施过压裂措施的油气层的测试资料和测井资料,计算油气层的储层品质因子RQI;
步骤四:计算岩石孔隙体积和颗粒体积的比值φz;
步骤五:绘制储层品质因子RQI与φz的双对数曲线,建立压裂效果分类的FZI图版;
步骤六:根据油气层压裂效果分类的FZI图版,对流动单元指标FZI进行分区,确定分区临界值FZIc;
步骤七:根据测井得到的有效孔隙度φe和试井解释的有效渗透率k计算目标井层的储层品质因子RQI,岩石孔隙体积和颗粒体积的比值φz,从而计算流动单元指标FZI,比较FZI和目标井层所在油田的流动单元指标分区临界值FZIc,如果FZI≥FZIc,则建议该层实施压裂;否则,不建议实施压裂。
本发明的有益效果是:一种基于测试资料和流动单元的压裂决策方法是综合测井资料(静态)和测试资料(动态),将测试获得的有效渗透率用于计算储层品质因子。以往计算储层品质因子时采用的渗透率是含有孔隙度的经验公式,储层品质因子只能反映储层的孔隙特性,不足以体现渗透性。该方法建立的FZI图版也是基于目标井层所在凹陷或者油田已经实施过压裂措施的油气层资料,对目标井层的压裂决策具有较强的针对性。因此,该方法为低渗透-特低渗透油气藏压裂措施的选层和效果预测提供了一种定性和半定量两个层面的科学的决策依据。
附图说明
图1为本发明基于测试资料和流动单元的压裂决策方法的流程图;
图2为实施例1的dp-dt和dp'-dt双对数图;
图3为实施例1的压裂效果分类的FZI图版;
图4为实施例2的dp-dt和dp'-dt双对数图。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施方式对本发明作进一步详细说明:
如图1所示,本发明的基于测试资料和流动单元的压裂决策方法,包括以下步骤:
步骤一:判断目标井层测试资料是否存在径向流动段和未出现压力衰减,若是,则建议压裂;若否则进入步骤二;
步骤二:收集目标井层所在油田已经实施过压裂措施的油气层压裂资料,根据压裂后产液量是否达到工业油流标准,将油气层压裂效果划分为压裂有效和压裂无效两种类型;
步骤三:收集目标井层所在油田已经实施过压裂措施的油气层的测试资料和测井资料,计算油气层的储层品质因子RQI;
步骤四:计算岩石孔隙体积和颗粒体积的比值φz;
步骤五:绘制储层品质因子RQI与φz的双对数曲线,建立压裂效果分类的FZI图版;
步骤六:根据油气层压裂效果分类的FZI图版,对流动单元指标FZI进行分区,确定分区临界值FZIc;
步骤七:根据测井得到的有效孔隙度φe和试井解释的有效渗透率k计算目标井层的储层品质因子RQI,岩石孔隙体积和颗粒体积的比值φz,从而计算流动单元指标FZI,比较FZI和目标井层所在油田的流动单元指标分区临界值FZIc,如果FZI≥FZIc,则建议该层实施压裂;否则,不建议实施压裂。
具体地说,一种基于测试资料和流动单元的压裂决策方法,包括:
步骤一:根据目标井层的测试资料,采用Saphir试井解释软件绘制dp-dt和dp'-dt双对数图,看是否出现径向流动段,并比较抽汲前后的关井恢复稳定压力,看是否存在压力衰减,如果存在径向流动段和未出现压力衰减,则建议实施压裂。如果没有出现径向流动段且存在压力衰减,则进入步骤二。
步骤二:收集目标井层所在油田已经实施过压裂措施的油气层压裂资料,根据压裂后产液量是否达到工业油流标准,将油气层压裂效果划分为压裂有效和压裂无效两种类型。工业油流标准参照石油行业标准SY/T6293-1997《勘探试油工作规范》。
步骤三:收集目标井层所在油田已经实施过压裂措施的油气层的测试资料和测井资料,计算油气层的储层品质因子RQI。储层品质因子RQI的计算公式为
式中,RQI-储层品质因子,μm;k-有效渗透率,×10-3μm2;φe-有效孔隙度,%。储层品质因子计算公式中的渗透率k常规定义是根据Kozeny-Carman公式,假设孔隙为毛管束的条件下,根据渗透率的经验公式
计算出来,式中,Fa-形状因子,无量纲;τ-毛管的迂曲度,无量纲;Sgv-单位体积颗粒的比表面积,m-1。由此可见,储层品质因子RQI仅与有效孔隙度有关,不能反映储层的渗透特性。因此,本发明将储层品质因子中的渗透率定义为有效渗透率,根据测试资料解释结果取值。
步骤四:计算岩石孔隙体积和颗粒体积的比值φz(%):
步骤五:绘制储层品质因子RQI与φz的双对数曲线,建立压裂效果分类的FZI图版。
对流动单元指标FZI(μm)公式
两边取对数,得
lg RQI=lgφz+lg FZI
根据上式,可以绘制目标油田已经实施过压裂措施的油气层压裂效果分类的流动单元指标FZI图版。
步骤六:根据油气层压裂效果分类的FZI图版,对流动单元指标FZI进行分区,确定分区临界值FZIc。
步骤七:根据测井得到的有效孔隙度φe和试井解释的有效渗透率k计算目标井层的储层品质因子RQI,岩石孔隙体积和颗粒体积的比值φz,从而计算流动单元指标FZI,比较FZI和目标井层所在油田的流动单元指标分区临界值FZIc,如果FZI≥FZIc,则建议该层实施压裂;否则,不建议实施压裂。
实施例1:
以某油田A凹陷为例。目前,该凹陷共有21井层预探井实施过压裂措施。针对A22井C1-1层进行压裂措施决策,该层段射孔井段为1443.40-1456.60m。
步骤一:2016年7月26日-8月9日对该井段进行了地层测试,采用动态负压射孔+MFE完井联作测试工艺,三开三关三开抽汲工作制度。根据测试结果,选取二关压力恢复流动段,采用Saphir试井解释软件绘制dp-dt和dp'-dt双对数图,如图2所示。可以发现,该井未出现径向流动段。抽汲前二关稳定压力为9.79MPa,三关稳定压力为8.20MPa,压力出现了衰减,衰减值为1.59MPa。因此,进入步骤二。
步骤二:收集该井层所在A凹陷已经实施过压裂措施的20井层油气层压裂资料,根据压裂后产液量是否达到工业油流标准,将油气层压裂效果划分为压裂有效和压裂无效两种类型。工业油流标准参照石油行业标准SY/T6293-1997《勘探试油工作规范》。分类结果见图3。
步骤三:收集目标井层所在油田已经实施过压裂措施的油气层的测试资料和测井资料,计算油气层的储层品质因子RQI。储层品质因子RQI的计算公式为
计算结果见附表1。
表1 的压裂井层储层品质因子RQI和φz数据表
序号 | 井号 | 层号 | 有效孔隙度/% | 有效渗透率/10-3μm2 | RQI/μm |
1 | A1 | C1-1 | 5.00 | 895 | 4.201 |
2 | A2 | C1-1 | 12.38 | 165 | 1.146 |
3 | A3 | C1-1 | 17.40 | 248 | 1.185 |
4 | A4 | C1-1 | 22.40 | 88.8 | 0.625 |
5 | A5 | C1-1 | 18.77 | 3.52 | 0.136 |
6 | A6 | C1-1 | 19.09 | 6.98 | 0.190 |
7 | A7 | C1-1 | 22.80 | 5.54 | 0.155 |
8 | A8 | C1-1 | 18.30 | 1.72 | 0.096 |
9 | A9 | C1-1 | 16.40 | 0.47 | 0.053 |
10 | A10 | C1-1 | 23.10 | 4.94 | 0.145 |
11 | A11 | C1-1 | 21.80 | 1.62 | 0.086 |
12 | A12 | C1-1 | 16.94 | 0.04 | 0.015 |
13 | A13 | C1-1 | 12.60 | 0.0005 | 0.002 |
14 | A14 | C1-1 | 16.88 | 0.05 | 0.017 |
15 | A15 | C1-1 | 15.61 | 0.04 | 0.016 |
16 | A16 | C1-1 | 12.33 | 0.005 | 0.006 |
17 | A17 | C1-1 | 12.70 | 0.00045 | 0.002 |
18 | A18 | C1-1 | 17.20 | 0.0044 | 0.005 |
19 | A19 | C1-1 | 12.01 | 0.21 | 0.042 |
20 | A20 | C1-1 | 12.70 | 0.0002 | 0.001 |
21 | A21 | C1-1 | 16.90 | 0.0006 | 0.002 |
步骤四:根据公式计算岩石孔隙体积和颗粒体积的比值φz,计算结果见表1。
步骤五:根据步骤三和步骤四的计算结果,绘制储层品质因子RQI与φz的双对数曲线,建立压裂效果分类的FZI图版,见图3。
步骤六:根据油气层压裂效果分类的FZI图版,对流动单元指标FZI进行分区,确定分区临界值FZIc=0.022。
步骤七:根据测井得到的有效孔隙度φe=15.1%和试井解释的有效渗透率k=0.04×10-3μm2,计算目标井层的储层品质因子RQI=0.014μm,岩石孔隙体积和颗粒体积的比值φz=17.8%,从而计算流动单元指标FZI=0.079。比较FZI≥FZIc,则建议该层实施压裂。
该井在2016年8月进行了压裂,总液量为456.44m3,总砂量为45.60m3。压裂后定产数据为日产油7.84t,日产水0.74m3,达到工业油气流标准,压裂措施有效,与采用“一种基于测试资料和流动单元的压裂决策方法”的判断一致。
实施例2:
以某油田B凹陷为例。目前,该凹陷共有11井层预探井实施过压裂措施。针对A12井C1-1层进行压裂措施决策,该层段射孔井段为1835.80-1883.40m。
步骤一:2016年5月24日-5月28日对该井段进行了地层测试,采用MFE完井测试工艺,二开二关二开抽汲工作制度。根据测试结果,选取二关压力恢复流动段,采用Saphir试井解释软件绘制dp-dt和dp'-dt双对数图,如图4所示。可以发现,该井二关阶段出现径向流动段。抽汲前一关稳定压力为16.67MPa,二关稳定压力为16.68MPa,关井压力未出现衰减。因此,建议该井段实施压裂措施。
该井在2016年6月进行了压裂,总液量为651.36m3,总砂量为54.14m3。压裂后定产数据为日产油13.63t,日产水17.95m3,达到工业油气流标准,压裂措施有效,与采用“一种基于测试资料和流动单元的压裂决策方法”的判断一致。
综上所述,本发明的内容并不局限在上述的实施例中,相同领域内的有识之士可以在本发明的技术指导思想之内可以轻易提出其他的实施例,但这种实施例都包括在本发明的范围之内。
Claims (3)
1.一种基于测试资料和流动单元的压裂决策方法,其特征在于,包括以下步骤:
步骤一:判断目标井层测试资料是否存在径向流动段和未出现压力衰减,若是,则建议压裂;若否则进入步骤二;
步骤二:收集目标井层所在油田已经实施过压裂措施的油气层压裂资料,根据压裂后产液量是否达到工业油流标准,将油气层压裂效果划分为压裂有效和压裂无效两种类型;
步骤三:收集目标井层所在油田已经实施过压裂措施的油气层的测试资料和测井资料,计算油气层的储层品质因子RQI;
步骤四:计算岩石孔隙体积和颗粒体积的比值φz;
步骤五:绘制储层品质因子RQI与φz的双对数曲线,建立压裂效果分类的FZI图版;
步骤六:根据油气层压裂效果分类的FZI图版,对流动单元指标FZI进行分区,确定分区临界值FZIc;
步骤七:根据测井得到的有效孔隙度φe和试井解释的有效渗透率k计算目标井层的储层品质因子RQI,岩石孔隙体积和颗粒体积的比值φz,从而计算流动单元指标FZI,比较FZI和目标井层所在油田的流动单元指标分区临界值FZIc,如果FZI≥FZIc,则建议该层实施压裂;否则,不建议实施压裂。
2.根据权利要求1所述基于测试资料和流动单元的压裂决策方法,其特征在于,包括以下步骤:
步骤一:根据目标井层的测试资料,采用Saphir试井解释软件绘制dp-dt和dp'-dt双对数图,看是否出现径向流动段,并比较抽汲前后的关井恢复稳定压力,看是否存在压力衰减,如果存在径向流动段和未出现压力衰减,则建议实施压裂;如果没有出现径向流动段且存在压力衰减,则进入步骤二;
步骤二:收集目标井层所在油田已经实施过压裂措施的油气层压裂资料,根据压裂后产液量是否达到工业油流标准,将油气层压裂效果划分为压裂有效和压裂无效两种类型;
步骤三:收集目标井层所在油田已经实施过压裂措施的油气层的测试资料和测井资料,计算油气层的储层品质因子RQI,储层品质因子RQI的计算公式为
<mrow>
<mi>R</mi>
<mi>Q</mi>
<mi>I</mi>
<mo>=</mo>
<mn>0.0314</mn>
<msqrt>
<mfrac>
<mi>k</mi>
<msub>
<mi>&phi;</mi>
<mi>e</mi>
</msub>
</mfrac>
</msqrt>
</mrow>
式中,RQI-储层品质因子,μm;k-有效渗透率,×10-3μm2;φe-有效孔隙度,%;
步骤五:绘制储层品质因子RQI与φz的双对数曲线,建立压裂效果分类的FZI图版;
对流动单元指标FZI(μm)公式
<mrow>
<mi>F</mi>
<mi>Z</mi>
<mi>I</mi>
<mo>=</mo>
<mfrac>
<mrow>
<mi>R</mi>
<mi>Q</mi>
<mi>I</mi>
</mrow>
<msub>
<mi>&phi;</mi>
<mi>z</mi>
</msub>
</mfrac>
</mrow>
两边取对数,得
lgRQI=lgφz+lgFZI
根据上式,绘制目标油田已经实施过压裂措施的油气层压裂效果分类的流动单元指标FZI图版;
步骤六:根据油气层压裂效果分类的FZI图版,对流动单元指标FZI进行分区,确定分区临界值FZIc;
步骤七:根据测井得到的有效孔隙度φe和试井解释的有效渗透率k计算目标井层的储层品质因子RQI,岩石孔隙体积和颗粒体积的比值φz,从而计算流动单元指标FZI,比较FZI和目标井层所在油田的流动单元指标分区临界值FZIc,如果FZI≥FZIc,则建议该层实施压裂;否则,不建议实施压裂。
3.根据权利要求1或2所述基于测试资料和流动单元的压裂决策方法,其特征在于,所述步骤二中工业油流标准参照石油行业标准SY/T6293-1997《勘探试油工作规范》。
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CN201710664908.6A CN107358374A (zh) | 2017-08-07 | 2017-08-07 | 一种基于测试资料和流动单元的压裂决策方法 |
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2017
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