CN107328036A - 空调器及其能效计算方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种空调器及其能效计算方法，所述方法包括以下步骤：获取空调器的当前工况、耗电功率以及压缩机的功率、壳体散热量Qloss；获取压缩机回气口的低压侧压力；获取压缩机回气口温度t1、排气口温度t2、低压侧压力、室外换热器第一端的温度t4、室内换热器第一端的温度t7和压缩机补气温度t8；当前工况为制冷工况时，根据t1、t2、t4、t7和t8分别生成回气口制冷剂焓值h1、排气口制冷剂焓值h2、室外换热器第一端制冷剂焓值h4、室内换热器第一端制冷剂焓值h7、补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’和闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”；根据压缩机功率、Qloss、h1、h2、h4、h7、h8’和h8”生成制冷量；根据空调器耗电功率和制冷量生成能效。本发明能准确检测空调器能效。
Description
技术领域
本发明涉及空调器技术领域，特别涉及一种空调器的能效计算方法、一种空调器和一种非临时性计算机可读存储介质。
背景技术
空调器是否节能舒适是用户较为关注的问题。
相关技术中的空调器在运行时由于无法获知能效的变化情况，因而难以维持在较佳的运行状态，制冷制热效果和节能性能均不够理想。
发明内容
本发明旨在至少在一定程度上解决上述技术中的技术问题之一。为此，本发明的一个目的在于提出一种空调器的能效计算方法，能够实时准确地检测到空调器的能效。
本发明的第二个目的在于提出一种空调器。
本发明的第三个目的在于提出一种非临时性计算机可读存储介质。
本发明的第四个目的在于提出另一种空调器的能效计算方法。
本发明的第五个目的在于提出另一种空调器。
本发明的第六个目的在于提出另一种非临时性计算机可读存储介质。
为达到上述目的，本发明第一方面实施例提出的一种空调器的能效计算方法包括以下步骤：获取空调器的当前工况、压缩机的功率、空调器耗电功率以及压缩机的壳体散热量Qloss；获取压缩机回气口的低压侧压力；获取压缩机中回气口的回气口温度t1、所述压缩机中排气口的排气口温度t2、室外换热器第一端的室外换热器第一端温度t4、室内换热器第一端的室内换热器第一端温度t7和压缩机补气入口的补气温度t8；当所述空调器的当前工况为制冷工况时，根据所述压缩机中回气口的回气口温度t1、所述压缩机中排气口的排气口温度t2、所述低压侧压力、所述室外换热器第一端的室外换热器第一端温度t4、室内换热器第一端的室内换热器第一端温度t7和压缩机补气入口的补气温度t8分别生成回气口的制冷剂焓值h1、排气口的制冷剂的焓值h2、室外换热器第一端的制冷剂焓值h4、室内换热器第一端的制冷剂焓值h7、补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’和闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”；根据所述压缩机的功率、所述压缩机的壳体散热量Qloss、所述回气口的制冷剂焓值h1、排气口的制冷剂的焓值h2、室外换热器第一端的制冷剂焓值h4、室内换热器第一端的制冷剂焓值h7、补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’和闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”生成空调器的制冷量；以及根据所述空调器耗电功率和所述制冷量生成所述空调器的能效。
根据本发明实施例的空调器的能效计算方法，通过获取空调器的当前工况、压缩机的功率、空调器耗电功率以及所述压缩机的壳体散热量Qloss，并获取压缩机回气口的低压侧压力，并获取压缩机中回气口、排气口、室外换热器第一端和室内换热器第一端的温度以及压缩机补气入口的补气温度，以及在空调器处于制冷工况时根据上述各个温度检测点的温度和压力检测点的压力生成上述各个温度检测点的制冷剂焓值，然后结合压缩机的功率、压缩机的壳体散热量Qloss、上述各个温度检测点的制冷剂焓值和空调器耗电功率得到空调器的能效，由此，能够实时准确地检测到空调器的能效，从而便于根据空调器的实时能效优化空调器的运行状态，达到节能和提高制冷效果的目的。
另外，根据本发明上述实施例提出的空调器的能效计算方法还可以具有如下附加的技术特征：
根据本发明的一个实施例，根据所述压缩机中回气口的回气口温度t1生成回气口的制冷剂焓值h1具体包括：获取室内换热器中部的室内换热器中部温度t6；根据所述回气口温度t1和室内换热器中部温度t6生成吸气过热度Δt1；根据所述吸气过热度Δt1和室内换热器中部温度t6生成回气口制冷剂焓值的修正因子D1；根据所述低压侧压力生成吸气温度下饱和制冷剂的焓值h吸气饱和；根据所述回气口制冷剂焓值的修正因子D1、所述饱和制冷剂的焓值h吸气饱和生成所述制冷剂焓值h1。
进一步地，根据以下公式生成回气口制冷剂焓值的修正因子D1：
D1＝1+d1Δt1+d2(Δt1)2+d3(Δt1)t6+d4(Δt1)2t6+d5(Δt1)t2 6+d6(Δt1)2t2 6，其中，d1-d6为制冷剂对应的过热区系数。
进一步地，根据所述室内换热器第一端的室内换热器第一端温度t7生成室内换热器第一端的制冷剂焓值h7具体包括：根据所述室内换热器第一端温度t7和所述室内换热器中部温度t6生成过热度Δt7；根据所述过热度Δt7和所述室内换热器中部温度t6生成室内换热器第一端制冷剂焓值的修正因子D7；根据所述室内换热器第一端制冷剂焓值的修正因子D7和所述饱和制冷剂的焓值h吸气饱和生成所述制冷剂焓值h7。
进一步地，根据以下公式生成室内换热器第一端制冷剂焓值的修正因子D7：
其中，d1-d6为制冷剂对应的过热区系数。
根据本发明的一个实施例，所述根据所述压缩机中排气口的排气口温度t2生成所述排气口的制冷剂焓值h2具体包括：获取室外换热器中部的室外换热器中部温度t3；根据所述压缩机中排气口的排气口温度t2和所述室外换热器中部温度t3生成排气过热度Δt2；根据所述排气过热度Δt2和所述室外换热器中部温度t3生成排气口制冷剂焓值的修正因子D2：根据所述室外换热器中部温度t3生成排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和；根据所述排气口制冷剂焓值的修正因子D2、所述排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和生成所述排气口的制冷剂焓值h2。
进一步地，根据以下公式生成排气口制冷剂焓值的修正因子D2：
其中，d1-d6为制冷剂对应的过热区系数。
根据本发明的一个实施例，根据以下公式生成所述室外换热器第一端的制冷剂焓值h4：
其中，c1-c4为制冷剂对应的过冷区系数。
根据本发明的一个实施例，根据以下公式生成空调器的制冷量：
其中，Q制冷量为所述空调器的制冷量，Pcom为压缩机的功率。
为达到上述目的，本发明第二方面实施例提出的一种空调器包括存储器、处理器及存储在所述存储器上并可在所述处理器上运行的计算机程序，所述处理器执行所述计算机程序时，实现本发明第一方面实施例提出的空调器的能效计算方法。
根据本发明实施例的空调器，能够实时准确地对能效进行检测，从而便于根据实时能效对运行状态进行优化，达到节能和提高制冷效果的目的。
为达到上述目的，本发明第三方面实施例提出的一种非临时性计算机可读存储介质，其上存储有计算机程序，所述计算机程序被处理器执行时实现本发明第一方面实施例提出的空调器的能效计算方法。
根据本发明实施例的非临时性计算机可读存储介质，通过执行其存储的计算机程序，能够实时准确地检测到空调器的能效，从而便于根据空调器的实时能效优化空调器的运行状态，达到节能和提高制冷效果的目的。
为达到上述目的，本发明第四方面实施例提出的另一种空调器的能效计算方法包括以下步骤：获取空调器的当前工况、压缩机的功率、空调器耗电功率以及压缩机的壳体散热量Qloss；获取压缩机回气口的低压侧压力；获取压缩机中回气口的回气口温度t1、所述压缩机中排气口的排气口温度t2、室内换热器第二端的室内换热器第二端温度t5、室内换热器第一端的室内换热器第一端温度t7和压缩机补气入口的补气温度t8；当所述空调器的当前工况为制热工况时，根据所述压缩机中回气口的回气口温度t1、所述压缩机中排气口的排气口温度t2、所述低压侧压力、所述室内换热器第二端的室内换热器第二端温度t5、室内换热器第一端的室内换热器第一端温度t7和压缩机补气入口的补气温度t8分别生成回气口的制冷剂焓值h1、排气口的制冷剂的焓值h2、室内换热器第二端的制冷剂焓值h5、室内换热器第一端的制冷剂焓值h7、补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’和闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”；根据所述压缩机的功率、所述压缩机的壳体散热量Qloss、所述回气口的制冷剂焓值h1、排气口的制冷剂的焓值h2、室内换热器第二端的制冷剂焓值h5、室内换热器第一端的制冷剂焓值h7、补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’和闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”生成空调器的制热量；以及根据所述空调器耗电功率和所述制热量生成所述空调器的能效。
根据本发明实施例的空调器的能效计算方法，通过获取空调器的当前工况、压缩机的功率、空调器耗电功率以及压缩机的壳体散热量Qloss，并获取压缩机回气口的低压侧压力，并获取压缩机中回气口、排气口、室内换热器第二端和室内换热器第一端的温度、压缩机补气入口的补气温度，以及在空调器处于制热工况时根据上述各个温度检测点的温度和压力检测点的压力生成上述各个温度检测点的制冷剂焓值，然后结合压缩机的功率、压缩机的壳体散热量Qloss、上述各个温度检测点的制冷剂焓值和空调器耗电功率得到空调器的能效，由此，能够实时准确地检测到空调器的能效，从而便于根据空调器的实时能效优化空调器的运行状态，达到节能和提高制热效果的目的。
另外，根据本发明上述实施例提出的空调器的能效计算方法还可以具有如下附加的技术特征：
根据本发明的一个实施例，所述根据所述压缩机中回气口的回气口温度t1生成回气口的制冷剂焓值h1具体包括：获取室外换热器中部的室外换热器中部温度t3；根据所述回气口温度t1和所述室外换热器中部温度t3生成吸气过热度Δt1；根据所述吸气过热度Δt1和所述室外换热器中部温度t3生成回气口制冷剂焓值的修正因子D1；根据所述低压侧压力生成吸气温度下饱和制冷剂的焓值h吸气饱和；根据所述回气口制冷剂焓值的修正因子D1、所述吸气温度下饱和制冷剂的焓值h吸气饱和生成所述回气口的制冷剂焓值h1。
进一步地，根据以下公式生成所述回气口制冷剂焓值的修正因子D1：
其中，d1-d6为制冷剂对应的过热区系数。
进一步地，所述根据所述压缩机中排气口的排气口温度t2生成所述排气口的制冷剂焓值h2具体包括：获取室内换热器中部的室内换热器中部温度t6；根据所述室内换热器中部的室内换热器中部温度t6和所述压缩机中排气口的排气口温度t2生成排气过热度Δt2；根据所述排气过热度Δt2和所述室内换热器中部温度t6生成排气口制冷剂焓值的修正因子D2；根据所述室内换热器中部温度t6生成排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和；根据所述排气口制冷剂焓值的修正因子D2、所述排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和生成所述排气口的制冷剂焓值h2。
进一步地，根据以下公式生成所述排气口制冷剂焓值的修正因子D2：
D2＝1+d1Δt2+d2(Δt2)2+d3(Δt2)t6+d4(Δt2)2t6+d5(Δt2)t2 6+d6(Δt2)2t2 6，其中，d1-d6为制冷剂对应的过热区系数。
进一步地，所述根据所述室内换热器第一端的室内换热器第一端温度t7分别生成所述室内换热器第一端的制冷剂焓值h7具体包括：根据所述室内换热器中部的室内换热器中部温度t6和所述室内换热器第一端温度t7生成过热度Δt7；根据所述过热度Δt7和所述室内换热器中部温度t6生成室内换热器第一端制冷剂焓值的修正因子D7；根据所述室内换热器第一端制冷剂焓值的修正因子D7、所述排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和生成所述室内换热器第一端的制冷剂焓值h7。
进一步地，根据以下公式生成所述室内换热器第一端制冷剂焓值的修正因子D7：
其中，d1-d6为制冷剂对应的过热区系数。
根据本发明的一个实施例，根据以下公式计算所述室内换热器第二端的制冷剂焓值h5：
h5＝c1+c2t5+c3t2 5+c4t3 5，其中，c1-c4为制冷剂对应的过冷区系数。
根据本发明的一个实施例，根据如下公式生成所述空调器的制热量：
其中，Q制热量为所述空调器制热量，Pcom为压缩机的功率。
为达到上述目的，本发明第五方面实施例提出的另一种空调器包括存储器、处理器及存储在所述存储器上并可在所述处理器上运行的计算机程序，所述处理器执行所述计算机程序时，实现本发明第五方面实施例提出的空调器的能效计算方法。
根据本发明实施例的空调器，能够实时准确地对能效进行检测，从而便于根据实时能效对运行状态进行优化，达到节能和提高制冷效果的目的。
为达到上述目的，本发明第六方面实施例提出的另一种非临时性计算机可读存储介质，其上存储有计算机程序，所述计算机程序被处理器执行时实现本发明第五方面实施例提出的空调器的能效计算方法。
根据本发明实施例的非临时性计算机可读存储介质，通过执行其存储的计算机程序，能够实时准确地检测到空调器的能效，从而便于根据空调器的实时能效优化空调器的运行状态，达到节能和提高制热效果的目的。
附图说明
图1为根据本发明实施例的空调器的能效计算方法的流程图；
图2为根据本发明一个实施例的空调器的结构示意图；
图3为根据本发明实施例的空调器的能效计算系统的方框示意图；
图4为根据本发明实施例的另一种空调器的能效计算方法的流程图；
图5为根据本发明实施例的另一种空调器的能效计算系统的方框示意图。
具体实施方式
下面详细描述本发明的实施例，所述实施例的示例在附图中示出，其中自始至终相同或类似的标号表示相同或类似的元件或具有相同或类似功能的元件。下面通过参考附图描述的实施例是示例性的，旨在用于解释本发明，而不能理解为对本发明的限制。
下面结合附图来描述本发明实施例的空调器及其能效计算方法和系统。
图1为根据本发明实施例的空调器的能效计算方法的流程图。
如图1所示，本发明实施例的空调器的能效计算方法，包括以下步骤：
S101，获取空调器的当前工况、压缩机的功率、空调器耗电功率以及压缩机的壳体散热量Qloss。
可通过空调器的电控系统实时监测空调器的当前工况、压缩机的功率Pcom和空调器耗电功率P耗电。
在本发明的一个实施例中，可通过对流、辐射公式计算压缩机的壳体散热量Qloss，具体可根据以下公式生成压缩机的壳体散热量Qloss：
Qloss＝5.67×10-8×A压缩机((t2+273.15)4-(t9+273.15)4+(9.4+0.052×(t2-t9))×A压缩机×(t2-t9)，
其中，A压缩机为压缩机壳体的表面积，其可通过查取压缩机型号等获得；t9为室外换热器翅片处的温度，即室外环境温度，可通过设置在室外换热器翅片处的室外温度传感器检测得到，t2为压缩机中排气口的排气口温度。
S102，获取压缩机回气口的低压侧压力。
S103，获取压缩机中回气口的回气口温度t1、压缩机中排气口的排气口温度t2、室外换热器第一端的室外换热器第一端温度t4、室内换热器第一端的室内换热器第一端温度t7和压缩机补气入口的补气温度t8。
本发明实施例的空调器可为双级蒸汽压缩式空调器，如图2所示，本发明实施例的空调器可包括压缩机、四通阀、室外换热器、节流元件、闪蒸器和室内换热器。
在本发明的一个实施例中，可通过在压力检测点设置压力传感器以检测该压力检测点的压力。具体地，可通过在节流元件到压缩机中回气口之间的任意位置设置低压侧压力传感器，以检测低压侧压力。更具体地，如图2所示，低压侧压力传感器可以设置在室内换热器中部。
在本发明的一个实施例中，可通过在对应温度检测点分别设置温度传感器以检测该温度检测点的温度。具体地，如图2所示，可通过在压缩机中回气口处设置回气口温度传感器以检测回气口温度t1、在压缩机中排气口处设置排气口温度传感器以检测排气口温度t2、在室外换热器第一端处设置室外换热器第一端温度传感器以检测室外换热器第一端温度t4以及在室内换热器第一端处设置室内换热器第一端温度传感器以检测室内换热器第一端温度t7、在压缩机补气入口处设置补气入口温度传感器以检测压缩机补气入口的补气温度t8。
其中，每个温度传感器均与对应温度检测点的制冷剂管壁有效接触，并对制冷剂管壁，尤其是设置温度传感器的位置采取保温措施。例如，可将温度传感器紧贴铜管设置，并通过保温胶带对铜管进行缠绕密封。由此，能够提高温度检测的可靠性和准确性。
S104，当空调器的当前工况为制冷工况时，根据压缩机中回气口的回气口温度t1、压缩机中排气口的排气口温度t2、低压侧压力、室外换热器第一端的室外换热器第一端温度t4、室内换热器第一端的室内换热器第一端温度t7和压缩机补气入口的补气温度t8分别生成回气口的制冷剂焓值h1、排气口的制冷剂焓值h2、室外换热器第一端的制冷剂焓值h4、室内换热器第一端的制冷剂焓值h7、补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’和闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”。
在此需要说明的是，当空调器的当前工况为制冷工况时，室外换热器作冷凝器，室外换热器第一端为冷凝器出口，室内换热器作蒸发器，室内换热器第一端为蒸发器出口，室内换热器第二端为蒸发器入口。
由于不同检测点包括温度检测点和压力检测点的制冷剂的状态不同，因此不同检测点的制冷剂的焓值不同。在本发明的一个实施例中，可根据经验公式计算得到制冷剂的焓值。
下面分别说明根据经验公式得到回气口的制冷剂焓值h1、排气口的制冷剂焓值h2、室外换热器第一端的制冷剂焓值h4、室内换热器第一端的制冷剂焓值h7、补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’和闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”的具体过程。
对于压缩机中回气口的制冷剂焓值h1，当空调器的当前工况为制冷工况时，压缩机的回气口的制冷剂过热，可结合吸气过热度计算回气口的制冷剂焓值h1。
具体地，可获取室内换热器中部的室内换热器中部温度t6，其中，如图2所示，室内换热器中部的室内换热器中部温度t6可通过在室内换热器中部设置的室内换热器中部温度传感器检测得到。
然后可根据回气口温度t1和室内换热器中部温度t6生成吸气过热度Δt1，并根据吸气过热度Δt1和室内换热器中部温度t6生成回气口制冷剂焓值的修正因子D1。其中，吸气过热度Δt1为回气口温度t1和室内换热器中部温度t6之差，即Δt1＝t1-t6。回气口制冷剂焓值的修正因子D1＝1+d1Δt1+d2(Δt1)2+d3(Δt1)t6+d4(Δt1)2t6+d5(Δt1)t2 6+d6(Δt1)2t2 6，其中，d1-d6为制冷剂对应的过热区系数。
并且，还可根据低压侧压力生成吸气温度下饱和制冷剂的焓值h吸气饱和。其中，可先根据低压侧压力P低压生成吸气饱和温度Tl，例如再根据吸气饱和温度Tl生成吸气温度下饱和制冷剂的焓值h吸气饱和，例如，h吸气饱和＝a1+a2Tl+a3Tl 2+a4Tl 3+a5，其中，a1-a5为制冷剂对应的饱和区系数。
在生成回气口制冷剂焓值的修正因子D1、饱和制冷剂的焓值h吸气饱和后，可进一步根据回气口制冷剂焓值的修正因子D1、饱和制冷剂的焓值h吸气饱和生成制冷剂焓值h1，h1＝D1·h吸气饱和+d7，其中，d7为制冷剂对应的过热区系数。
同样地，对于室内换热器第一端的制冷剂焓值h7，当空调器的当前工况为制冷工况时，室内换热器第一端的制冷剂过热，可结合该位置的过热度计算室内换热器第一端的制冷剂焓值h7。
具体地，可根据室内换热器第一端温度t7和室内换热器中部温度t6生成过热度Δt7，并根据过热度Δt7和室内换热器中部温度t6生成室内换热器第一端制冷剂焓值的修正因子D7，以及根据生成的室内换热器第一端制冷剂焓值的修正因子D7和饱和制冷剂的焓值h吸气饱和生成制冷剂焓值h7。其中，Δt7＝t7-t6，h7＝D7·h吸气饱和+d7，其中，d1-d7为制冷剂对应的过热区系数。
对于压缩机中排气口的制冷剂焓值h2，当空调器的当前工况为制冷工况时，压缩机的排气口的制冷剂过热，可结合排气过热度计算排气口的制冷剂焓值h2。
具体地，可获取室外换热器中部的室外换热器中部温度t3，其中，如图2所示，室外换热器中部的室外换热器中部温度t3可通过在室外换热器中部设置的室外换热器中部温度传感器检测得到。
然后，可根据压缩机中排气口的排气口温度t2和室外换热器中部温度t3生成排气过热度Δt2，并根据排气过热度Δt2和室外换热器中部温度t3生成排气口制冷剂焓值的修正因子D2，以及根据室外换热器中部温度t3生成排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和。其中，排气过热度Δt2为压缩机中排气口的排气口温度t2和室外换热器中部温度t3之差，即Δt2＝t2-t3。排气口制冷剂焓值的修正因子其中，d1-d6为制冷剂对应的过热区系数。排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和＝a1+a2t3+a3t2 3+a4t3 3+a5，其中，a1-a5为制冷剂对应的饱和区系数。
在生成排气口制冷剂焓值的修正因子D2、排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和后，可进一步根据排气口制冷剂焓值的修正因子D2、排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和生成排气口的制冷剂焓值h2，h2＝D2·h排气饱和+d7，其中，d7为制冷剂对应的过热区系数。
对于室外换热器第一端的制冷剂焓值h4，当空调器的当前工况为制冷工况时，室外换热器第一端的制冷剂过冷，可直接计算室外换热器第一端的制冷剂焓值h4：其中，c1-c4为制冷剂对应的过冷区系数。
并且，当空调器的当前工况为制冷工况时，闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”可根据以下公式计算：
其中，c1-c4为制冷剂对应的过冷区系数。
补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’可根据以下公式计算：
其中，a1-a5为制冷剂对应的饱和区系数。
上述的制冷剂对应的饱和区系数、过热区系数和过冷区系数与制冷剂的种类有关。举例来说，表1中分别示出了R410A制冷剂和R32制冷剂所对应的饱和区系数、过热区系数和过冷区系数：
表1
由此，可根据制冷剂的种类和如表1的对应关系得到各系数值，以计算各个温度检测点的制冷剂焓值。
在本发明的其他实施例中，还可直接调用软件的计算结果，或通过其他途径获取各个温度检测点的制冷剂焓值。举例而言，当空调器的当前工况为制冷工况时，还可根据空调器中的室内换热器中部温度t6、回气口温度t1、室内换热器第一端温度t7分别得到回气口的制冷剂焓值h1和室内换热器第一端的制冷剂焓值h7，并可根据空调器中的高压侧压力、排气口温度t2、室外换热器第一端温度t4分别得到排气口的制冷剂焓值h2和室外换热器第一端的制冷剂焓值h4，以及根据温度或者压力可以获得该状态下饱和气体焓值以及饱和液体焓值。
S105，根据压缩机的功率、压缩机的壳体散热量Qloss、回气口的制冷剂焓值h1、排气口的制冷剂焓值h2、室外换热器第一端的制冷剂焓值h4、室内换热器第一端的制冷剂焓值h7、补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’和闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”生成空调器的制冷量。
具体地，可根据以下公式生成空调器的制冷量：
其中，Q制冷量为所述空调器的制冷量，Pcom为压缩机的功率。
S106，根据空调器耗电功率和制冷量生成空调器的能效。
由于空调器的当前工况为制冷工况，因而可根据空调器耗电功率和制冷量生成空调器的制冷能效，具体地，空调器的制冷能效EER为空调器的制冷量Q制冷量与耗电功率P耗电之比，即EER＝Q制冷量/P耗电。
在生成空调器的制冷能效后，还可根据空调器的制冷能效对当前空调器的运行状态进行调整。举例而言，可在空调器的制冷能效较低时提高压缩机的功率，以提高空调器的制冷能力，并相对降低空调器的能耗，从而不仅能够节能，还能够提高用户的舒适性。
根据本发明实施例的空调器的能效计算方法，通过获取空调器的当前工况、压缩机的功率、空调器耗电功率以及压缩机的壳体散热量Qloss，并获取压缩机回气口的低压侧压力，并获取压缩机中回气口、排气口、室外换热器第一端和室内换热器第一端的温度以及压缩机补气入口的补气温度，以及在空调器处于制冷工况时根据上述各个温度检测点的温度和压力检测点的压力生成上述各个温度检测点的制冷剂焓值，然后结合压缩机的功率、压缩机的壳体散热量Qloss、上述各个温度检测点的制冷剂焓值和空调器耗电功率得到空调器的能效，由此，能够实时准确地检测到空调器的能效，从而便于根据空调器的实时能效优化空调器的运行状态，达到节能和提高制冷效果的目的。
对应上述实施例，本发明还提出一种空调器。
本发明实施例的空调器，包括存储器、处理器及存储在存储器上并可在处理器上运行的计算机程序，处理器执行计算机程序时，可实现本发明上述实施例提出的空调器的能效计算方法。
根据本发明实施例的空调器，能够实时准确地对能效进行检测，从而便于根据实时能效对运行状态进行优化，达到节能和提高制冷效果的目的。
对应上述实施例，本发明还提出一种非临时性计算机可读存储介质。
本发明实施例的非临时性计算机可读存储介质，其上存储有计算机程序，该计算机程序被处理器执行时，可实现本发明上述实施例提出的空调器的能效计算方法。
根据本发明实施例的非临时性计算机可读存储介质，通过执行其存储的计算机程序，能够实时准确地检测到空调器的能效，从而便于根据空调器的实时能效优化空调器的运行状态，达到节能和提高制冷效果的目的。
对应上述实施例，本发明还提出一种空调器的能效计算系统。
如图2和图3所示，本发明实施例的空调器的能效计算系统，包括回气口温度传感器01、排气口温度传感器02、室外换热器第一端温度传感器04、室内换热器第一端温度传感器07、补气入口温度传感器08、低压侧压力传感器16以及获取模块10、制冷剂焓值生成模块20、制冷量生成模块30、能效生成模块40。
其中，回气口温度传感器01用于获取压缩机中回气口的回气口温度t1；排气口温度传感器02用于获取压缩机中排气口的排气口温度t2；补气入口温度传感器08用于获取压缩机补气入口的补气温度t8；室外换热器第一端温度传感器04用于获取室外换热器第一端的室外换热器第一端温度t4；室内换热器第一端温度传感器07用于获取室内换热器第一端的室内换热器第一端温度t7；低压侧压力传感器16用于获取压缩机回气口的低压侧压力。
本发明实施例的空调器可为双级蒸汽压缩式空调器，如图2所示，本发明实施例的空调器可包括压缩机100、四通阀200、室外换热器300、节流元件例如节流阀400和节流阀600、闪蒸器700和室内换热器500。
如图2所示，回气口温度传感器01可设置在压缩机中回气口处，排气口温度传感器02可设置在压缩机中排气口处，室外换热器第一端温度传感器04可设置在室外换热器第一端，室内换热器第一端温度传感器07可设置在室内换热器第一端，补气入口温度传感器08设置在压缩机补气入口处。其中，每个温度传感器均与对应温度检测点的制冷剂管壁有效接触，并对制冷剂管壁，尤其是设置温度传感器的位置采取保温措施。例如，可将温度传感器紧贴铜管设置，并通过保温胶带对铜管进行缠绕密封。由此，能够提高温度检测的可靠性和准确性。
其中，低压侧压力传感器16可设置在节流元件到压缩机中回气口之间的任意位置。更具体地，如图2所示，低压侧压力传感器可以设置在室内换热器中部。
获取模块10用于获取空调器的当前工况、压缩机的功率、空调器耗电功率以及压缩机的壳体散热量Qloss；制冷剂焓值生成模块20用于当空调器的当前工况为制冷工况时，根据压缩机中回气口的回气口温度t1、压缩机中排气口的排气口温度t2、低压侧压力、室外换热器第一端的室外换热器第一端温度t4、室内换热器第一端的室内换热器第一端温度t7和压缩机补气入口的补气温度t8分别生成回气口的制冷剂焓值h1、排气口的制冷剂焓值h2、室外换热器第一端的制冷剂焓值h4、室内换热器第一端的制冷剂焓值h7、补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’和闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”；制冷量生成模块30用于根据压缩机的功率、压缩机的壳体散热量Qloss、回气口的制冷剂焓值h1、排气口的制冷剂焓值h2、室外换热器第一端的制冷剂焓值h4、室内换热器第一端的制冷剂焓值h7、补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’和闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”生成空调器的制冷量；能效生成模块40用于根据空调器耗电功率和制冷量生成空调器的能效。
其中，获取模块10、制冷剂焓值生成模块20、制冷量生成模块30和能效生成模块40可设置于空调器的电控系统中。获取模块10可实时监测空调器的当前工况、压缩机的功率Pcom和空调器耗电功率P耗电。
在本发明的一个实施例中，可通过对流、辐射公式计算压缩机的壳体散热量Qloss，具体获取模块10可根据以下公式生成压缩机的壳体散热量Qloss：
Qloss＝5.67×10-8×A压缩机((t2+273.15)4-(t9+273.15)4+(9.4+0.052×(t2-t9))×A压缩机×(t2-t9)，
其中，A压缩机为压缩机壳体的表面积，其可通过查取压缩机型号等获得；t9为室外换热器翅片处的温度，即室外环境温度，如图2所示，室外换热器翅片处的温度t9可通过设置在室外换热器翅片处的室外温度传感器09检测得到，t2为压缩机中排气口的排气口温度。
在此需要说明的是，当空调器的当前工况为制冷工况时，室外换热器作冷凝器，室外换热器第一端为冷凝器出口，室内换热器作蒸发器，室内换热器第一端为蒸发器出口，室内换热器第二端为蒸发器入口。
由于不同检测点包括温度检测点和压力检测点的制冷剂的状态不同，因此不同检测点的制冷剂的焓值不同。在本发明的一个实施例中，制冷剂焓值生成模块20可根据经验公式计算得到制冷剂的焓值。
下面分别说明制冷剂焓值生成模块20根据经验公式得到回气口的制冷剂焓值h1、排气口的制冷剂焓值h2、室外换热器第一端的制冷剂焓值h4和室内换热器第一端的制冷剂焓值h7、补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’和闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”的具体过程。
对于压缩机中回气口的制冷剂焓值h1，当空调器的当前工况为制冷工况时，压缩机的回气口的制冷剂过热，制冷剂焓值生成模块20可结合吸气过热度计算回气口的制冷剂焓值h1。
具体地，可通过室内换热器中部温度传感器06获取室内换热器中部的室内换热器中部温度t6，其中，如图2所示，室内换热器中部温度传感器06可设置在室内换热器中部。
然后制冷剂焓值生成模块20可根据回气口温度t1和室内换热器中部温度t6生成吸气过热度Δt1，并根据吸气过热度Δt1和室内换热器中部温度t6生成回气口制冷剂焓值的修正因子D1。其中，吸气过热度Δt1为回气口温度t1和室内换热器中部温度t6之差，即Δt1＝t1-t6。回气口制冷剂焓值的修正因子D1＝1+d1Δt1+d2(Δt1)2+d3(Δt1)t6+d4(Δt1)2t6+d5(Δt1)t2 6+d6(Δt1)2t2 6，其中，d1-d6为制冷剂对应的过热区系数。
并且，还可根据低压侧压力生成吸气温度下饱和制冷剂的焓值h吸气饱和。其中，可先根据低压侧压力P低压生成吸气饱和温度Tl，例如再根据吸气饱和温度Tl生成吸气温度下饱和制冷剂的焓值h吸气饱和，例如，h吸气饱和＝a1+a2Tl+a3Tl 2+a4Tl 3+a5，其中，a1-a5为制冷剂对应的饱和区系数。
在生成回气口制冷剂焓值的修正因子D1、饱和制冷剂的焓值h吸气饱和后，制冷剂焓值生成模块20可进一步根据回气口制冷剂焓值的修正因子D1、饱和制冷剂的焓值h吸气饱和生成制冷剂焓值h1，h1＝D1·h吸气饱和+d7，其中，d7为制冷剂对应的过热区系数。
同样地，对于室内换热器第一端的制冷剂焓值h7，当空调器的当前工况为制冷工况时，室内换热器第一端的制冷剂过热，制冷剂焓值生成模块20可结合过热度计算室内换热器第一端的制冷剂焓值h7。
具体地，制冷剂焓值生成模块20可根据室内换热器第一端温度t7和室内换热器中部温度t6生成过热度Δt7，并根据过热度Δt7和室内换热器中部温度t6生成室内换热器第一端制冷剂焓值的修正因子D7，以及根据生成的室内换热器第一端制冷剂焓值的修正因子D7和饱和制冷剂的焓值h吸气饱和生成制冷剂焓值h7。其中，Δt7＝t7-t6，h7＝D7·h吸气饱和+d7，其中，d1-d7为制冷剂对应的过热区系数。
对于压缩机中排气口的制冷剂焓值h2，当空调器的当前工况为制冷工况时，压缩机的排气口的制冷剂过热，制冷剂焓值生成模块20可结合排气过热度计算排气口的制冷剂焓值h2。
具体地，可通过室外换热器中部温度传感器03获取室外换热器中部的室外换热器中部温度t3，其中，如图2所示，室外换热器中部温度传感器03可设置在室外换热器中部。
然后，制冷剂焓值生成模块20可根据压缩机中排气口的排气口温度t2和室外换热器中部温度t3生成排气过热度Δt2，并根据排气过热度Δt2和室外换热器中部温度t3生成排气口制冷剂焓值的修正因子D2，以及根据室外换热器中部温度t3生成排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和。其中，排气过热度Δt2为压缩机中排气口的排气口温度t2和室外换热器中部温度t3之差，即Δt2＝t2-t3。排气口制冷剂焓值的修正因子其中，d1-d6为制冷剂对应的过热区系数。排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和＝a1+a2t3+a3t2 3+a4t3 3+a5，其中，a1-a5为制冷剂对应的饱和区系数。
在生成排气口制冷剂焓值的修正因子D2、排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和后，制冷剂焓值生成模块20可进一步根据排气口制冷剂焓值的修正因子D2、排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和生成排气口的制冷剂焓值h2，h2＝D2·h排气饱和+d7，其中，d7为制冷剂对应的过热区系数。
对于室外换热器第一端的制冷剂焓值h4，当空调器的当前工况为制冷工况时，室外换热器第一端的制冷剂过冷，制冷剂焓值生成模块20可直接计算室外换热器第一端的制冷剂焓值h4：其中，c1-c4为制冷剂对应的过冷区系数。
并且，当空调器的当前工况为制冷工况时，制冷剂焓值生成模块20可根据以下公式计算闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”：
其中，c1-c4为制冷剂对应的过冷区系数。
制冷剂焓值生成模块20可根据以下公式计算补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’：
其中，a1-a5为制冷剂对应的饱和区系数。
上述的制冷剂对应的饱和区系数、过热区系数和过冷区系数与制冷剂的种类有关。举例来说，表1中分别示出了R410A制冷剂和R32制冷剂所对应的饱和区系数、过热区系数和过冷区系数。由此，可根据制冷剂的种类和如表1的对应关系得到各系数值，以计算各个温度检测点的制冷剂焓值。
在本发明的其他实施例中，制冷剂焓值生成模块20还可直接调用软件的计算结果，或通过其他途径获取各个温度检测点的制冷剂焓值。举例而言，当空调器的当前工况为制冷工况时，制冷剂焓值生成模块20还可根据空调器中的室内换热器中部温度t6、回气口温度t1、室内换热器第一端温度t7分别得到回气口的制冷剂焓值h1和室内换热器第一端的制冷剂焓值h7，并可根据空调器中的高压侧压力、排气口温度t2、室外换热器第一端温度t4分别得到排气口的制冷剂焓值h2和室外换热器第一端的制冷剂焓值h4，以及根据温度或者压力可以获得该状态下饱和气体焓值以及饱和液体焓值。
在本发明的实施例中，制冷量生成模块30可根据以下公式生成空调器的制冷量：其中，Q制冷量为空调器的制冷量，Pcom为压缩机的功率。
由于空调器的当前工况为制冷工况，因而能效生成模块40可根据空调器耗电功率和制冷量生成空调器的制冷能效，具体地，空调器的制冷能效EER为空调器的制冷量Q制冷量与耗电功率P耗电之比，即EER＝Q制冷量/P耗电。
在生成空调器的制冷能效后，还可根据空调器的制冷能效对当前空调器的运行状态进行调整。举例而言，可在空调器的制冷能效较低时提高压缩机的功率，以提高空调器的制冷能力，并相对降低空调器的能耗，从而不仅能够节能，还能够提高用户的舒适性。
根据本发明实施例的空调器的能效计算系统，通过获取模块获取空调器的当前工况、压缩机的功率、空调器耗电功率以及压缩机的壳体散热量Qloss，并通过相应地压力传感器获取压缩机回气口的低压侧压力，并通过相应的温度传感器获取压缩机中回气口、排气口、室外换热器第一端和室内换热器第一端的温度、压缩机补气入口的补气温度，以及在空调器处于制冷工况时通过制冷剂焓值生成模块、制冷量生成模块和能效生成模块根据上述各个温度检测点的温度和压力检测点的压力生成上述各个温度检测点的制冷剂焓值，然后结合压缩机的功率、压缩机的壳体散热量Qloss、上述各个温度检测点的制冷剂焓值和空调器耗电功率得到空调器的能效，由此，能够实时准确地检测到空调器的能效，从而便于根据空调器的实时能效优化空调器的运行状态，达到节能和提高制冷效果的目的。
上述实施例的空调器及其能效计算方法和系统可检测到空调器的制冷能效，为检测空调器的制热能效，本发明还提出另一种空调器的能效计算方法。
如图4所示，本发明实施例的另一种空调器的能效计算方法，包括以下步骤：
S401，获取空调器的当前工况、压缩机的功率、空调器耗电功率以及压缩机的壳体散热量Qloss。
可通过空调器的电控系统实时监测空调器的当前工况、压缩机的功率Pcom和空调器耗电功率P耗电。
在本发明的一个实施例中，可通过对流、辐射公式计算压缩机的壳体散热量Qloss，具体可根据以下公式生成压缩机的壳体散热量Qloss：
Qloss＝5.67×10-8×A压缩机((t2+273.15)4-(t8+273.15)4+(9.4+0.052×(t2-t8))×A压缩机×(t2-t8)，
其中，A压缩机为压缩机壳体的表面积，其可通过查取压缩机型号等获得；t8为压缩机补气入口的补气温度，t2为压缩机中排气口的排气口温度。
S402，获取压缩机回气口的低压侧压力。
S403，获取压缩机中回气口的回气口温度t1、压缩机中排气口的排气口温度t2、室内换热器第二端的室内换热器第二端温度t5、室内换热器第一端的室内换热器第一端温度t7和压缩机补气入口的补气温度t8。
具体地，可通过在节流元件到压缩机中回气口之间的任意位置设置低压侧压力传感器，以检测低压侧压力。更具体地，如图2所示，低压侧压力传感器可以设置在室内换热器中部。
如图2所示，可通过在压缩机中回气口处设置回气口温度传感器以检测回气口温度t1、在压缩机中排气口处设置排气口温度传感器以检测排气口温度t2、在室内换热器第二端处设置室内换热器第二端温度传感器以检测室内换热器第二端温度t5以及在室内换热器第一端处设置室内换热器第一端温度传感器以检测室内换热器第一端温度t7，在压缩机补气入口处设置补气入口温度传感器以检测补气温度t8。
其中，每个温度传感器均与对应温度检测点的制冷剂管壁有效接触，并对制冷剂管壁，尤其是设置温度传感器的位置采取保温措施。例如，可将温度传感器紧贴铜管设置，并通过保温胶带对铜管进行缠绕密封。由此，能够提高温度检测的可靠性和准确性。
S404，当空调器的当前工况为制热工况时，根据压缩机中回气口的回气口温度t1、压缩机中排气口的排气口温度t2、低压侧压力、室内换热器第二端的室内换热器第二端温度t5、室内换热器第一端的室内换热器第一端温度t7和压缩机补气入口的补气温度t8分别生成回气口的制冷剂焓值h1、排气口的制冷剂焓值h2、室内换热器第二端的制冷剂焓值h5和室内换热器第一端的制冷剂焓值h7、补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’和闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”。
在此需要说明的是，当空调器的当前工况为制热工况时，室外换热器作蒸发器，室内换热器作冷凝器，室内换热器第一端为冷凝器入口，室内换热器第二端为冷凝器出口。
由于不同检测点包括温度检测点和压力检测点的制冷剂的状态不同，因此不同检测点的制冷剂的焓值不同。在本发明的一个实施例中，可根据经验公式计算得到制冷剂的焓值。
下面分别说明根据经验公式得到回气口的制冷剂焓值h1、排气口的制冷剂焓值h2、室内换热器第二端的制冷剂焓值h5和室内换热器第一端的制冷剂焓值h7、补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’和闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”的具体过程。
对于压缩机中回气口的制冷剂焓值h1，当空调器的当前工况为制热工况时，压缩机的回气口的制冷剂过热，可结合吸气过热度计算回气口的制冷剂焓值h1。
具体地，可获取室外换热器中部的室外换热器中部温度t3，其中，如图2所示，室外换热器中部的室外换热器中部温度t3可通过在室外换热器中部设置的室外换热器中部温度传感器检测得到。
然后可根据回气口温度t1和室外换热器中部温度t3生成吸气过热度Δt1，并根据吸气过热度Δt1和室外换热器中部温度t3生成回气口制冷剂焓值的修正因子D1。其中，吸气过热度Δt1为回气口温度t1和室外换热器中部温度t3之差，即Δt1＝t1-t3。回气口制冷剂焓值的修正因子其中，d1-d6为制冷剂对应的过热区系数。
并且，还可根据低压侧压力生成吸气温度下饱和制冷剂的焓值h吸气饱和。其中，可先根据低压侧压力P低压生成吸气饱和温度Tl，例如再根据吸气饱和温度Tl生成吸气温度下饱和制冷剂的焓值h吸气饱和，例如，h吸气饱和＝a1+a2Tl+a3Tl 2+a4Tl 3+a5，其中，a1-a5为制冷剂对应的饱和区系数。
在生成回气口制冷剂焓值的修正因子D1、饱和制冷剂的焓值h吸气饱和后，可进一步根据回气口制冷剂焓值的修正因子D1、饱和制冷剂的焓值h吸气饱和生成制冷剂焓值h1，h1＝D1·h吸气饱和+d7，其中，d7为制冷剂对应的过热区系数。
对于压缩机中排气口的制冷剂焓值h2，当空调器的当前工况为制热工况时，压缩机的排气口的制冷剂过热，可结合排气过热度计算排气口的制冷剂焓值h2。
具体地，可获取室内换热器中部的室内换热器中部温度t6，其中，如图2所示，室内换热器中部的室内换热器中部温度t6可通过在室内换热器中部设置的室内换热器中部温度传感器检测得到。
然后，可根据压缩机中排气口的排气口温度t2和室内换热器中部温度t6生成排气过热度Δt2，并根据排气过热度Δt2和室内换热器中部温度t6生成排气口制冷剂焓值的修正因子D2，以及根据室内换热器中部温度t6生成排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和。其中，排气过热度Δt2为压缩机中排气口的排气口温度t2和室内换热器中部温度t6之差，即Δt2＝t2-t6。排气口制冷剂焓值的修正因子D2＝1+d1Δt2+d2(Δt2)2+d3(Δt2)t6+d4(Δt2)2t6+d5(Δt2)t2 6+d6(Δt2)2t2 6，其中，d1-d6为制冷剂对应的过热区系数。排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和＝a1+a2t6+a3t2 6+a4t3 6+a5，其中，a1-a5为制冷剂对应的饱和区系数。
在生成排气口制冷剂焓值的修正因子D2、排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和后，可进一步根据排气口制冷剂焓值的修正因子D2、排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和生成排气口的制冷剂焓值h2，h2＝D2·h排气饱和+d7，其中，d7为制冷剂对应的过热区系数。
同样地，对于室内换热器第一端的制冷剂焓值h7，当空调器的当前工况为制热工况时，室内换热器第一端的制冷剂过热，可结合该位置的过热度计算室内换热器第一端的制冷剂焓值h7。
具体地，可根据室内换热器第一端温度t7和室内换热器中部温度t6生成过热度Δt7，并根据过热度Δt7和室内换热器中部温度t6生成室内换热器第一端制冷剂焓值的修正因子D7，以及根据生成的室内换热器第一端制冷剂焓值的修正因子D7和排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和生成室内换热器第一端的制冷剂焓值h7。其中，Δt7＝t7-t6，h7＝D7·h排气饱和+d7，其中，其中，d1-d7为制冷剂对应的过热区系数。
对于室内换热器第二端的制冷剂焓值h5，当空调器的当前工况为制热工况时，室内换热器第二端的制冷剂过冷，可直接计算室内换热器第二端的制冷剂焓值h5：h5＝c1+c2t5+c3t2 5+c4t3 5，其中，c1-c4为制冷剂对应的过冷区系数。
并且，当空调器的当前工况为制冷工况时，闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”可根据以下公式计算：
其中，c1-c4为制冷剂对应的过冷区系数。
补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’可根据以下公式计算：
其中，a1-a5为制冷剂对应的饱和区系数。
上述的制冷剂对应的饱和区系数、过热区系数和过冷区系数与制冷剂的种类有关。举例来说，表1中分别示出了R410A制冷剂和R32制冷剂所对应的饱和区系数、过热区系数和过冷区系数。由此，可根据制冷剂的种类和如表1的对应关系得到各系数值，以计算各个温度检测点的制冷剂焓值。
在本发明的其他实施例中，还可直接调用软件的计算结果，或通过其他途径获取各个温度检测点的制冷剂焓值。举例而言，当空调器的当前工况为制热工况时，还可根据空调器中的室内换热器中部温度t6、回气口温度t1、室内换热器第一端温度t7分别得到回气口的制冷剂焓值h1和室内换热器第一端的制冷剂焓值h7，并可根据空调器中的高压侧压力(例如室外换热器中部的压力)、排气口温度t2、室内换热器第二端温度t5分别得到排气口的制冷剂焓值h2和室内换热器第二端的制冷剂焓值h5，以及根据温度或者压力可以获得该状态下饱和气体焓值以及饱和液体焓值。
S405，根据压缩机的功率、压缩机的壳体散热量Qloss、回气口的制冷剂焓值h1、排气口的制冷剂焓值h2、室内换热器第二端的制冷剂焓值h5、室内换热器第一端的制冷剂焓值h7、补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’和闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”生成空调器的制热量。
具体地，可根据以下公式生成空调器的制热量：
其中，Q制热量为空调器的制热量，Pcom为压缩机的功率。
S406，根据空调器耗电功率和制热量生成空调器的能效。
由于空调器的当前工况为制热工况，因而可根据空调器耗电功率和制热量生成空调器的制热能效，具体地，空调器的制热能效COP为空调器的制热量Q制热量与耗电功率P耗电之比，即COP＝Q制热量/P耗电。
在生成空调器的制热能效后，还可根据空调器的制热能效对当前空调器的运行状态进行调整。举例而言，可在空调器的制热能效较低时提高压缩机的功率，以提高空调器的制热能力，并相对降低空调器的能耗，从而不仅能够节能，还能够提高用户的舒适性。
根据本发明实施例的空调器的能效计算方法，通过获取空调器的当前工况、压缩机的功率、空调器耗电功率以及压缩机的壳体散热量Qloss，并获取压缩机回气口的低压侧压力，并获取压缩机中回气口、排气口、室内换热器第二端和室内换热器第一端的温度、压缩机补气入口的补气温度，以及在空调器处于制热工况时根据上述各个温度检测点的温度和压力检测点的压力生成上述各个温度检测点的制冷剂焓值，然后结合压缩机的功率、压缩机的壳体散热量Qloss、上述各个温度检测点的制冷剂焓值和空调器耗电功率得到空调器的能效，由此，能够实时准确地检测到空调器的能效，从而便于根据空调器的实时能效优化空调器的运行状态，达到节能和提高制热效果的目的。
对应上述实施例，本发明还提出另一种空调器。
本发明实施例的空调器，包括存储器、处理器及存储在存储器上并可在处理器上运行的计算机程序，处理器执行计算机程序时，可实现本发明上述实施例提出的另一种空调器的能效计算方法。
根据本发明实施例的空调器，能够实时准确地对能效进行检测，便于根据实时能效优化运行状态，达到节能和提高制热效果的目的。
对应上述实施例，本发明还提出一种非临时性计算机可读存储介质。
本发明实施例的非临时性计算机可读存储介质，其上存储有计算机程序，该计算机程序被处理器执行时，可实现本发明上述实施例提出的另一种空调器的能效计算方法。
根据本发明实施例的非临时性计算机可读存储介质，通过执行其存储的计算机程序，能够实时准确地检测到空调器的能效，从而便于根据空调器的实时能效优化空调器的运行状态，达到节能和提高制热效果的目的。
对应上述实施例，本发明还提出另一种空调器的能效计算系统。
如图2和图5所示，本发明实施例的空调器的能效计算系统，包括回气口温度传感器01、排气口温度传感器02、室内换热器第二端温度传感器05、室内换热器第一端温度传感器07、补气入口温度传感器08以及获取模块10、制冷剂焓值生成模块20、制热量生成模块50、能效生成模块40。
其中，回气口温度传感器01用于获取压缩机中回气口的回气口温度t1；排气口温度传感器02用于获取压缩机中排气口的排气口温度t2；补气入口温度传感器08用于获取压缩机补气入口的补气温度t8；室内换热器第二端温度传感器05用于获取室内换热器第二端的室内换热器第二端温度t5；室内换热器第一端温度传感器07用于获取室内换热器第一端的室内换热器第一端温度t7；低压侧压力传感器16用于获取压缩机回气口的低压侧压力。
本发明实施例的空调器可为双级蒸汽压缩式空调器，如图2所示，本发明实施例的空调器可包括压缩机100、四通阀200、室外换热器300、节流元件例如节流阀400和节流阀600、闪蒸器700和室内换热器500。
如图2所示，回气口温度传感器01可设置在压缩机中回气口处，排气口温度传感器02可设置在压缩机中排气口处，室内换热器第二端温度传感器05可设置在室外换热器第二端，室内换热器第一端温度传感器07可设置在室内换热器第一端，补气入口温度传感器08设置在压缩机补气入口处。其中，每个温度传感器均与对应温度检测点的制冷剂管壁有效接触，并对制冷剂管壁，尤其是设置温度传感器的位置采取保温措施。例如，可将温度传感器紧贴铜管设置，并通过保温胶带对铜管进行缠绕密封。由此，能够提高温度检测的可靠性和准确性。
其中，低压侧压力传感器16可设置在节流元件到压缩机中回气口之间的任意位置。更具体地，如图2所示，低压侧压力传感器可以设置在室内换热器中部。
获取模块10用于获取空调器的当前工况、压缩机的功率、空调器耗电功率以及压缩机的壳体散热量Qloss；制冷剂焓值生成模块20用于当空调器的当前工况为制热工况时，根据压缩机中回气口的回气口温度t1、压缩机中排气口的排气口温度t2、低压侧压力、室内换热器第二端的室内换热器第二端温度t5、室内换热器第一端的室内换热器第一端温度t7和压缩机补气入口的补气温度t8分别生成回气口的制冷剂焓值h1、排气口的制冷剂焓值h2、室内换热器第二端的制冷剂焓值h5和室内换热器第一端的制冷剂焓值h7、补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’和闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”；制热量生成模块50用于根据压缩机的功率、压缩机的壳体散热量Qloss、回气口的制冷剂焓值h1、排气口的制冷剂焓值h2、室内换热器第二端的制冷剂焓值h5、室内换热器第一端的制冷剂焓值h7、补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’和闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”生成空调器的制热量；能效生成模块40用于根据空调器耗电功率和制热量生成空调器的能效。
其中，获取模块10、制冷剂焓值生成模块20、制热量生成模块50和能效生成模块40可设置于空调器的电控系统中。获取模块10可实时监测空调器的当前工况、压缩机的功率Pcom和空调器耗电功率P耗电。
在本发明的一个实施例中，可通过对流、辐射公式计算压缩机的壳体散热量Qloss，获取模块10具体可根据以下公式生成压缩机的壳体散热量Qloss：
Qloss＝5.67×10-8×A压缩机((t2+273.15)4-(t8+273.15)4+(9.4+0.052×(t2-t8))×A压缩机×(t2-t8)，
其中，A压缩机为压缩机壳体的表面积，其可通过查取压缩机型号等获得；t8为压缩机补气入口的补气温度，t2为压缩机中排气口的排气口温度。
在此需要说明的是，当空调器的当前工况为制热工况时，室外换热器作蒸发器，室内换热器作冷凝器，室内换热器第一端为冷凝器入口，室内换热器第二端为冷凝器出口。
由于不同检测点包括温度检测点和压力检测点的制冷剂的状态不同，因此不同检测点的制冷剂的焓值不同。在本发明的一个实施例中，制冷剂焓值生成模块20可根据经验公式计算得到制冷剂的焓值。
下面分别说明制冷剂焓值生成模块20根据经验公式得到回气口的制冷剂焓值h1、排气口的制冷剂焓值h2、室内换热器第二端的制冷剂焓值h5和室内换热器第一端的制冷剂焓值h7、补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’和闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”的具体过程。
对于压缩机中回气口的制冷剂焓值h1，当空调器的当前工况为制热工况时，压缩机的回气口的制冷剂过热，制冷剂焓值生成模块20可结合吸气过热度计算回气口的制冷剂焓值h1。
具体地，制冷剂焓值生成模块20可获取室外换热器中部的室外换热器中部温度t3，其中，如图2所示，室外换热器中部的室外换热器中部温度t3可通过在室外换热器中部设置的室外换热器中部温度传感器03检测得到。
然后制冷剂焓值生成模块20可根据回气口温度t1和室外换热器中部温度t3生成吸气过热度Δt1，并根据吸气过热度Δt1和室外换热器中部温度t3生成回气口制冷剂焓值的修正因子D1。其中，吸气过热度Δt1为回气口温度t1和室外换热器中部温度t3之差，即Δt1＝t1-t3。回气口制冷剂焓值的修正因子其中，d1-d6为制冷剂对应的过热区系数。
并且，还可根据低压侧压力生成吸气温度下饱和制冷剂的焓值h吸气饱和。其中，可先根据低压侧压力P低压生成吸气饱和温度Tl，例如再根据吸气饱和温度Tl生成吸气温度下饱和制冷剂的焓值h吸气饱和，例如，h吸气饱和＝a1+a2Tl+a3Tl 2+a4Tl 3+a5，其中，a1-a5为制冷剂对应的饱和区系数。
在生成回气口制冷剂焓值的修正因子D1、饱和制冷剂的焓值h吸气饱和后，制冷剂焓值生成模块20可进一步根据回气口制冷剂焓值的修正因子D1、饱和制冷剂的焓值h吸气饱和生成制冷剂焓值h1，h1＝D1·h吸气饱和+d7，其中，d7为制冷剂对应的过热区系数。
对于压缩机中排气口的制冷剂焓值h2，当空调器的当前工况为制热工况时，压缩机的排气口的制冷剂过热，制冷剂焓值生成模块20可结合排气过热度计算排气口的制冷剂焓值h2。
具体地，制冷剂焓值生成模块20可获取室内换热器中部的室内换热器中部温度t6，其中，如图2所示，室内换热器中部的室内换热器中部温度t6可通过在室内换热器中部设置的室内换热器中部温度传感器检测得到。
然后，制冷剂焓值生成模块20可根据压缩机中排气口的排气口温度t2和室内换热器中部温度t6生成排气过热度Δt2，并根据排气过热度Δt2和室内换热器中部温度t6生成排气口制冷剂焓值的修正因子D2，以及根据室内换热器中部温度t6生成排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和。其中，排气过热度Δt2为压缩机中排气口的排气口温度t2和室内换热器中部温度t6之差，即Δt2＝t2-t6。排气口制冷剂焓值的修正因子D2＝1+d1Δt2+d2(Δt2)2+d3(Δt2)t6+d4(Δt2)2t6+d5(Δt2)t2 6+d6(Δt2)2t2 6，其中，d1-d6为制冷剂对应的过热区系数。排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和＝a1+a2t6+a3t2 6+a4t3 6+a5，其中，a1-a5为制冷剂对应的饱和区系数。
在生成排气口制冷剂焓值的修正因子D2、排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和后，制冷剂焓值生成模块20可进一步根据排气口制冷剂焓值的修正因子D2、、排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和生成排气口的制冷剂焓值h2，h2＝D2·h排气饱和+d7，其中，d7为制冷剂对应的过热区系数。
同样地，对于室内换热器第一端的制冷剂焓值h7，当空调器的当前工况为制热工况时，室内换热器第一端的制冷剂过热，制冷剂焓值生成模块20可结合该位置的过热度计算室内换热器第一端的制冷剂焓值h7。
具体地，制冷剂焓值生成模块20可根据室内换热器第一端温度t7和室内换热器中部温度t6生成过热度Δt7，并根据过热度Δt7和室内换热器中部温度t6生成室内换热器第一端制冷剂焓值的修正因子D7，以及根据生成的室内换热器第一端制冷剂焓值的修正因子D7和排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和生成室内换热器第一端的制冷剂焓值h7。其中，Δt7＝t7-t6，h7＝D7·h排气饱和+d7，其中，其中，d1-d7为制冷剂对应的过热区系数。
对于室内换热器第二端的制冷剂焓值h5，当空调器的当前工况为制热工况时，室内换热器第二端的制冷剂过冷，制冷剂焓值生成模块20可直接计算室内换热器第二端的制冷剂焓值h5：h5＝c1+c2t5+c3t2 5+c4t3 5，其中，c1-c4为制冷剂对应的过冷区系数。
并且，当空调器的当前工况为制冷工况时，闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”可根据以下公式计算：
其中，c1-c4为制冷剂对应的过冷区系数。
补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’可根据以下公式计算：
其中，a1-a5为制冷剂对应的饱和区系数。
上述的制冷剂对应的饱和区系数、过热区系数和过冷区系数与制冷剂的种类有关。举例来说，表1中分别示出了R410A制冷剂和R32制冷剂所对应的饱和区系数、过热区系数和过冷区系数。由此，可根据制冷剂的种类和如表1的对应关系得到各系数值，以计算各个温度检测点的制冷剂焓值。
在本发明的其他实施例中，制冷剂焓值生成模块20还可直接调用软件的计算结果，或通过其他途径获取各个温度检测点的制冷剂焓值。举例而言，当空调器的当前工况为制热工况时，制冷剂焓值生成模块20还可根据空调器中的室内换热器中部温度t6、回气口温度t1、室内换热器第一端温度t7分别得到回气口的制冷剂焓值h1和室内换热器第一端的制冷剂焓值h7，并可根据空调器中的高压侧压力(例如室外换热器中部的压力)、排气口温度t2、室内换热器第二端温度t5分别得到排气口的制冷剂焓值h2和室内换热器第二端的制冷剂焓值h5，以及根据温度或者压力可以获得该状态下饱和气体焓值以及饱和液体焓值。
在本发明的实施例中，制热量生成模块50可根据以下公式生成空调器的制热量：其中，Q制热量为空调器的制热量，Pcom为压缩机的功率。
由于空调器的当前工况为制热工况，因而能效生成模块40可根据空调器耗电功率和制热量生成空调器的制热能效，具体地，空调器的制热能效COP为空调器的制热量＝Q制热量与耗电功率P耗电之比，即COP＝Q制热量/P耗电。
在生成空调器的制热能效后，还可根据空调器的制热能效对当前空调器的运行状态进行调整。举例而言，可在空调器的制热能效较低时提高压缩机的功率，以提高空调器的制热能力，并相对降低空调器的能耗，从而不仅能够节能，还能够提高用户的舒适性。
根据本发明实施例的空调器的能效计算系统，通过获取模块获取空调器的当前工况、压缩机的功率、空调器耗电功率以及压缩机的壳体散热量Qloss，并通过相应的压力传感器获取压缩机回气口的低压侧压力，并通过相应的温度传感器获取压缩机中回气口、排气口、室内换热器第二端和室内换热器第一端的温度、压缩机补气入口的补气温度，以及在空调器处于制热工况时通过制冷剂焓值生成模块、制热量生成模块和能效生成模块根据上述各个温度检测点的温度和压力检测点的压力生成上述各个温度检测点的制冷剂焓值，然后结合压缩机的功率、压缩机的壳体散热量Qloss、上述各个温度检测点的制冷剂焓值和空调器耗电功率得到空调器的能效，由此，能够实时准确地检测到空调器的能效，从而便于根据空调器的实时能效优化空调器的运行状态，达到节能和提高制热效果的目的。
综上所述，本发明实施例的空调器及其能效计算方法和系统，通过获取空调器制冷剂循环系统中制冷剂的物理性质，并根据制冷剂的物理性质计算得到空调器的功率，以及进一步计算得到空调器的能效，从而得以实时准确地检测空调器的制冷能效和制热能效。
在本发明的描述中，需要理解的是，术语“中心”、“纵向”、“横向”、“长度”、“宽度”、“厚度”、“上”、“下”、“前”、“后”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“顶”、“底”、“内”、“外”、“顺时针”、“逆时针”、“轴向”、“径向”、“周向”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。
此外，术语“第一”、“第二”仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性或者隐含指明所指示的技术特征的数量。由此，限定有“第一”、“第二”的特征可以明示或者隐含地包括一个或者更多个该特征。在本发明的描述中，“多个”的含义是两个或两个以上，除非另有明确具体的限定。
在本发明中，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”、“固定”等术语应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或成一体；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通或两个元件的相互作用关系。对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。
在本发明中，除非另有明确的规定和限定，第一特征在第二特征“上”或“下”可以是第一和第二特征直接接触，或第一和第二特征通过中间媒介间接接触。而且，第一特征在第二特征“之上”、“上方”和“上面”可是第一特征在第二特征正上方或斜上方，或仅仅表示第一特征水平高度高于第二特征。第一特征在第二特征“之下”、“下方”和“下面”可以是第一特征在第二特征正下方或斜下方，或仅仅表示第一特征水平高度小于第二特征。
在本说明书的描述中，参考术语“一个实施例”、“一些实施例”、“示例”、“具体示例”、或“一些示例”等的描述意指结合该实施例或示例描述的具体特征、结构、材料或者特点包含于本发明的至少一个实施例或示例中。在本说明书中，对上述术语的示意性表述不必须针对的是相同的实施例或示例。而且，描述的具体特征、结构、材料或者特点可以在任一个或多个实施例或示例中以合适的方式结合。此外，在不相互矛盾的情况下，本领域的技术人员可以将本说明书中描述的不同实施例或示例以及不同实施例或示例的特征进行结合和组合。
尽管上面已经示出和描述了本发明的实施例，可以理解的是，上述实施例是示例性的，不能理解为对本发明的限制，本领域的普通技术人员在本发明的范围内可以对上述实施例进行变化、修改、替换和变型。
Claims (22)
1.一种空调器的能效计算方法，其特征在于，包括以下步骤：
获取空调器的当前工况、压缩机的功率、空调器耗电功率以及压缩机的壳体散热量Qloss；
获取压缩机回气口的低压侧压力；
获取压缩机中回气口的回气口温度t1、所述压缩机中排气口的排气口温度t2、室外换热器第一端的室外换热器第一端温度t4、室内换热器第一端的室内换热器第一端温度t7和压缩机补气入口的补气温度t8；
当所述空调器的当前工况为制冷工况时，根据所述压缩机中回气口的回气口温度t1、所述压缩机中排气口的排气口温度t2、所述低压侧压力、所述室外换热器第一端的室外换热器第一端温度t4、室内换热器第一端的室内换热器第一端温度t7和压缩机补气入口的补气温度t8分别生成回气口的制冷剂焓值h1、排气口的制冷剂的焓值h2、室外换热器第一端的制冷剂焓值h4、室内换热器第一端的制冷剂焓值h7、补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’和闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”；
根据所述压缩机的功率、所述压缩机的壳体散热量Qloss、所述回气口的制冷剂焓值h1、排气口的制冷剂的焓值h2、室外换热器第一端的制冷剂焓值h4、室内换热器第一端的制冷剂焓值h7、补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’和闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”生成空调器的制冷量；以及
根据所述空调器耗电功率和所述制冷量生成所述空调器的能效。
2.如权利要求1所述的空调器的能效计算方法，其特征在于，根据所述压缩机中回气口的回气口温度t1生成回气口的制冷剂焓值h1具体包括：
获取室内换热器中部的室内换热器中部温度t6；
根据所述回气口温度t1和室内换热器中部温度t6生成吸气过热度Δt1；
根据所述吸气过热度Δt1和所述室内换热器中部温度t6生成回气口制冷剂焓值的修正因子D1；
根据所述低压侧压力生成吸气温度下饱和制冷剂的焓值h吸气饱和；
根据所述回气口制冷剂焓值的修正因子D1、所述饱和制冷剂的焓值h吸气饱和生成所述制冷剂焓值h1。
3.如权利要求2所述的空调器的能效计算方法，其特征在于，根据以下公式生成所述回气口制冷剂焓值的修正因子D1：
D1＝1+d1Δt1+d2(Δt1)2+d3(Δt1)t6+d4(Δt1)2t6+d5(Δt1)t2 6+d6(Δt1)2t2 6，
其中，d1-d6为制冷剂对应的过热区系数。
4.如权利要求3所述的空调器的能效计算方法，其特征在于，根据所述室内换热器第一端的室内换热器第一端温度t7生成室内换热器第一端的制冷剂焓值h7具体包括：
根据所述室内换热器第一端温度t7和所述室内换热器中部温度t6生成过热度Δt7；
根据所述过热度Δt7和所述室内换热器中部温度t6生成室内换热器第一端制冷剂焓值的修正因子D7；
根据所述室内换热器第一端制冷剂焓值的修正因子D7和所述饱和制冷剂的焓值h吸气饱和生成所述制冷剂焓值h7。
5.如权利要求4所述的空调器的能效计算方法，其特征在于，根据以下公式生成所述室内换热器第一端制冷剂焓值的修正因子D7：
其中，d1-d6为制冷剂对应的过热区系数。
6.如权利要求1所述的空调器的能效计算方法，其特征在于，所述根据所述压缩机中排气口的排气口温度t2生成所述排气口的制冷剂的焓值h2具体包括：
获取室外换热器中部的室外换热器中部温度t3；
根据所述压缩机中排气口的排气口温度t2和所述室外换热器中部温度t3生成排气过热度Δt2；
根据所述排气过热度Δt2和所述室外换热器中部温度t3生成排气口制冷剂焓值的修正因子D2；
根据所述室外换热器中部温度t3生成排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和；
根据所述修正因子D2、所述排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和生成所述排气口的制冷剂的焓值h2。
7.如权利要求6所述的空调器的能效计算方法，其特征在于，根据以下公式生成所述排气口制冷剂焓值的修正因子D2：
其中，d1-d6为制冷剂对应的过热区系数。
8.如权利要求1所述的空调器的能效计算方法，其特征在于，根据以下公式生成所述室外换热器第一端的制冷剂焓值h4：
其中，c1-c4为制冷剂对应的过冷区系数。
9.如权利要求1所述的空调器的能效计算方法，其特征在于，根据以下公式生成所述空调器的制冷量：
其中，Q制冷量为所述空调器制冷量，Pcom为压缩机功率。
10.一种空调器，其特征在于，包括存储器、处理器及存储在所述存储器上并可在所述处理器上运行的计算机程序，所述处理器执行所述计算机程序时，实现如权利要求1-9中任一所述的方法。
11.一种非临时性计算机可读存储介质，其上存储有计算机程序，其特征在于，所述计算机程序被处理器执行时实现如权利要求1-9中任一所述的方法。
12.一种空调器的能效计算方法，其特征在于，包括以下步骤：
获取空调器的当前工况、压缩机的功率和空调器耗电功率以及压缩机的壳体散热量Qloss；
获取压缩机回气口的低压侧压力；
获取压缩机中回气口的回气口温度t1、所述压缩机中排气口的排气口温度t2、室内换热器第二端的室内换热器第二端温度t5、室内换热器第一端的室内换热器第一端温度t7和压缩机补气入口的补气温度t8；
当所述空调器的当前工况为制热工况时，根据所述压缩机中回气口的回气口温度t1、所述压缩机中排气口的排气口温度t2、所述低压侧压力、所述室内换热器第二端的室内换热器第二端温度t5、室内换热器第一端的室内换热器第一端温度t7和压缩机补气入口的补气温度t8分别生成回气口的制冷剂焓值h1、排气口的制冷剂的焓值h2、室内换热器第二端的制冷剂焓值h5、室内换热器第一端的制冷剂焓值h7、补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’和闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”；
根据所述压缩机的功率、所述压缩机的壳体散热量Qloss、所述回气口的制冷剂焓值h1、排气口的制冷剂的焓值h2、室内换热器第二端的制冷剂焓值h5、室内换热器第一端的制冷剂焓值h7、补入压缩机的气态制冷剂焓值h8’和闪蒸器的液态制冷剂焓值h8”生成空调器的制热量；以及
根据所述空调器耗电功率和所述制热量生成所述空调器的能效。
13.如权利要求12所述的空调器的能效计算方法，其特征在于，所述根据所述压缩机中回气口的回气口温度t1生成回气口的制冷剂焓值h1具体包括：
获取室外换热器中部的室外换热器中部温度t3；
根据所述回气口温度t1和所述室外换热器中部温度t3生成吸气过热度Δt1；
根据所述吸气过热度Δt1和所述室外换热器中部温度t3生成回气口制冷剂焓值的修正因子D1；
根据所述低压侧压力生成吸气温度下饱和制冷剂的焓值h吸气饱和；
根据所述回气口制冷剂焓值的修正因子D1、所述吸气温度下饱和制冷剂的焓值h吸气饱和生成所述回气口的制冷剂焓值h1。
14.如权利要求13所述的空调器的能效计算方法，其特征在于，根据以下公式生成所述回气口制冷剂焓值的修正因子D1：
其中，d1-d6为制冷剂对应的过热区系数。
15.如权利要求13所述的空调器的能效计算方法，其特征在于，所述根据所述压缩机中排气口的排气口温度t2生成所述排气口的制冷剂的焓值h2具体包括：
获取室内换热器中部的室内换热器中部温度t6；
根据所述室内换热器中部的室内换热器中部温度t6和所述压缩机中排气口的排气口温度t2生成排气过热度Δt2；
根据所述排气过热度Δt2和所述室内换热器中部温度t6生成排气口制冷剂焓值的修正因子D2；
根据所述室内换热器中部温度t6生成排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和；
根据所述排气口制冷剂焓值的修正因子D2、所述排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和生成所述排气口的制冷剂焓值h2。
16.权利要求15所述的空调器的能效计算方法，其特征在于，根据以下公式生成所述排气口制冷剂焓值的修正因子D2：
其中，d1-d6为制冷剂对应的过热区系数。
17.如权利要求15所述的空调器的能效计算方法，其特征在于，所述根据所述室内换热器第一端的室内换热器第一端温度t7分别生成所述室内换热器第一端的制冷剂焓值h7具体包括：
根据所述室内换热器中部的室内换热器中部温度t6和所述室内换热器第一端温度t7生成过热度Δt7；
根据所述过热度Δt7和所述室内换热器中部温度t6生成室内换热器第一端制冷剂焓值的修正因子D7；
根据所述室内换热器第一端制冷剂焓值的修正因子D7、所述排气温度下饱和制冷剂的焓值h排气饱和生成所述室内换热器第一端的制冷剂焓值h7。
18.如权利要求17所述的空调器的能效计算方法，其特征在于，根据以下公式生成所述室内换热器第一端制冷剂焓值的修正因子D7：
其中，d1-d6为制冷剂对应的过热区系数。
19.如权利要求12所述的空调器的能效计算方法，其特征在于，根据以下公式计算所述室内换热器第二端的制冷剂焓值h5：
其中，c1-c4为制冷剂对应的过冷区系数。
20.如权利要求13所述的空调器的能效计算方法，其特征在于，根据如下公式生成所述空调器的制热量：
其中，Q制热量为所述空调器制热量，Pcom为压缩机功率。
21.一种空调器，其特征在于，包括存储器、处理器及存储在所述存储器上并可在所述处理器上运行的计算机程序，所述处理器执行所述计算机程序时，实现如权利要求12-20中任一所述的方法。
22.一种非临时性计算机可读存储介质，其上存储有计算机程序，其特征在于，所述计算机程序被处理器执行时实现如权利要求12-20中任一所述的方法。
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- 2017-08-31 CN CN201710772535.4A patent/CN107328036A/zh active Pending
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