CN107256319A - 基于有限元动力分析的水电站厂房振动评价方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种基于有限元动力分析的水电站厂房振动评价方法，属于水利水电领域，用以解决目前没有针对基于有限元方法进行水电站厂房动力分析的振动控制标准的问题。分别针对水电站厂房中机墩部位和位于发电机层的楼板部位给出基于有限元动力分析的振动评价标准，不仅弥补了基于有限元动力分析的水电站厂房没有振动控制标准的问题，同时还通过针对水电站厂房中不同结构部位分别给出各自的振动控制数值范围，因而可实现对基于有限元动力分析的水电站厂房结构的振动情况的分析更为全面，进而使得评价结果更加真实以及更有价值。本发明还可进一步对水电站厂房中的蜗壳部位以及尾水管部位分别给出振动评价标准，实现更为全面的评价。

Description

基于有限元动力分析的水电站厂房振动评价方法

技术领域

本发明涉及水利水电工程技术领域，尤其涉及一种基于有限元动力分析的水电站厂房振动评价方法。

背景技术

水电站厂房属于动力厂房，由于通常会受到机械、水力等外部荷载的作用，厂房振动问题非常普遍。在进行水电站厂房结构设计时，一般都需要进行结构动力分析，判断振动量值是否满足要求，进而评价厂房结构设计是否合理。

目前，评价厂房振动是否满足要求，一般按照《水电站厂房设计规范》(NB/T35011-2013)的规定进行，该规范6.3.7条对圆筒式机墩的动力计算原则和控制标准规定如下：

1、应验算共振、振幅和动力系数。计算方法可按附录D执行，大型机组宜采用有限元法或其他动力学方法复核。

2、机墩自振频率和强迫振动频率之差与自振频率之比值应大于20％，或强迫振动频率和自振频率之差与机墩强迫振动频率之比值应大于20％，防止共振。

3、机墩强迫振动的最大振幅应满足：垂直振幅在标准组合时不大于0.15mm；水平横向与扭转振幅之和在标准组合时不大于0.20mm。

上述《水电站厂房设计规范》(NB/T35011-2013)对厂房振动控制标准的规定存在以下三个问题：

1、该规范明确要求按照其附录D的方法验算共振、振幅和动力系数，其基本原理是按照结构力学法，将机墩作为下端固定的悬臂构件进行计算。此方法对于中小型水电站厂房结构设计是适用的，但对于大型水电站厂房结构，规范中没有作明确的规定，只是强调了需要用有限元法或其他动力学方法进行复核。近年来，随着计算科学的发展，采用有限元方法进行水电站厂房结构动力分析已非常普遍，但缺少相应的评价标准。

2、在实际使用过程中，往往存在如下现象：水电站厂房的机墩结构按照规范推荐的方法计算的振幅一般较小，容易满足其规定的机墩强迫振动的最大振幅控制标准，且裕度较大。若构建水电站厂房的三维整体计算模型，采用有限元方法分析计算的机墩振幅普遍大于结构力学方法分析的结果，常常出现有限元动力分析的结果无法满足规范要求的问题。产生这种现象的主要原因是：规范推荐的方法为将机墩作为下端固定的悬臂构件进行计算，而有限元动力分析计算是建立水电站厂房的三维整体计算模型，其计算结果统计的机墩部位的振幅与基岩范围的选择、蜗壳结构、尾水管结构等密切相关；因此，如果仍然采用上述规范的“标准”作为评价有限元方法的计算结果，不适用且不合理，因而其评价结果往往不具有足够的说服力。

3、规范只针对水电站厂房的机墩部位给出了振动控制标准，而对于其他结构部位的振动情况则没有规定。实际上水电站厂房结构往往非常复杂，厂房内各部位的功能差别较大，单一的通过机墩结构的振动控制标准难以满足对整个水电站厂房实现整体控制。随着有限元动力分析的运用，对于获取厂房结构中各部位的振动计算结果提供了条件。然而，目前并没有任何标准对厂房结构中不同部位分别给出振动控制标准的规定。

发明内容

本发明解决的技术问题是：目前没有针对基于有限元方法进行水电站厂房动力分析的振动控制标准的问题。

本发明解决其技术问题所采用的技术方案是：基于有限元动力分析的水电站厂房振动评价方法，包括如下步骤，

a、对水电站厂房进行有限元动力分析，并且计算工况为水电站厂房的额定运行工况；

b、根据上述有限元动力分析的计算结果，统计并得出如下具体数据：水电站厂房中机墩部位的水平振幅A1(mm)、竖向振幅A2(mm)、水平速度峰值V1(mm/s)和竖向速度峰值V2(mm/s)；水电站厂房中位于发电机层的楼板部位的水平振幅A3(mm)、竖向振幅A4(mm)、水平速度峰值V3(mm/s)和竖向速度峰值V4(mm/s)；

c、当同时满足A1≤0.3mm、A2≤0.3mm、A3≤0.2mm、A4≤0.2mm、V1≤5mm/s、V2≤5mm/s、V3≤5mm/s和V4≤5mm/s时，得出水电站厂房振动评价合格结果，否则得出水电站厂房振动评价不合格结果。

进一步的是：在步骤b中，根据有限元动力分析计算结果，还统计并得出如下具体数据：水电站厂房中蜗壳部位的水平振幅A5(mm)、竖向振幅A6(mm)、水平速度峰值V5(mm/s)和竖向速度峰值V6(mm/s)；在步骤c中，除了同时满足A1≤0.3mm、A2≤0.3mm、A3≤0.2mm、A4≤0.2mm、V1≤5mm/s、V2≤5mm/s、V3≤5mm/s和V4≤5mm/s以外，还需要同时满足A5≤0.2mm、A6≤0.2mm、V5≤5mm/s和V6≤5mm/s时，得出水电站厂房振动评价合格结果，否则得出水电站厂房振动评价不合格结果。

进一步的是：在步骤b中，根据有限元动力分析计算结果，还统计并得出如下具体数据：水电站厂房中尾水管部位的水平振幅A7(mm)、竖向振幅A8(mm)、水平速度峰值V7(mm/s)和竖向速度峰值V8(mm/s)；在步骤c中，除了同时满足A1≤0.3mm、A2≤0.3mm、A3≤0.2mm、A4≤0.2mm、V1≤5mm/s、V2≤5mm/s、V3≤5mm/s和V4≤5mm/s以外，还需要同时满足A7≤0.2mm、A8≤0.2mm、V7≤5mm/s和V8≤5mm/s时，得出水电站厂房振动评价合格结果；否则得出水电站厂房振动评价不合格结果。

进一步的是：步骤a中所述的对水电站厂房进行有限元动力分析包括如下步骤：

a1、构建水电站厂房的三维整体计算模型：根据实际项目工程中水电站厂房的设计结构或者实际结构，建立水电站厂房的三维整体计算模型；

a2、划分网格：对上述步骤a1中构建的三维整体计算模型划分网格；

a3、设定网格单元类型：对上述步骤a2中划分的网格单元设定单元类型；

a4、设置材料属性：为三维整体计算模型设置材料属性并赋值；

a5、设定边界条件：在三维整体计算模型的相应边界上设定边界条件；

a6、施加荷载：在三维整体计算模型内相应的位置处施加荷载，所述荷载为水电站厂房在额定运行工况下所对应的荷载；

a7、进行有限元动力分析计算。

进一步的是：所述三维整体计算模型包括厂房结构主体部分。

进一步的是：所述三维整体计算模型还包括基岩部分；所述基岩部分的构建范围为：基岩部分的边界至厂房结构主体部分的外轮廓之间的距离不低于厂房结构主体部分的高度H的1.5倍。

进一步的是：在步骤b中，A1、A2、V1以及V2的取值分别为水电站厂房中机墩部位内的最大值；A3、A4、V3以及V4的取值分别为水电站厂房中位于发电机层的楼板部位内的最大值。

进一步的是：在步骤b中，A5、A6、V5以及V6的取值分别为水电站厂房中蜗壳部位内的最大值。

进一步的是：在步骤b中，A7、A8、V7以及V8的取值分别为水电站厂房中尾水管部位内的最大值。

本发明的有益效果是：本发明就目前没有针对基于有限元方法进行水电站厂房动力分析的振动控制标准的问题，分别针对水电站厂房中机墩部位和位于发电机层的楼板部位给出基于有限元动力分析的振动评价标准，不仅弥补了基于有限元动力分析的水电站厂房没有振动控制标准的问题，同时还通过针对水电站厂房中不同结构部位分别给出各自的振动控制数值范围(即对应的标准)，因而可实现对基于有限元动力分析的水电站厂房的振动情况的分析更为全面，进而使得评价结果更加真实以及更有价值。另外，本发明还可进一步对水电站厂房中的蜗壳部位、尾水管部位等分别给出振动评价标准，可对水电站厂房的振动情况进行更为全面的评价。

附图说明

图1为本发明所述的基于有限元动力分析的水电站厂房振动评价方法中水电站厂房的三维整体计算模型示例的剖面示意图；

图中标记为：厂房结构主体部分1、基岩部分2、机墩部位3、位于发电机层的楼板部位4、位于电气夹层的楼板部位5、尾水管部位6、蜗壳部位7、厂房上部排架8。

具体实施方式

下面结合附图和具体实施方式对本发明进一步说明。

其中，本发明所述的基于有限元动力分析的水电站厂房振动评价方法，包括如下步骤，

a、对水电站厂房进行有限元动力分析，并且计算工况为水电站厂房的额定运行工况；

b、根据上述有限元动力分析的计算结果，统计并得出如下具体数据：水电站厂房中机墩部位3的水平振幅A1(mm)、竖向振幅A2(mm)、水平速度峰值V1(mm/s)和竖向速度峰值V2(mm/s)；水电站厂房中位于发电机层的楼板部位4的水平振幅A3(mm)、竖向振幅A4(mm)、水平速度峰值V3(mm/s)和竖向速度峰值V4(mm/s)；

c、当同时满足A1≤0.3mm、A2≤0.3mm、A3≤0.2mm、A4≤0.2mm、V1≤5mm/s、V2≤5mm/s、V3≤5mm/s和V4≤5mm/s时，得出水电站厂房振动评价合格结果，否则得出水电站厂房振动评价不合格结果。

其中，在步骤a中，所述的对水电站厂房进行有限元动力分析，并且计算工况为水电站厂房的额定运行工况，即是利用有限元动力分析软件对待评价的水电站厂房进行有限元动力分析，并且在分析计算的过程中以水电站厂房的额定运行工况作为分析时的计算工况，以获取水电站厂房在额定运行工况下的振动情况。例如可使用ANSYS或者ABAQUS等软件进行有限元动力分析，至于具体的分析过程，本领域技术人员可根据常规的有限元动力分析处理步骤进行。本发明进一步采用如下一种典型的有限元动力分析步骤：

a1、构建水电站厂房的三维整体计算模型：根据实际项目工程中水电站厂房的设计结构或者实际结构，建立水电站厂房的三维整体计算模型；

a2、划分网格：对上述步骤a1中构建的三维整体计算模型划分网格；

a3、设定网格单元类型：对上述步骤a2中划分的网格单元设定单元类型；

a4、设置材料属性：为三维整体计算模型设置材料属性并赋值；

a5、设定边界条件：在三维整体计算模型的相应边界上设定边界条件；

a6、施加荷载：在三维整体计算模型内相应的位置处施加荷载，所述荷载为水电站厂房在额定运行工况下所对应的荷载；

a7、进行有限元动力分析计算。

理论上，水电站厂房的具体结构可能随着实际工程的不同而有所差异，因此本发明中在上述步骤a1中，构建水电站厂房的三维整体计算模型时应当根据实际项目工程的设计结构或者实际结构进行构建。更具体的，在构建水电站厂房的三维整体计算模型时，可采取包括厂房结构主体部分1或者同时包括厂房结构主体部分1和相应基岩部分2。例如参照附图1中所示的示例，其构建的三维整体计算模型为同时包括有厂房主体部分1和对应的基岩部分2的方式。其中，厂房主体部分1中还包括有厂房上部排架8等结构。

更具体的，当构建的三维整体计算模型中包括有基岩部分2时，为了尽量降低在分析过程中基岩部分2的选取范围对厂房主体部分1的分析结果的影响，本发明中对于基岩部分2的构建范围参照如下设置：基岩部分2的边界至厂房主体部分1的外轮廓之间的距离不低于厂房主体部分1的高度H的1.5倍；如可进一步设置基岩部分2的边界至厂房主体部分1的外轮廓之间的距离为厂房主体部分1的高度H的1.5倍或者两倍。

不失一般性，上述本发明中对三维整体计算模型的构建可以采用相应的三维绘图软件进行，如可采用AutoCAD、Pro-E、CATIA或者其他三维绘图软件进行构建。

在上述构建三维整体计算模型完成后，需要进一步对模型进行网格划分，具体的，对于划分网格的处理，可在相应的有限元动力分析软件中进行，如在ANSYS或者ABAQUS等软件中进行网格划分；当然，也可采用专门的网格划分软件，如可采用HYPERMESH软件等。

在上述划分网格后，将形成相应的网格单元(也可称为单元)，之后还需要进一步设定网格单元类型。不失一般性，对于网格单元类型的设定，可根据模型中各不同结构的实际情况进行设定；并且理论上，在计算设备的计算能力充足或者对计算时间没有要求的情况下，也可全部采用实体单元。

另外，在网格单元类型设定后，需要进一步设置材料属性并为相应的网格单元进行赋值，不失一般性，对模型中不同结构对应的网格单元所赋值的材料属性通常为其实际所对应的材料的属性，如一般分为混凝土和岩体两种材料属性。必要时，其相应的材料属性可通过对相应材料的实验测定后获得，例如对于岩体的密度、静弹性模量等数据均可通过相应的实验方法测得。更具体的，本发明中在进行材料属性赋值时，对于弹性模量的赋值可优选采用相应材料的静弹性模量值作为计算时的弹性模量值赋值给相应的网格单元；这样设置的好处是：一方面是由于静弹性模量值的获取相对更为方便，而动弹性模量值的获取则相对更为麻烦；另一方面是由于通常情况下厂房结构主体部分1通常为混凝土材料，而基岩部分2通常为岩体，相应的混凝土材料以及岩体的动弹性模量均大于其静弹性模量，同时因在对水电站厂房进行有限元动力分析时，其动位移值将随着弹性模量的增加而减小，而动位移又是体现振动强度的重要指标，因此为了保证分析结果的安全性，优选采用静弹性模量值作为计算时的弹性模量值。当然，不失一般性，本发明中对于相应材料的静弹性模量值可通过常规的测定方法测定后得到。

另外，在上述步骤完成后，需要进一步为三维整体计算模型设定边界条件；即在三维整体计算模型的相应边界上设定边界条件。具体的，边界条件应当根据构建的三维整体计算模型的实际范围以及实际边界受力情况进行对应设定，例如参照附图1中所示的在构建的模型中包括有相应的基岩部分2时，本发明在基岩部分2所对应的边界上设定的边界条件优选为固定约束，即将相应边界的六个自由度全约束固定限制。

之后，再对三维整体计算模型施加荷载：在三维整体计算模型内相应的位置处施加荷载，所述荷载为水电站厂房在额定运行工况下所对应的荷载。对三维整体计算模型施加荷载的目的是用于模拟水电站厂房的正常运行工况(额定运行工况)。不失一般性，对三维整体计算模型施加的具体荷载的大小和施加位置等，一般从实际的水电站厂房结构设计以及机电设备的相关设计中获得。例如，考虑到通常情况下在水电站厂房的实际运行工况中，主要的荷载包括机组设备运行时的机械荷载和水力脉动压力荷载两种；因此在模型中施加的荷载可为由上述机械荷载和水力脉动压力荷载耦合后所对应的模拟荷载，进而可模拟分析水电站厂房在同时受到机组设备运行时的机械荷载和水力脉动压力荷载后的振动情况；其中对于机组设备运行时的机械荷载应当取为机组设备在额定运行工况条件下的机械载荷。

另外，本发明中除了对水电站厂房中机墩部位3和水电站厂房中位于发电机层的楼板部位4分别进行数据统计以及设定评价标准外，还可进一步对水电站厂房中其它需要重点关注部位进行数据统计以及分别制定相应的评价标准。例如还可在上述基础上对水电站厂房中蜗壳部位7进行数据统计和设定相应的评价标准，如可进一步在步骤b中，则应当根据有限元动力分析计算结果，还统计并得出如下具体数据：水电站厂房中蜗壳部位7的水平振幅A5(mm)、竖向振幅A6(mm)、水平速度峰值V5(mm/s)和竖向速度峰值V6(mm/s)；同时在步骤c中，除了同时满足A1≤0.3mm、A2≤0.3mm、A3≤0.2mm、A4≤0.2mm、V1≤5mm/s、V2≤5mm/s、V3≤5mm/s和V4≤5mm/s以外，还需要同时满足A5≤0.2mm、A6≤0.2mm、V5≤5mm/s和V6≤5mm/s时，得出水电站厂房振动评价合格结果，否则得出水电站厂房振动评价不合格结果。这样，即可在引入水电站厂房中蜗壳部位7的相应分析数据作为评价标准的一部分。不失一般性，本发明中也可对水电站厂房中尾水管部位6进行数据统计和设定相应的评价标准，如可进一步在步骤b中，根据有限元动力分析计算结果，还统计并得出如下具体数据：水电站厂房中尾水管部位6的水平振幅A7(mm)、竖向振幅A8(mm)、水平速度峰值V7(mm/s)和竖向速度峰值V8(mm/s)；在步骤c中，除了同时满足A1≤0.3mm、A2≤0.3mm、A3≤0.2mm、A4≤0.2mm、V1≤5mm/s、V2≤5mm/s、V3≤5mm/s和V4≤5mm/s以外，还需要同时满足A7≤0.2mm、A8≤0.2mm、V7≤5mm/s和V8≤5mm/s时，得出水电站厂房振动评价合格结果；否则得出水电站厂房振动评价不合格结果。

另外，上述的A1至A8以及V1至V8等数据，其分别为水电站厂房中相应结构部位的对应参数的分析数据统计结果值，由于通常在相应结构部位内存在大量的网格节点，同时由于各网格节点的相应参数的分析结果值并不相同，因此本发明中进一步限定A1、A2、V1以及V2的取值分别为水电站厂房中机墩部位3内所有网格节点中相应参数的最大值；A3、A4、V3以及V4的取值分别为水电站厂房中位于发电机层的楼板部位4内所有网格节点中相应参数的最大值；A5、A6、V5以及V6的取值分别为水电站厂房中蜗壳部位7内所有网格节点中相应参数的最大值；A7、A8、V7以及V8的取值分别为水电站厂房中尾水管部位6内所有网格节点中相应参数的最大值。例如，对于水电站厂房中机墩部位3的水平振幅A1(mm)的实际值，其为在分析结果中，统计所有位于机墩部位3内所有网格节点的水平振幅，并取其中的最大值作为A1的值。

另外，本发明中的水电站厂房中除了需要统计发电机层的楼板部位4的相关数据外，考虑到通常情况下，在水电站厂房中在发电机层下方还可能设置有相应的一层或者多层电气夹层结构，参照附图1中所示；而当设置有相应的电气夹层结构时，本发明中也可统计位于电气夹层的楼板部位5的相关数据，并在评价时参照位于发电机层的楼板部位4的相应数据进行评价。例如，可统计位于电气夹层的楼板部位5的水平振幅A9(mm)、竖向振幅A10(mm)、水平速度峰值V9(mm/s)和竖向速度峰值V10(mm/s)等数据，并且相应的在满足机墩部位3和发电机层的楼板部位4的相应条件以外，还需要同时满足A9≤0.2mm、A10≤0.2mm、V9≤5mm/s和V10≤5mm/s时才能得出水电站厂房振动评价合格结果。当然，不失一般性，上述A9、A10、V9以及V10的取值可分别为水电站厂房中位于电气夹层的楼板部位5内所有网格节点中相应参数的最大值。

以下表1是采用上述本发明中所述的基于有限元动力分析的水电站厂房振动评价方法开展的对猴子岩、泸定、龙头石、鲁地拉、锦屏一级、官地、溪洛渡、瀑布沟、深溪沟和大岗山等10个实际水电项目工程中的水电站厂房分别进行的有限元振动分析结果，其中统计数据的部位为水电站厂房中的如下三个部位：位于发电机层的楼板部位、机墩部位和尾水管部位。从表1中可基本看出，在该10个水电项目工程中的水电站厂房，其采用本发明所述的评价方法进行评价的结果均为合格，因此可认为本发明所述的振动评价方法具有较好的适用性，可以进行广泛的推广运用。

表1，10个实际水电项目工程中的水电站厂房有限元振动分析结果

Claims (9)

1.基于有限元动力分析的水电站厂房振动评价方法，其特征在于：包括如下步骤，

a、对水电站厂房进行有限元动力分析，并且计算工况为水电站厂房的额定运行工况；

b、根据上述有限元动力分析的计算结果，统计并得出如下具体数据：水电站厂房中机墩部位(3)的水平振幅A1(mm)、竖向振幅A2(mm)、水平速度峰值V1(mm/s)和竖向速度峰值V2(mm/s)；水电站厂房中位于发电机层的楼板部位(4)的水平振幅A3(mm)、竖向振幅A4(mm)、水平速度峰值V3(mm/s)和竖向速度峰值V4(mm/s)；

c、当同时满足A1≤0.3mm、A2≤0.3mm、A3≤0.2mm、A4≤0.2mm、V1≤5mm/s、V2≤5mm/s、V3≤5mm/s和V4≤5mm/s时，得出水电站厂房振动评价合格结果，否则得出水电站厂房振动评价不合格结果。

2.如权利要求1所述的基于有限元动力分析的水电站厂房振动评价方法，其特征在于：在步骤b中，根据有限元动力分析计算结果，还统计并得出如下具体数据：水电站厂房中蜗壳部位(7)的水平振幅A5(mm)、竖向振幅A6(mm)、水平速度峰值V5(mm/s)和竖向速度峰值V6(mm/s)；在步骤c中，除了同时满足A1≤0.3mm、A2≤0.3mm、A3≤0.2mm、A4≤0.2mm、V1≤5mm/s、V2≤5mm/s、V3≤5mm/s和V4≤5mm/s以外，还需要同时满足A5≤0.2mm、A6≤0.2mm、V5≤5mm/s和V6≤5mm/s时，得出水电站厂房振动评价合格结果，否则得出水电站厂房振动评价不合格结果。

3.如权利要求1所述的基于有限元动力分析的水电站厂房振动评价方法，其特征在于：在步骤b中，根据有限元动力分析计算结果，还统计并得出如下具体数据：水电站厂房中尾水管部位(6)的水平振幅A7(mm)、竖向振幅A8(mm)、水平速度峰值V7(mm/s)和竖向速度峰值V8(mm/s)；在步骤c中，除了同时满足A1≤0.3mm、A2≤0.3mm、A3≤0.2mm、A4≤0.2mm、V1≤5mm/s、V2≤5mm/s、V3≤5mm/s和V4≤5mm/s以外，还需要同时满足A7≤0.2mm、A8≤0.2mm、V7≤5mm/s和V8≤5mm/s时，得出水电站厂房振动评价合格结果；否则得出水电站厂房振动评价不合格结果。

4.如权利要求1所述的基于有限元动力分析的水电站厂房振动评价方法，其特征在于：步骤a中所述的对水电站厂房进行有限元动力分析包括如下步骤：

a1、构建水电站厂房的三维整体计算模型：根据实际项目工程中水电站厂房的设计结构或者实际结构，建立水电站厂房的三维整体计算模型；

a2、划分网格：对上述步骤a1中构建的三维整体计算模型划分网格；

a3、设定网格单元类型：对上述步骤a2中划分的网格单元设定单元类型；

a4、设置材料属性：为三维整体计算模型设置材料属性并赋值；

a5、设定边界条件：在三维整体计算模型的相应边界上设定边界条件；

a6、施加荷载：在三维整体计算模型内相应的位置处施加荷载，所述荷载为水电站厂房在额定运行工况下所对应的荷载；

a7、进行有限元动力分析计算。

5.如权利要求4所述的基于有限元动力分析的水电站厂房振动评价方法，其特征在于：所述三维整体计算模型包括厂房结构主体部分(1)。

6.如权利要求5所述的基于有限元动力分析的水电站厂房振动评价方法，其特征在于：所述三维整体计算模型还包括基岩部分(2)；所述基岩部分(2)的构建范围为：基岩部分(2)的边界至厂房结构主体部分(1)的外轮廓之间的距离不低于厂房结构主体部分(1)的高度H的1.5倍；在步骤a5中设定边界条件时，在基岩部分(2)所对应的边界上设定的边界条件为固定约束。

7.如权利要求1所述的基于有限元动力分析的水电站厂房振动评价方法，其特征在于：在步骤b中，A1、A2、V1以及V2的取值分别为水电站厂房中机墩部位(3)内的最大值；A3、A4、V3以及V4的取值分别为水电站厂房中位于发电机层的楼板部位(4)内的最大值。

8.如权利要求2所述的基于有限元动力分析的水电站厂房振动评价方法，其特征在于：在步骤b中，A5、A6、V5以及V6的取值分别为水电站厂房中蜗壳部位(7)内的最大值。

9.如权利要求3所述的基于有限元动力分析的水电站厂房振动评价方法，其特征在于：在步骤b中，A7、A8、V7以及V8的取值分别为水电站厂房中尾水管部位(6)内的最大值。