CN107012391B - 一种b级宽厚超低温管线钢板的生产工艺 - Google Patents
一种b级宽厚超低温管线钢板的生产工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN107012391B CN107012391B CN201710300229.0A CN201710300229A CN107012391B CN 107012391 B CN107012391 B CN 107012391B CN 201710300229 A CN201710300229 A CN 201710300229A CN 107012391 B CN107012391 B CN 107012391B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel plate
- pipeline steel
- ultralow temperature
- grades
- generous
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/009—Pearlite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
本发明是一种B级宽厚超低温管线钢板的生产工艺,成份为:C:0.04~0.06%、Si:0.1~0.2%、Mn:0.8~0.9%、P≤0.015%、S≤0.005%、Nb:0.03~0.04%、Ti:0.01~0.02%、Ca:0.001~0.003%、Al:0.02~0.04%、Mo:0.09~0.1%、余量为Fe和不可避免的杂质;本发明主要采用低温加热制度、3.5~4.0倍的待温坯厚度、合适的轧制规程、合理的辊速与超快冷技术,强冷消除带状组织的不利因素,强化了贫珠光体钢的内部组织,得到组织均匀的细晶组织,提升了产品的强度与韧性,满足了低温韧性要求,提升了产品性能。
Description
技术领域
本发明属于钢铁冶金领域,涉及一种轧件宽度3500~5000mm、厚度25mm以上的B级宽厚超低温管线钢板的生产工艺。
背景技术
由于钢铁市场的过度饱和,企业竞争力越趋于白热化,常规品种毛利越来越低,开发极薄极宽、极厚极宽品种产品成了企业生存与发展的关键,极厚极宽品种管线钢落锤难度非常大,-20℃及以下落锤难度更大。现有技术中轧件宽度3500~5000mm、厚度25mm以上的管线钢板组织为线、片状珠光体组织,组织不致密、产品强度主韧性不优异,很难满足超低温韧性的产品要求。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是,针对以上现有技术存在的缺点,提出一种B级宽厚超低温管线钢板的生产工艺,避免形成线、片状珠光体组织,形成贫珠光体新型组织,这种组织更致密、产品强度、韧性更优异,从而满足超低温韧性的产品要求。
本发明解决以上技术问题的技术方案是:
一种B级宽厚超低温管线钢板的生产工艺,包括以下步骤:
㈠所述超低温管线钢板的重百分比成份为:C:0.04~0.06%、Si:0.1~0.2%、Mn:0.8~0.9%、P≤0.015%、S≤0.005%、Nb:0.03~0.04%、Ti:0.01~0.02%、Ca:0.001~0.003%、Al:0.02~0.04%、Mo:0.09~0.1%、余量为Fe和不可避免的杂质;
㈡铸坯加热温度为1120~1150℃,加热时间以铸坯厚度计算为10~13min/cm,均热时间45-60min;确保了铸坯表面、芯部温度均匀,通过低温加热制度,有效控制了原始晶粒度的尺寸,为强化组织性能提供了保证;
㈢采用奇道次轧制,粗轧末道次压下率为26-30%,待温坯厚度设定为成品的3.5~4.0倍,尽量提高粗轧末道次压下率,提高待温坯厚度,提高了精轧道次间的压下量,通过轧制手段进一步细化组织晶粒度;
㈣冷却辊速设定1.5~1.6m/s,加速度0.008~0.010m/s2,采用轧后快冷工艺有效的细化了组织的晶粒度,减轻了带状组织的不利因素;
㈤层流冷却系统前四组水量设定不低于350~400m3/h,保证最大速度进行轧后快冷速冷,有效提高组织转变速度,返红设定为400-430℃,碳化物在铁素体中析出后形成退化珠光体,提高了组织强度对组织韧性又不产生影响。
这样,本发明采用低碳、低磷、低硫设计更有利于铸坯芯部组织,有效降低了产品脆性;采用高Nb、Mo的设计起到固溶强化作用,以碳化物、氧化物形式有效细化组织晶粒;合理的成份设计利于提高厚板坯的淬透性能,利于组织均匀、细化组织晶粒。本发明采用铸坯超低温加热制度、超低温精轧技术、奇道次轧制技术、轧后快冷工艺技术,通过工艺的手段最大限度细化组织晶粒度、减轻带状组织,避免形成线、片状珠光体组织,形成了贫珠光体钢的新型组织,这种组织更致密、产品强度、韧性更优异,从而满足超低温韧性的产品要求。
本发明适用于厚>25mm、宽>3500mm的5LB级低温管线钢板,主要采用低温加热制度、3.5~4.0倍的待温坯厚度、合适的轧制规程、合理的辊速与超快冷技术,强冷消除带状组织的不利因素,避免形成线、片状珠光体组织,从而形成贫珠光体,并强化了贫珠光体钢的内部组织,得到组织均匀的细晶组织,提升了产品的强度与韧性,满足了低温韧性要求;改变了以前对贫珠光体钢的组织认识,取得了优异的力学性能。
本发明的有益效果是:本发明通过合理的成份设计,添加细化晶粒元素,有效细化组织晶粒度,采用超低温加热制度,细化原始奥氏体晶粒度,合理的待温坯厚度、奇道次轧制工艺、最大限度缩短冷却时间,最大限度的进行轧后快冷,前四组进行大流量冷却工艺,避免了带状、片状珠光体组织的形成,得到了组织均匀,晶粒细小的铁素体珠光体组织。本发明成功解决了贫珠光体钢超低温韧性不稳定的制造难点,有效的细化了组织晶粒度,减轻了带状组织对性能的影响,得到了力学性能稳定,低温韧性富裕的B级管线产品,大幅度提高经济效益。
附图说明
图1是本发明实施例1的金相组织图。
具体实施方式
实施例1
本发明是一种B级宽厚超低温管线钢板的生产工艺,包括:
㈠所述超低温管线钢板的重百分比成份为:C:0.047%、Si:0.17%、Mn:0.87%、P:0.01%、S:0.003%、Nb:0.037%、Ti:0.014%、Ca:0.0019%、Al:0.034%、Mo:0.095%、余量为Fe和不可避免的杂质;
㈡铸坯加热温度为1126℃,加热时间以铸坯厚度计算为12min/cm ,均热时间45min;
㈢采用奇道次轧制,粗轧末道次压下率为26%,待温坯厚度设定为成品的3.8倍;
㈣冷却辊速设定1.5m/s,加速度0.008m/s2;
㈤层流冷却系统前四组水量设定不低于350m3/h,返红设定为423℃。
实施例2
本发明是一种B级宽厚超低温管线钢板的生产工艺,包括:
㈠所述超低温管线钢板的重百分比成份为:C:0.047%、Si:0.15%、Mn:0.87%、P:0.009%、S:0.002%、Nb:0.036%、Ti:0.014%、Ca:0.0021%、Al:0.034%、Mo:0.098%、余量为Fe和不可避免的杂质;
㈡铸坯加热温度为1128℃,加热时间以铸坯厚度计算为10min/cm,均热时间50min;
㈢采用奇道次轧制,粗轧末道次压下率为28%,待温坯厚度设定为成品的3.5倍;
㈣冷却辊速设定1.5m/s,加速度0.008m/s2;
㈤层流冷却系统前四组水量设定不低于380m3/h,返红设定为412℃。
实施例3
本发明是一种B级宽厚超低温管线钢板的生产工艺,包括:
㈠所述超低温管线钢板的重百分比成份为:C:0.051%、Si:0.13%、Mn:0.89%、P:0.009%、S:0.002%、Nb:0.037%、Ti:0.01%、Ca:0.0012%、Al:0.028%、Mo:0.091%、余量为Fe和不可避免的杂质;
㈡铸坯加热温度为1133℃,加热时间以铸坯厚度计算为13min/cm,均热时间55min;
㈢采用奇道次轧制,粗轧末道次压下率为29%,待温坯厚度设定为成品的3.8倍;
㈣冷却辊速设定1.6m/s,加速度0.009m/s2;
㈤层流冷却系统前四组水量设定不低于390m3/h,返红设定为405℃。
实施例4
本发明是一种B级宽厚超低温管线钢板的生产工艺,包括:
㈠所述超低温管线钢板的重百分比成份为:C:0.05%、Si:0.15%、Mn:0.9%、P:0.011%、S:0.002%、Nb:0.038%、Ti:0.012%、Ca:0.0016%、Al:0.03%、Mo:0.095%、余量为Fe和不可避免的杂质;
㈡铸坯加热温度为1133℃,加热时间以铸坯厚度计算为12min/cm,均热时间60min;
㈢采用奇道次轧制,粗轧末道次压下率为30%,待温坯厚度设定为成品的4.0倍;
㈣冷却辊速设定1.6m/s,加速度0.010m/s2;
㈤层流冷却系统前四组水量设定不低于400m3/h,返红设定为410℃。
选取以上实施例中的一个得到图1的金相组织,由图可知,贫珠光体B级宽厚超低温管线钢组织均匀细小,组织主要以铁素体、珠光体组织为主,并且得到的珠光体主要以点状组织为主,晶粒度评级10级。
除上述实施例外,本发明还可以有其他实施方式。凡采用等同替换或等效变换形成的技术方案,均落在本发明要求的保护范围。
Claims (6)
1.一种B级宽厚超低温管线钢板的生产工艺,适用于厚>25mm、宽>3500mm的5LB级低温管线钢板,包括以下步骤:
㈠所述超低温管线钢板的重百分比成份为:C:0.04~0.06%、Si:0.1~0.2%、Mn:0.8~0.9%、P≤0.015%、S≤0.005%、Nb:0.03~0.04%、Ti:0.01~0.02%、Ca:0.001~0.003%、Al:0.02~0.04%、Mo:0.09~0.1%、余量为Fe和不可避免的杂质;
其特征在于:还包括:
㈡铸坯加热温度为1120~1150℃,加热时间以铸坯厚度计算为10~13min/cm,均热时间45-55min;
㈢采用奇道次轧制,粗轧末道次压下率为26-30%,待温坯厚度设定为成品的3.5~4.0倍;
㈣冷却辊速设定1.5~1.6m/s,加速度0.008~0.010m/s2;
㈤层流冷却系统前四组水量设定350~400m3/h,返红设定为400-430℃。
2.如权利要求1所述的B级宽厚超低温管线钢板的生产工艺,其特征在于:所述超低温管线钢板成份要求:Ceq:0.20~0.30%,Pcm:0.08~0.15%。
3.如权利要求1或2所述的B级宽厚超低温管线钢板的生产工艺,其特征在于:
㈠所述超低温管线钢板的重百分比成份为:C:0.047%、Si:0.17%、Mn:0.87%、P:0.01%、S:0.003%、Nb:0.037%、Ti:0.014%、Ca:0.0019%、Al:0.034%、Mo:0.095%、余量为Fe和不可避免的杂质;
㈡铸坯加热温度为1126℃,加热时间以铸坯厚度计算为12min/cm ,均热时间45min;
㈢采用奇道次轧制,粗轧末道次压下率为26%,待温坯厚度设定为成品的3.8倍;
㈣冷却辊速设定1.5m/s,加速度0.008m/s2;
㈤层流冷却系统前四组水量设定不低于350m3/h,返红设定为423℃。
4.如权利要求1或2所述的B级宽厚超低温管线钢板的生产工艺,其特征在于:
㈠所述超低温管线钢板的重百分比成份为:C:0.047%、Si:0.15%、Mn:0.87%、P:0.009%、S:0.002%、Nb:0.036%、Ti:0.014%、Ca:0.0021%、Al:0.034%、Mo:0.098%、余量为Fe和不可避免的杂质;
㈡铸坯加热温度为1128℃,加热时间以铸坯厚度计算为10min/cm,均热时间50min;
㈢采用奇道次轧制,粗轧末道次压下率为28%,待温坯厚度设定为成品的3.5倍;
㈣冷却辊速设定1.5m/s,加速度0.008m/s2;
㈤层流冷却系统前四组水量设定不低于380m3/h,返红设定为412℃。
5.如权利要求1或2所述的B级宽厚超低温管线钢板的生产工艺,其特征在于:
㈠所述超低温管线钢板的重百分比成份为:C:0.051%、Si:0.13%、Mn:0.89%、P:0.009%、S:0.002%、Nb:0.037%、Ti:0.01%、Ca:0.0012%、Al:0.028%、Mo:0.091%、余量为Fe和不可避免的杂质;
㈡铸坯加热温度为1133℃,加热时间以铸坯厚度计算为13min/cm,均热时间55min;
㈢采用奇道次轧制,粗轧末道次压下率为29%,待温坯厚度设定为成品的3.8倍;
㈣冷却辊速设定1.6m/s,加速度0.009m/s2;
㈤层流冷却系统前四组水量设定不低于390m3/h,返红设定为405℃。
6.如权利要求1或2所述的B级宽厚超低温管线钢板的生产工艺,其特征在于:
㈠所述超低温管线钢板的重百分比成份为:C:0.05%、Si:0.15%、Mn:0.9%、P:0.011%、S:0.002%、Nb:0.038%、Ti:0.012%、Ca:0.0016%、Al:0.03%、Mo:0.095%、余量为Fe和不可避免的杂质;
㈡铸坯加热温度为1133℃,加热时间以铸坯厚度计算为12min/cm,均热时间60min;
㈢采用奇道次轧制,粗轧末道次压下率为30%,待温坯厚度设定为成品的4.0倍;
㈣冷却辊速设定1.6m/s,加速度0.010m/s2;
㈤层流冷却系统前四组水量设定不低于400m3/h,返红设定为410℃。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201710300229.0A CN107012391B (zh) | 2017-05-02 | 2017-05-02 | 一种b级宽厚超低温管线钢板的生产工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201710300229.0A CN107012391B (zh) | 2017-05-02 | 2017-05-02 | 一种b级宽厚超低温管线钢板的生产工艺 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN107012391A CN107012391A (zh) | 2017-08-04 |
CN107012391B true CN107012391B (zh) | 2018-11-09 |
Family
ID=59447717
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201710300229.0A Active CN107012391B (zh) | 2017-05-02 | 2017-05-02 | 一种b级宽厚超低温管线钢板的生产工艺 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN107012391B (zh) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107502836B (zh) * | 2017-08-07 | 2019-03-01 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种提高低温韧性的厚壁大口径高钢级管线钢及其制造方法 |
-
2017
- 2017-05-02 CN CN201710300229.0A patent/CN107012391B/zh active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN107012391A (zh) | 2017-08-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN100516269C (zh) | 一种细晶强化碳素结构钢热轧薄板的制造工艺 | |
CN105177422B (zh) | 一种超长薄规格eh36钢及其在卷炉卷轧机上的生产方法 | |
CN103225047B (zh) | 厚度≥26.5mm的X80管线用钢及其生产方法 | |
CN103305753B (zh) | 一种薄带连铸低碳微合金钢带制造方法 | |
CN101713046A (zh) | 纳米析出相强化及控制的超细晶粒马氏体钢的制备方法 | |
CN101451216B (zh) | 一种辊弯成型高强度钢板桩用厚规格热轧钢板及制造工艺 | |
CN102286701A (zh) | 一种超高强度船体结构用厚板及其生产方法 | |
CN103572023B (zh) | 低合金钢厚板/特厚板表层超细晶的制造方法 | |
CN103627951B (zh) | 高韧性含硼碳素结构钢板卷及其生产方法 | |
CN101717886A (zh) | 抗拉强度650MPa级热轧双相钢板及其制造方法 | |
CN105274430A (zh) | 一种抗拉强度390-510MPa级超薄规格热轧冲压用钢的生产方法 | |
CN101525717B (zh) | 700MPa级Ti微合金化超细晶钢及其生产方法 | |
CN103710635A (zh) | 一种600MPa级含铬、铌热轧双相钢板及其生产方法 | |
CN101928882B (zh) | 一种x60管线钢及其制备方法 | |
CN109023105A (zh) | 一种汽车结构用热轧带钢及制造方法 | |
CN103725960A (zh) | 一种薄规格高强韧管线钢板及其生产方法 | |
CN101928883B (zh) | 一种x65管线钢及其生产方法 | |
CN109023057A (zh) | 一种提高x80m级管线钢心部冲击的生产方法 | |
CN103572164B (zh) | 一种热轧酸洗板及其生产方法 | |
CN107012391B (zh) | 一种b级宽厚超低温管线钢板的生产工艺 | |
CN101899617B (zh) | 一种x56管线钢的生产方法 | |
CN107385326B (zh) | 一种超细晶粒宽厚管线钢板的生产工艺 | |
CN104073744B (zh) | 厚度≥18.5mm的高韧性X80管线钢板卷及生产方法 | |
CN103447295B (zh) | 一种低合金结构钢热轧钢板的制造方法 | |
CN113106223A (zh) | 一种普碳钢坯轧制低合金高强度q355b薄钢带的方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |