CN106925738A - 提高低合金高强度结构钢宽厚板连铸坯均质度的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种提高低合金高强度结构钢宽厚板连铸坯均质度的方法，所述连铸过程中，控制铸机拉速为0.78m/min～0.90m/min，中间包钢水过热度为20℃～30℃；采用动态二冷控制和凝固末端重压下。本方法主要是通过稳定铸机拉速、降低中间包过热度、二冷动态控制、凝固末端重压下控制等技术措施综合运用来降低低合金高强度结构钢宽厚板连铸坯的中心偏析，提高连铸坯均质度。本方法实施后效果优于现有的轻压下技术，对中心偏析改善较好，整体质量好，均质度高，能够很好地满足低合金高强度结构钢的使用要求。
Description
技术领域
本发明涉及一种连铸方法，尤其是一种提高低合金高强度结构钢宽厚板连铸坯均质度的方法。
背景技术
低合金高强度结构钢，它具有良好的韧性、塑性、焊接性能、和加工工艺性，较好的耐蚀性，较高的强度和较低的冷脆临界转换温度。主要应用于制造建筑、桥梁、船舶、车辆、铁道、高压容器、汽车、拖拉机等大型钢结构及大型军事工程等方面的结构件。低合金高强度结构钢作为结构件时要承受动荷载、冲击荷载和复杂受力的作用，所以其对铸坯及轧材的质量要求非常严格，尤其是必须减少中心偏析，保证铸坯和轧材的均质度，否则就难以保证低合金高强度结构钢的安全质量问题。因此，改善、消除宽厚板连铸坯中心偏析，提高宽厚板连铸坯均质度对连铸生产该类钢种具有重大意义。
专利申请CN201510764544.X“一种大断面重轨钢铸坯中心偏析控制的方法”，通过控制浇注钢液过热度、浇注速度、凝固末端压下，再结合合理选择电搅模式、电搅参数，使得大断面重轨钢坯的中心偏析得到有效控制。此方法主要针对重轨钢坯，对重轨钢铸坯质量的改善有一定好处，未针对宽厚板连铸坯或低合金高强度结构钢宽厚板连铸坯的中心偏析和均质度提出技术措施。
专利申请CN201610172935.7 “30CrMo圆管坯钢铸坯的中心偏析控制方法”，主要针对圆管坯，对30CrMo圆管坯钢铸坯质量的改善有一定好处，未针对宽厚板连铸坯或低合金高强度结构钢宽厚板连铸坯的中心偏析和均质度提出技术措施。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种提高低合金高强度结构钢宽厚板连铸坯均质度的方法，以改善轧材内部质量。
为解决上述技术问题，本发明所采取的技术方案是：连铸过程中，控制铸机拉速为0.78m/min～0.90m/min，中间包钢水过热度为20℃～30℃；采用动态二冷控制和凝固末端重压下。
本发明所述凝固末端重压下为：压下速率为0.03mm/s，压下区间长度为6.0m～10.0m，单辊的最大压下量为15mm。所述凝固末端重压下中，压下时拉速为0.78m/min～0.90m/min。
本发明采用轻压下与重压下按分配固相率进行压下，重压下从铸坯中心固相率fs=0.9时开始压下，重压下总压下量最大为20mm。
采用上述技术方案所产生的有益效果在于：本发明主要是通过稳定铸机拉速、降低中间包过热度、二冷动态控制、凝固末端重压下控制等技术措施综合运用来降低低合金高强度结构钢宽厚板连铸坯的中心偏析，提高铸坯均质度。本发明实施后效果优于现有的轻压下技术，对中心偏析改善较好，整体均质度高，能够很好地满足低合金高强度结构钢的使用要求。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明作进一步详细的说明。
本提高低合金高强度结构钢宽厚板连铸坯均质度的方法如下所述：
（1）连铸过程中，控制铸机拉速为0.78m/min～0.90m/min。
（2）采用凝固末端重压下技术，压下速率为0.03mm/s，压下区间长度为6.0m～10.0m，压下时下辊位置不变，单个上辊向下压的最大压下量为15mm。
（3）采用动态二冷控制技术，通过控制拉速来动态调整各二冷分区内的配水量来实现动态二冷；同时采用轻压下与步骤（2）所述的重压下按分配固相率进行压下，重压下从铸坯中心固相率fs=0.9时开始压下，整个重压下的最大压下量为20mm；轻压下压下量为8mm～10mm。
（4）控制连铸过程中间包钢水过热度20℃～30℃。
实施例1：提高低合金高强度结构钢宽厚板连铸坯均质度的方法的具体工艺如下所述。
连铸生产横断面尺寸为1800mm×260mm的Q690D连铸板连铸坯，铸机拉速为0.87m/min，并保持拉速稳定不变，中间包钢水过热度为20℃；采用动态二冷控制技术，基于钢种及拉速来动态调整各二冷分区内的配水量。同时采用轻压下与凝固末端重压下按分配固相率进行压下，重压下的压下速率为0.03mm/s，压下区间长度为10m；重压下从fs=0.9时开始压下，其中实施轻压下的固相率fs范围在0.5～0.9之间，重压下的固相率fs范围在0.9～1之间；在第11扇形段固相率为0.9～1，属于轻压下与重压下的叠加区，所以压下量的分配为：8段压下量0.06mm，9段压下量2.66mm，10段压下量4.60mm，11段压下量6.62mm，12段压下量9.75mm，13段压下量5.08mm，总压下量28.77mm；其中，轻压下压下量为9mm，重压下的压下量为19.77mm。
浇注完毕后，对Q690D钢铸坯内部质量进行低倍检验，检查结果表明，铸坯横向中心偏析≤0.5级的比例由60%提高到100%。
实施例2：本提高低合金高强度结构钢宽厚板连铸坯均质度的方法的具体工艺如下所述。
连铸生产横断面尺寸为1800mm×265mm的Q690D钢，铸机拉速为0.88m/min，并保持拉速稳定不变，中间包钢水过热度为20℃；采用动态二冷控制技术，基于钢种及拉速来动态调整各二冷分区内的配水量。同时采用轻压下与凝固末端重压下按分配固相率进行压下，重压下的压下速率为0.03mm/s，压下区间长度为8m；重压下从fs=0.9时开始压下，其中实施轻压下的固相率fs范围在0.5～0.9之间，重压下的固相率fs范围在0.9～1之间；在第10扇形段固相率为0.9～1，属于轻压下与重压下的叠加区，所以压下量的分配为：8段压下量1.80mm，9段压下量3.32mm，10段压下量7.51mm，11段压下量7.47mm，12段压下量3.83mm，13段压下量0mm，总压下量23.93mm其中，其中，轻压下压下量为9mm，重压下的压下量为14.93mm。
浇注完毕后，对Q690D钢铸坯内部质量进行低倍检验，检查结果表明，铸坯横向低倍中心偏析≤0.5级的比例由60%提高到100%。
实施例3：本提高低合金高强度结构钢宽厚板连铸坯均质度的方法的具体工艺如下所述。
连铸生产横断面尺寸为1800mm×265mm的Q690D钢，铸机拉速为0.78m/min，并保持拉速稳定不变，中间包钢水过热度为30℃；采用动态二冷控制技术，基于钢种及拉速来动态调整各二冷分区内的配水量。同时采用轻压下与凝固末端重压下按分配固相率进行压下，重压下的压下速率为0.03mm/s，压下区间长度为9m；重压下从fs=0.9时开始压下，其中实施轻压下的固相率fs范围在0.5～0.9之间，重压下的固相率fs范围在0.9～1之间；在第10扇形段固相率为0.9～1，属于轻压下与重压下的叠加区，所以压下量的分配为：8段压下量0.14mm，9段压下量2.73mm，10段压下量8.25mm，11段压下量11.0mm，12段压下量4.06mm，13段压下量1.02mm，总压下量27.2mm；其中，轻压下压下量为9mm，重压下的压下量为18.2mm。
浇注完毕后，对Q690D钢铸坯内部质量进行低倍检验，检查结果表明，铸坯横向低倍中心偏析≤0.5级的比例由60%提高到100%。
实施例4：本提高低合金高强度结构钢宽厚板连铸坯均质度的方法的具体工艺如下所述。
连铸生产横断面尺寸为1800mm×260mm的Q690D连铸板连铸坯，铸机拉速为0.90m/min，并保持拉速稳定不变，中间包钢水过热度为25℃；采用动态二冷控制技术，基于钢种及拉速来动态调整各二冷分区内的配水量。同时采用轻压下与凝固末端重压下按分配固相率进行压下，重压下的压下速率为0.03mm/s，压下区间长度为6m；重压下从fs=0.9时开始压下，其中实施轻压下的固相率fs范围在0.5～0.9之间，重压下的固相率fs范围在0.9～1之间；在第10扇形段固相率为0.9～1，属于轻压下与重压下的叠加区，所以压下量的分配为：8段压下量0.86mm，9段压下量3.04mm，10段压下量8.87mm，11段压下量6.12mm，12段压下量5.53mm，13段压下量1.62mm，总压下量26.04mm；其中，轻压下压下量为9mm，重压下的压下量为17.04mm。
浇注完毕后，对Q690D钢铸坯内部质量进行低倍检验，检查结果表明，铸坯横向中心偏析≤0.5级的比例由60%提高到100%。
Claims (4)
1.一种提高低合金高强度结构钢宽厚板连铸坯均质度的方法，其特征在于：连铸过程中，控制铸机拉速为0.78m/min～0.90m/min，中间包钢水过热度为20℃～30℃；采用动态二冷控制和凝固末端重压下。
2.根据权利要求1所述的提高低合金高强度结构钢宽厚板连铸坯均质度的方法，其特征在于，所述凝固末端重压下为：压下速率为0.03mm/s，压下区间长度为6.0m～10.0m，单辊的最大压下量为15mm。
3.根据权利要求2所述的提高低合金高强度结构钢宽厚板连铸坯均质度的方法，其特征在于：所述凝固末端重压下中，压下时拉速为0.78m/min～0.90m/min。
4.根据权利要求1、2或3所述的提高低合金高强度结构钢宽厚板连铸坯均质度的方法，其特征在于：采用轻压下与重压下按分配固相率进行压下，重压下从铸坯中心固相率fs=0.9时开始压下，重压下总压下量最大为20mm。
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