CN106890963A - 钢的连续铸造方法 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种通过在恰当的条件下打击铸坯使其振动，能够高效率地得到无偏析、无中心疏松的内部品质良好的铸坯的钢的连续铸造方法。一种钢的连续铸造方法，该制造方法在铸造横截面为矩形的铸坯时，在包含未凝固部的铸坯的短边面的两侧设置至少一对打击振动装置，通过连续地打击上述铸坯的短边面，一边对上述铸坯施加振动一边进行铸造，通过打击上述短边面，产生两处以下述(1)式及(2)式定义的上述铸坯的长边面的铸坯厚度方向的位移δ(x)的曲线和位移δ(x)＝0.10mm时的直线的交点，调整振动能量、导辊的轴间距离及未凝固厚度地打击短边面，使得上述交点中的、距原点较远的交点在铸坯宽度方向上距上述铸坯的短边面的打击位置的距离为200mm以上。

Description

钢的连续铸造方法

技术领域

本发明涉及一种一边打击包含未凝固部的状态的铸坯的表面而对铸坯施加振动一边进行铸造的钢的连续铸造方法。

背景技术

在通过连续铸造铸造成的铸坯的厚度方向的中心部及其附近，容易产生被称为中心偏析、V形偏析、倒V形偏析的宏观偏析(目视偏析：macro-segregation)的内部缺陷。中心偏析是指C、S、P、Mn等易于偏析的溶质成分(以下也称作“偏析成分”)在铸坯的最终凝固部稠化而显现的内部缺陷，V形偏析及倒V形偏析是上述偏析成分分别在铸坯的最终凝固部附近稠化成V字形或者倒V字形而显现的内部缺陷。

将这些产生了宏观偏析的铸坯作为原材料进行热加工而成的产品容易发生韧性下降或氢致裂纹等，并且，在将这些产品通过冷加工形成最终产品时，容易产生裂纹。一般认为铸坯上的偏析生成机理如下：伴随着凝固的进行，偏析成分在作为凝固组织的柱状晶的晶枝间稠化。该偏析成分稠化了的钢液(以下也称作“稠化钢液”)由于凝固时铸坯的收缩或被称为膨起(bulging)的铸坯的膨胀等而从柱状晶的晶枝间流出。流出的稠化钢液朝向最终凝固部的凝固结束点流动，直接凝固而形成偏析成分的稠化带。由此形成的偏析成分的稠化带就是偏析。

发明内容

本发明即是鉴于上述问题所做成的，提供一种通过在恰当的条件下打击铸坯使其振动，能够高效率地得到无偏析、无中心疏松的内部品质良好的铸坯的钢的连续铸造方法。

一种钢的连续铸造方法，该制造方法在铸造横截面为矩形的铸坯时，在包含未凝固部的铸坯的短边面的两侧设置至少一对打击振动装置，通过连续地打击上述铸坯的短边面，一边对上述铸坯施加振动一边进行铸造，通过打击上述短边面，产生两处以下述(1)式及(2)式定义的上述铸坯的长边面的铸坯厚度方向的位移δ(x)的曲线和位移δ(x)＝0.10mm时的直线的交点，调整振动能量、导辊的轴间距离及未凝固厚度地打击短边面，使得上述交点中的、距原点较远的交点在铸坯宽度方向上距上述铸坯的短边面的打击位置的距离为200mm以上。

δ(x)＝exp[-1.5×{ln(x/(200×(ΔR/ΔR0)))}]×δmax…(1)

δmax＝L0×(E/E0)×(ΔR/ΔR0)×(t/t0)…(2)

x：铸坯短边面的打击位置为0时的铸坯宽度方向的距离(mm)，

δ(x)：位置x处的铸坯厚度方向的位移(mm)，

δmax：铸坯厚度方向的最大位移(mm)，

ΔR：打击短边面的位置的导辊的轴间距离(mm)，

E：每1个区段相对于铸坯单侧的打击能量(J)，

t：铸坯的在铸坯短边面的打击位置处的未凝固厚度(mm)，

其中，E0＝39(J)，ΔR0＝245(mm)，t0＝26(mm)，L0＝0.114(mm)。

(2)根据上述(1)的钢的连续铸造方法，其特征在于，通过使周期性地打击上述铸坯的相对的左右短边面的时间的相位相同，而使上述左右的短边面各自的通过打击而产生的上述位移δ(x)相互叠加，使该叠加起来的位移δ(x)在打击位置的整个宽度方向上为0.10mm以上。

采用本发明的方法，由于能够在铸坯的较宽的范围内施加通过打击铸坯短边面而产生的铸坯长边面的位移为0.10mm以上那样的振动，所以能够降低偏析和中心疏松，得到内部品质优良的铸坯。

具体实施方式

一种钢的连续铸造方法，该制造方法在铸造横截面为矩形的铸坯时，在包含未凝固部的铸坯的短边面的两侧设置至少一对打击振动装置，通过连续地打击上述铸坯的短边面，一边对上述铸坯施加振动一边进行铸造，通过打击上述短边面，产生两处以下述(1)式及(2)式定义的上述铸坯的长边面的铸坯厚度方向的位移δ(x)的曲线和位移δ(x)＝0.10mm时的直线的交点，调整振动能量、导辊的轴间距离及未凝固厚度地打击短边面，使得上述交点中的、距原点较远的交点在铸坯宽度方向上距上述铸坯的短边面的打击位置的距离为200mm以上。

δ(x)＝exp[-1.5×{ln(x/(200×(ΔR/ΔR0)))}]×δmax…(1)

δmax＝L0×(E/E0)×(ΔR/ΔR0)×(t/t0)…(2)

x：铸坯短边面的打击位置为0时的铸坯宽度方向的距离(mm)，

δ(x)：位置x处的铸坯厚度方向的位移(mm)，

δmax：铸坯厚度方向的最大位移(mm)，

ΔR：打击短边面的位置的导辊的轴间距离(mm)，

E：每1个区段相对于铸坯单侧的打击能量(J)，

t：铸坯的在铸坯短边面的打击位置处的未凝固厚度(mm)，

其中，E0＝39(J)，ΔR0＝245(mm)，t0＝26(mm)，L0＝0.114(mm)。

根据上述(1)的钢的连续铸造方法，其特征在于，通过使周期性地打击上述铸坯的相对的左右短边面的时间的相位相同，而使上述左右的短边面各自的通过打击而产生的上述位移δ(x)相互叠加，使该叠加起来的位移δ(x)在打击位置的整个宽度方向上为0.10mm以上。

Claims (2)

1.一种钢的连续铸造方法，该铸造方法在铸造横截面为矩形的铸坯时，在包含未凝固部的铸坯的短边面的两侧设置至少一对打击振动装置，通过连续地打击上述铸坯的短边面，一边对上述铸坯施加振动一边进行铸造，其特征在于，通过打击上述短边面，产生两处以下述(1)式及(2)式定义的上述铸坯的长边面的铸坯厚度方向的位移δ(x)的曲线和位移δ(x)＝0.10mm时的直线的交点，调整振动能量、导辊的轴间距离及未凝固厚度地打击短边面，使得从上述交点中的、距原点较远的交点在铸坯宽度方向上距上述铸坯短边面的打击位置的距离为200mm以上，

δ(x)＝exp[-1.5×{ln(x/(200×(ΔR/ΔR0)))}]×δmax…(1)

δmax＝L0×(E/E0)×(ΔR/ΔR0)×(t/t0)…(2)

x：铸坯短边面的打击位置为0时的铸坯宽度方向的距离(mm)，

δ(x)：位置x处的铸坯厚度方向的位移(mm)，

δmax：铸坯厚度方向的最大位移(mm)，

ΔR：打击短边面的位置的导辊的轴间距离(mm)，

E：每1个区段相对于铸坯单侧的打击能量(J)，

t：铸坯的在铸坯短边面的打击位置处的未凝固厚度(mm)，

其中，E0＝39(J)，ΔR0＝245(mm)，t0＝26(mm)，L0＝0.114(mm)。

2.根据权利要求1所述的钢的连续铸造方法，其特征在于，通过使周期性地打击上述铸坯的相对的左右的短边面的时间的相位相同，而使上述左右的短边面各自的通过打击而产生的上述位移δ(x)相互叠加，使该叠加的位移δ(x)在打击位置的整个宽度方向上为0.10mm以上。