CN106475710A - 一种用于焊接钛‑钢复合板的药芯焊丝及其制备方法 - Google Patents
一种用于焊接钛‑钢复合板的药芯焊丝及其制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN106475710A CN106475710A CN201611152658.XA CN201611152658A CN106475710A CN 106475710 A CN106475710 A CN 106475710A CN 201611152658 A CN201611152658 A CN 201611152658A CN 106475710 A CN106475710 A CN 106475710A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- flux
- powder
- cored wire
- welding
- titanium
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/368—Selection of non-metallic compositions of core materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/40—Making wire or rods for soldering or welding
- B23K35/406—Filled tubular wire or rods
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
本发明公开了一种用于焊接钛‑钢复合板的药芯焊丝,包括药芯和焊皮,其中药芯按质量百分比由以下组分组成:V粉40%~60%,Mo粉40%~60%,以上组分质量百分比之和为100%。其制备方法为:将V粉和Mo粉混合均匀后烘干,然后用紫铜带包裹后拉拔得到。本发明的药芯焊丝在Ti侧坡口处焊接过渡层,最后用纯钛焊丝焊接钛层,所得焊接接头具有优良的强韧性;本发明药芯焊丝合金元素较少,制备工艺简单,便于进行大规模批量生产。
Description
技术领域
本发明属于金属材料焊接技术领域,具体涉及一种用于焊接钛-钢复合板的药芯焊丝,本发明还涉及该药芯焊丝的制备方法。
背景技术
钛-钢复合板是一种新型爆炸双金属复合板,兼具钛的强耐腐蚀性和钢的高强韧性。实现其在油气运输管道上的应用,既能解决单一管线钢管道易被腐蚀的难点,又能解决用单一耐腐蚀材料制造油气运输管道的高成本问题。然而,由于钛、钢物理、化学特性差异较大,极易形成低熔点共晶体和Ti、Fe金属间脆性化合物,使得钛、钢难以熔焊连接,严重阻碍了其在油气管道上的应用。目前,关于钛-钢复合板的对接问题仅有少量焊接工艺方面的报道,而且现有的钛-钢复合板的对接均采用加盖板的钛、钢互不相溶的搭接焊接方式,这种焊接方法工艺复杂,难以实现工程化应用,尚未见关于其熔焊连接焊接材料的报道。
发明内容
本发明的目的是提供一种用于焊接钛-钢复合板的药芯焊丝,解决钛-钢复合板无法熔焊对接的问题。
本发明的另一个目的是提供一种用于焊接钛-钢复合板的药芯焊丝的制备方法。
本发明所采用的技术方案是,一种用于焊接钛-钢复合板的药芯焊丝,包括药芯和焊皮,其中药芯按质量百分比由以下组分组成:V粉40%~60%,Mo粉40%~60%,以上组分质量百分比之和为100%。
本发明的特点还在于,
焊皮为紫铜带。
V粉的纯度为99.99%;Mo粉的纯度为99.94%。
该药芯焊丝的填充量控制在15%~20%。
本发明所采用的另一个技术方案是,一种用于焊接钛-钢复合板的药芯焊丝的制备方法,具体步骤如下:
步骤1:按质量百分比分别称取40%~60%的V粉和40%~60%的Mo粉,上述组分质量百分比之和为100%;
步骤2:将步骤1称取的V粉和Mo粉放到球磨机中,球磨8h后得到混合均匀的药芯粉末;将其置于真空加热炉内加入,加热温度200℃,保温时间2h,去除药粉中的结晶水;
步骤3:通过药芯焊丝制丝机把混合均匀的药芯粉末包裹在紫铜带内,第一道拉拔磨具孔径为2.6mm,拉拔药芯焊丝第一道工序前,紫铜带用丙酮擦拭干净;
步骤4:第一道工序拉拔完毕后,磨具孔径以次换至2.3mm、2.0mm、1.8mm、1.6mm、1.42mm、1.34mm、1.28mm、1.24mm,最终拉拔药芯焊丝至直径为1.2mm;
步骤5:焊丝拉拔完毕后,药芯焊丝用蘸有丙酮的棉布擦拭上边的油污,最终经绕丝机把药芯焊丝缠绕在焊丝盘上待用。
本发明的有益效果是,(1)本发明药芯焊丝直径比较小,丝径为1.2mm的药芯焊丝适用广泛,该药芯焊丝既可采用手工钨极氩弧焊,又可用于非熔化极惰性气体保护焊;
(2)V、Mo元素作为药芯焊丝中药粉主要组元,对于熔化焊TA1/Q235复合板,过渡层材料的选则和应用至关重要。从冶金作用产物考虑,V元素和Ti元素可以形成连续固溶体。Mo元素能与Ti元素形成固溶体,微量Mo元素的加入既可以优化过渡层组织,提高焊缝的强韧性,又因Mo元素的熔点高,可提高药芯焊丝的熔点,有益于后续钛盖面的焊接。而Cu是非碳化物形成元素,能与钛及钢中的各种元素均能形成固溶体,对于减小过渡层金属间化合物脆性相的形成起到一定的作用。
(3)TA1-Q235复合板开不对称双V形坡口,先用ER50-6钢焊丝在钢侧坡口处焊接钢层,再用本发明的药芯焊丝在Ti侧坡口处焊接过渡层,最后用纯钛焊丝焊接钛层,所得焊接接头具有优良的强韧性;
(4)本发明药芯焊丝合金元素较少,制备工艺简单,便于进行大规模批量生产。
附图说明
图1是TA1-Q235爆炸复合板示意图及微观组织形貌图;
图2是TA1-Q235爆炸复合坡口尺寸示意图;
图3是TA1-Q235爆炸复合坡口焊材填充示意图;
图4为实施例2制备的药芯焊丝,在钛-钢复合板焊接时,过渡层、钢层和钛层界面微观组织形貌图。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施方式对本发明进行详细说明。
本发明用于焊接钛-钢复合板的药芯焊丝,包括药芯和焊皮,其中药芯按质量百分比由以下组分组成:V粉40%~60%,纯度99.99%,Mo粉40%~60%,纯度99.94%,以上组分质量百分比之和为100%,药芯焊丝的填充量控制在15%~20%。焊皮为紫铜带,紫铜带厚度0.3mm,宽度7mm。
该药芯焊丝中组分的作用和功能如下:
Cu元素在药芯焊丝中做过渡层时,由于Cu元素不与基层钢形成金属间化合物脆性相,并且可以改变钛钢复合板过渡层组织形貌。Cu做为中间层,对钛和铁元素形成金属间化合物有一定的隔离作用,在焊缝中,钛和铁的金属间化合物层被钛和铜的金属间化合物代替,使焊缝的塑性和韧性有一定的提高,由于钛和铜的金属间化合物相对较软,使的焊缝中的热应力相对减少这对避免焊后裂纹有一定的好处。Cu的固溶体可以打断钛和铁的金属间化合物,并且可以减少焊缝的硬度。
V元素作为药芯焊丝中药粉主要组元,对于熔化焊纯钛TA1/Q235管线钢复合板,过渡层材料的选择和应用至关重要,从冶金作用产物考虑,V元素能与Ti元素无限固溶,而Cu是非碳化物形成元素,能与Ti及钢中的各种元素形成有限固溶体,对于减小过渡层金属间化合物脆性相的形成起到一定的作用。
Mo元素和Ti元素有一定的溶解度,且不形成金属间化合物等脆性相,微量Mo元素的加入既可以优化过渡层组织,提高焊缝的强韧性,又因Mo元素的熔点高,可提高药芯焊丝的熔点,有益于后续钛盖面的焊接。
用于焊接钛-钢复合板的药芯焊丝的制备方法,具体步骤如下:
步骤1:按质量百分比分别称取40%-60%的V粉和40%-60%的Mo粉,上述组分质量百分比之和为100%;
步骤2:将步骤1称取的V粉和Mo粉放到球磨机中,球磨8h后得到混合均匀的药芯粉末;将其置于真空加热炉内加热,加热温度200℃,保温时间2h,目的去除药粉中的结晶水;
步骤3:通过药芯焊丝制丝机把混合均匀的药芯粉末包裹在紫铜带内,第一道拉拔磨具孔径为2.6mm,拉拔药芯焊丝第一道工序前,紫铜带用丙酮擦拭干净;
步骤4:第一道工序拉拔完毕后,磨具孔径以次换至2.3mm、2.0mm、1.8mm、1.6mm、1.42mm、1.34mm、1.28mm、1.24mm,最终拉拔药芯焊丝至直径为1.2mm;
步骤5:焊丝拉拔完毕后,药芯焊丝用蘸有丙酮的棉布擦拭上边的油污,最终经绕丝机把药芯焊丝缠绕在焊丝盘上待用。
实施例1
步骤1:按质量百分比分别称取50%的V粉和50%的Mo粉,上述组分质量百分比之和为100%;
步骤2:将步骤1称取的V粉和Mo粉放到球磨机中,球磨8h得到混合均匀的药芯粉末;将其置于真空加热炉内加入,加热温度200℃,保温时间2h,目的去除药粉中的结晶水;
步骤3:通过药芯焊丝制丝机把混合均匀的药粉包裹在紫铜带内,第一道拉拔磨具孔径为2.6mm,拉拔药芯焊丝第一道工序前,紫铜带用丙酮擦拭干净;
步骤4:第一道工序拉拔完毕后,磨具孔径依次换至2.3mm、2.0mm、1.8mm、1.6mm、1.42mm、1.34mm、1.28mm、1.24mm,最终拉拔药芯焊丝至直径为1.2mm;
步骤5:焊丝拉拔完毕后,药芯焊丝用蘸有丙酮的棉布擦拭上边的油污,最终经绕丝机把药芯焊丝缠绕在焊丝盘上待用。
用实施例1制备的药芯焊丝(过渡层),配合纯钛焊丝(钛层),及ER50-6钢焊丝(钢层)焊接钛-钢(TA1-Q235)复合板,TA1-Q235爆炸复合板尺寸示意图如图1所示。焊接工艺为:钛-钢(TA1-Q235)复合板开不对称的双V形坡口(钢层在下、钛层在上),钢侧坡口角度为60°,钛侧坡口角度为100°,TA1-Q235爆炸复合坡口尺寸及焊材填充示意图如图2和图3所示。焊接顺序为:钢层-过渡层-钛层;钢层采用CO2气体保护焊,焊接电流为200-230A,过渡层采用手工TIG焊,焊接电流为110-130A,钛层采用自动钨极氩弧焊,焊接电流分别为:90-120A。
经测试,接头力学性能为:抗拉强度431MPa,屈服强度395MPa,断后延伸率7%,断面收缩率11%,室温冲击功14J。
实施例2
步骤1:按质量百分比分别称取60%的V粉和40%的Mo粉,上述组分质量百分比之和为100%;
步骤2:将步骤1称取的V粉和Mo粉放到球磨机中,球磨8h得到混合均匀的药芯粉末;将其置于真空加热炉内加入,加热温度200℃,保温时间2h,目的去除药粉中的结晶水;
步骤3:通过药芯焊丝制丝机把混合均与的药粉包裹在紫铜带内,第一道拉拔磨具孔径为2.6mm,拉拔药芯焊丝第一道工序前,紫铜带用丙酮擦拭干净;
步骤4:第一道工序拉拔完毕后,磨具孔径依次换至2.3mm、2.0mm、1.8mm、1.6mm、1.42mm、1.34mm、1.28mm、1.24mm,最终拉拔药芯焊丝至直径为1.2mm;
步骤5:焊丝拉拔完毕后,药芯焊丝用蘸有丙酮的棉布擦拭上边的油污,最终经绕丝机把药芯焊丝缠绕在焊丝盘上待用。
用实施例2制备的药芯焊丝(过渡层),配合纯钛焊丝(钛层),及ER50-6钢焊丝(钢层)焊接钛-钢(TA1-Q235)复合板,TA1-Q235爆炸复合板尺寸示意图如图1所示。焊接工艺为:钛-钢(TA1-Q235)复合板开不对称的双V形坡口(钢层在下、钛层在上),钢侧坡口角度为60°,钛侧坡口角度为100°,TA1-Q235爆炸复合坡口尺寸及焊材填充示意图如图2和图3所示。焊接顺序为:钢层-过渡层-钛层;钢层采用CO2气体保护焊,焊接电流为200-230A,过渡层采用手工TIG焊,焊接电流为110-130A,钛层采用自动钨极氩弧焊,焊接电流分别为:90-120A。
经测试,接头力学性能为:抗拉强度537MPa,屈服强度415MPa,断后延伸率8%,断面收缩率13%,室温冲击功31J。
实施例2制备得到的Cu-V-Mo药芯焊丝配合纯钛焊丝及ER50-6钢焊丝焊接钛-钢复合板的熔敷金属微观组织见图4。从金相图片上可以看出,过渡层与复层钛以及基层钢均达到冶金结合,成型较好。从微观组织形貌观察,不同区域组织与组织间以熔合线隔开,熔合线清晰,熔合线附近未发现裂纹、气孔等常见裂纹。
实施例3
步骤1:按质量百分比分别称取40%的V粉和60%的Mo粉,上述组分质量百分比之和为100%;
步骤2:将步骤1称取的V粉和Mo粉放到球磨机中,球磨8h得到混合均匀的药芯粉末;将其置于真空加热炉内加入,加热温度200℃,保温时间2h,目的去除药粉中的结晶水;
步骤3:通过药芯焊丝制丝机把混合均匀的药粉包裹在紫铜带内,第一道拉拔磨具孔径为2.6mm,拉拔药芯焊丝第一道工序前,紫铜带用丙酮擦拭干净;
步骤4:第一道工序拉拔完毕后,磨具孔径依次换至2.3mm、2.0mm、1.8mm、1.6mm、1.42mm、1.34mm、1.28mm、1.24mm,最终拉拔药芯焊丝至直径为1.2mm;
步骤5:焊丝拉拔完毕后,药芯焊丝用蘸有丙酮的棉布擦拭上边的油污,最终经绕丝机把药芯焊丝缠绕在焊丝盘上待用。
用实施例3制备的药芯焊丝(过渡层),配合纯钛焊丝(钛层),及ER50-6钢焊丝(钢层)焊接钛-钢(TA1-Q235)复合板,TA1-Q235爆炸复合板尺寸示意图如图1所示。焊接工艺为:钛-钢(TA1-Q235)复合板开不对称的双V形坡口(钢层在下、钛层在上),钢侧坡口角度为60°,钛侧坡口角度为100°,TA1-Q235爆炸复合坡口尺寸及焊材填充示意图如图2和图3所示。焊接顺序为:钢层-过渡层-钛层;钢层采用CO2气体保护焊,焊接电流为200-230A,过渡层采用手工TIG焊,焊接电流为110-130A,钛层采用自动钨极氩弧焊,焊接电流分别为:90-120A。
经测试,接头力学性能为:抗拉强度475MPa,屈服强度408MPa,断后延伸率6%,断面收缩率9%,室温冲击功20J。
经优化在药芯焊丝药粉填充量控制在15%~20%时,质量百分比为60%的V粉和40%的Mo粉的情况下,焊接钛钢层状复合板可以得到成型效果最好、缺陷最少及力学性能较好的焊缝。
Claims (5)
1.一种用于焊接钛-钢复合板的药芯焊丝,其特征在于,包括药芯和焊皮,其中药芯按质量百分比由以下组分组成:V粉40%~60%,Mo粉40%~60%,以上组分质量百分比之和为100%。
2.根据权利要求1所述的用于焊接钛-钢复合板的药芯焊丝,其特征在于,焊皮为紫铜带。
3.根据权利要求1所述的用于焊接钛-钢复合板的药芯焊丝,其特征在于,V粉的纯度为99.99%;Mo粉的纯度为99.94%。
4.根据权利要求1所述的用于焊接钛-钢复合板的药芯焊丝,其特征在于,该药芯焊丝的填充量控制在15%~20%。
5.一种用于焊接钛-钢复合板的药芯焊丝的制备方法,其特征在于,具体步骤如下:
步骤1:按质量百分比分别称取40%~60%的V粉和40%~60%的Mo粉,上述组分质量百分比之和为100%;
步骤2:将步骤1称取的V粉和Mo粉放到球磨机中,球磨8h后得到混合均匀的药芯粉末;将其置于真空加热炉内加入,加热温度200℃,保温时间2h,去除药粉中的结晶水;
步骤3:通过药芯焊丝制丝机把混合均匀的药芯粉末包裹在紫铜带内,第一道拉拔磨具孔径为2.6mm,拉拔药芯焊丝第一道工序前,紫铜带用丙酮擦拭干净;
步骤4:第一道工序拉拔完毕后,磨具孔径以次换至2.3mm、2.0mm、1.8mm、1.6mm、1.42mm、1.34mm、1.28mm、1.24mm,最终拉拔药芯焊丝至直径为1.2mm;
步骤5:焊丝拉拔完毕后,药芯焊丝用蘸有丙酮的棉布擦拭上边的油污,最终经绕丝机把药芯焊丝缠绕在焊丝盘上待用。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201611152658.XA CN106475710A (zh) | 2016-12-14 | 2016-12-14 | 一种用于焊接钛‑钢复合板的药芯焊丝及其制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201611152658.XA CN106475710A (zh) | 2016-12-14 | 2016-12-14 | 一种用于焊接钛‑钢复合板的药芯焊丝及其制备方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN106475710A true CN106475710A (zh) | 2017-03-08 |
Family
ID=58285392
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201611152658.XA Pending CN106475710A (zh) | 2016-12-14 | 2016-12-14 | 一种用于焊接钛‑钢复合板的药芯焊丝及其制备方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN106475710A (zh) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108067732A (zh) * | 2017-11-16 | 2018-05-25 | 西安建筑科技大学 | 一种抑制钛-钢复合板对接焊接头过渡层裂纹的方法 |
CN111673310A (zh) * | 2020-05-19 | 2020-09-18 | 西安理工大学 | TA1-Cu-Q345过渡层用焊丝及方法与起弧位置 |
CN112658484A (zh) * | 2020-07-17 | 2021-04-16 | 中国石油大学(华东) | 一种钛钢双金属复合板的焊接方法 |
CN113814606A (zh) * | 2021-08-20 | 2021-12-21 | 西安理工大学 | Ni-Cr-Al-Ti-Co焊丝及方法与坡口形式 |
CN113814607A (zh) * | 2021-08-20 | 2021-12-21 | 西安理工大学 | 钛-钢复合材料电弧熔-钎焊制备用过渡层焊丝及方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4331857A (en) * | 1980-01-30 | 1982-05-25 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Alloy-cored titanium welding wire |
JPH0377794A (ja) * | 1989-08-15 | 1991-04-03 | Nippon Steel Corp | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
US20050045612A1 (en) * | 2002-01-13 | 2005-03-03 | Hobart Brothers Company | Low carbon, high speed metal core wire |
CN104028917A (zh) * | 2014-06-04 | 2014-09-10 | 西安理工大学 | 用于熔焊对接钛-钢复合板的药芯焊丝及其制备方法 |
CN104907734A (zh) * | 2015-06-15 | 2015-09-16 | 西安理工大学 | 钛-管线钢复合板焊接用药芯焊丝及其制备方法 |
CN104907740A (zh) * | 2015-06-15 | 2015-09-16 | 西安理工大学 | 钛-管线钢焊接用Cu-Mo-Nb焊丝及其制备方法 |
-
2016
- 2016-12-14 CN CN201611152658.XA patent/CN106475710A/zh active Pending
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4331857A (en) * | 1980-01-30 | 1982-05-25 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Alloy-cored titanium welding wire |
JPH0377794A (ja) * | 1989-08-15 | 1991-04-03 | Nippon Steel Corp | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
US20050045612A1 (en) * | 2002-01-13 | 2005-03-03 | Hobart Brothers Company | Low carbon, high speed metal core wire |
CN104028917A (zh) * | 2014-06-04 | 2014-09-10 | 西安理工大学 | 用于熔焊对接钛-钢复合板的药芯焊丝及其制备方法 |
CN104907734A (zh) * | 2015-06-15 | 2015-09-16 | 西安理工大学 | 钛-管线钢复合板焊接用药芯焊丝及其制备方法 |
CN104907740A (zh) * | 2015-06-15 | 2015-09-16 | 西安理工大学 | 钛-管线钢焊接用Cu-Mo-Nb焊丝及其制备方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
丁龙先等: "《钛及其合金耐磨涂层与性能》", 31 December 2006, 东北大学出版社 * |
王桂生等: "《钛的应用技术》", 31 December 2007, 中南大学出版社 * |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108067732A (zh) * | 2017-11-16 | 2018-05-25 | 西安建筑科技大学 | 一种抑制钛-钢复合板对接焊接头过渡层裂纹的方法 |
CN111673310A (zh) * | 2020-05-19 | 2020-09-18 | 西安理工大学 | TA1-Cu-Q345过渡层用焊丝及方法与起弧位置 |
CN111673310B (zh) * | 2020-05-19 | 2022-02-22 | 西安理工大学 | TA1-Cu-Q345过渡层用焊丝及制备方法 |
CN112658484A (zh) * | 2020-07-17 | 2021-04-16 | 中国石油大学(华东) | 一种钛钢双金属复合板的焊接方法 |
CN113814606A (zh) * | 2021-08-20 | 2021-12-21 | 西安理工大学 | Ni-Cr-Al-Ti-Co焊丝及方法与坡口形式 |
CN113814607A (zh) * | 2021-08-20 | 2021-12-21 | 西安理工大学 | 钛-钢复合材料电弧熔-钎焊制备用过渡层焊丝及方法 |
CN113814607B (zh) * | 2021-08-20 | 2022-09-06 | 西安理工大学 | 钛-钢复合材料电弧熔-钎焊制备用过渡层焊丝及方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN106475709A (zh) | 一种用于焊接钛‑钢复合板过渡层的焊丝及其制备方法 | |
CN106475710A (zh) | 一种用于焊接钛‑钢复合板的药芯焊丝及其制备方法 | |
CN107283087A (zh) | 钛‑铜‑钢复合板焊接用药芯焊丝及其焊接坡口形式 | |
CA2947571C (en) | A submerged and gas metal arc welding material | |
CN104028917A (zh) | 用于熔焊对接钛-钢复合板的药芯焊丝及其制备方法 | |
CN104191110B (zh) | 单面焊双面成型背面免充氩气保护的焊丝 | |
CN109623193B (zh) | 具有低氢高韧性的低温钢用无缝药芯焊丝及其制备方法 | |
CN102275030B (zh) | 奥氏体不锈钢与镍基合金的对接焊方法 | |
CN106493481A (zh) | 钛‑钢复合板焊接用药芯焊丝及其制备方法 | |
CN106077992A (zh) | 一种适用于模具电弧增材制造的微渣气保护药芯焊丝 | |
CN103753046A (zh) | 一种碳钢埋弧带极堆焊用焊剂及其制备方法 | |
CN103567661A (zh) | 钛-钢复合板熔焊对接过渡层用焊接材料及其制备方法 | |
CN104139250A (zh) | 一种高强度高韧性气电立焊药芯焊丝及制备方法 | |
CN104741832A (zh) | 钛-管线钢焊接用Cu-V-Ag药芯焊丝及其制备方法 | |
CN103567664B (zh) | 钛-管线钢复合板焊接用Ti-Ni焊丝及其制备方法 | |
CN107378305A (zh) | 钛—钢异种金属薄板焊接用药芯焊丝及其制备方法 | |
KR102088179B1 (ko) | 서브머지드 아크 용접용 와이어 | |
CN113828960B (zh) | 一种铜-钢复合板对接焊接用焊接材料及焊接方法 | |
CN106238948A (zh) | 钛‑管线钢焊接用Cu‑Ag‑Zr焊丝及其制备方法 | |
CN104741829A (zh) | 钛-管线钢焊接用Cu-Ag-Cr焊丝及其制备方法 | |
CN111761253B (zh) | 全位置焊接奥氏体超低温钢用无缝药芯焊丝及其制备方法 | |
CN108067732A (zh) | 一种抑制钛-钢复合板对接焊接头过渡层裂纹的方法 | |
CN104907734B (zh) | 钛‑管线钢复合板焊接用药芯焊丝及其制备方法 | |
CN104942462A (zh) | 钛-管线钢焊接用Cu-V-Nb焊丝及其制备方法 | |
CN105880867A (zh) | 药芯焊丝、其生产方法及用途 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20170308 |
|
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |