CN106382992B - 火箭发动机羽流红外辐射温度动态测量方法 - Google Patents
火箭发动机羽流红外辐射温度动态测量方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN106382992B CN106382992B CN201610846494.4A CN201610846494A CN106382992B CN 106382992 B CN106382992 B CN 106382992B CN 201610846494 A CN201610846494 A CN 201610846494A CN 106382992 B CN106382992 B CN 106382992B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- temperature
- plume
- infrared radiation
- moment
- formula
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 230000005855 radiation Effects 0.000 title claims abstract description 157
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims abstract description 107
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims abstract description 94
- 238000001931 thermography Methods 0.000 claims description 18
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 15
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 claims description 12
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 10
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 10
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 6
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims description 5
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 claims description 5
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 4
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 4
- 239000003086 colorant Substances 0.000 claims description 3
- 238000013480 data collection Methods 0.000 claims description 3
- 230000005611 electricity Effects 0.000 claims description 3
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 3
- 230000008450 motivation Effects 0.000 claims description 3
- 230000004044 response Effects 0.000 claims description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 abstract description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 4
- 238000011088 calibration curve Methods 0.000 description 4
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 description 3
- 241001269238 Data Species 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 2
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 239000003380 propellant Substances 0.000 description 2
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 2
- 238000012795 verification Methods 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 229940079593 drug Drugs 0.000 description 1
- 239000003814 drug Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- QGTHALAWFUFVCU-UHFFFAOYSA-L n,n-dimethylcarbamodithioate;lead(2+) Chemical compound [Pb+2].CN(C)C([S-])=S.CN(C)C([S-])=S QGTHALAWFUFVCU-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000012946 outsourcing Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 230000005514 two-phase flow Effects 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01J—MEASUREMENT OF INTENSITY, VELOCITY, SPECTRAL CONTENT, POLARISATION, PHASE OR PULSE CHARACTERISTICS OF INFRARED, VISIBLE OR ULTRAVIOLET LIGHT; COLORIMETRY; RADIATION PYROMETRY
- G01J5/00—Radiation pyrometry, e.g. infrared or optical thermometry
- G01J5/60—Radiation pyrometry, e.g. infrared or optical thermometry using determination of colour temperature
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
- Radiation Pyrometers (AREA)
Abstract
本发明公开了一种火箭发动机羽流红外辐射温度动态测量方法,解决了红外热像仪测温时由于火箭发动机羽流场的发射率不能实时获得而导致测量结果准确度较差的问题。以火箭发动机羽流场作为红外辐射源,在一定位置上布设红外热像仪和比色计对辐射温度进行测量,利用比色温度对被测目标发射率不依赖的特性,计算获得了发动机羽流场发射率与时间的关系,对红外热像仪所测得的温度分布进行实时修正,测量结果的准确度大幅度提高。本发明适用于火箭发动机在静止和模拟飞行条件下羽流场发射率的实时判定和红外辐射温度分布的准确测量,对于低特征信号武器装备的研制和应用具有重要的意义。本发明也适用于一般工业设施表面发射率的判定和红外辐射温度分布的准确测量。
Description
技术领域
本发明涉及一种火箭发动机羽流红外辐射温度动态测量方法,适用于目标红外辐射温度测量技术领域。
背景技术
火箭发动机羽流场的温度分布是表征其特征信号的一个重要参数。红外热像仪是一种被动式的测试仪器,仪器自身不向外发射能量,不用照明光源,而是利用目标景物与周围环境之间的温度差或自身辐射率差,经过变换产生可见图像。红外热像仪属非接触测温,且测温快,无需接近测量目标即可获得热像图,因而在辐射温度分布测量中广泛使用。
被测目标的发射率与其材质、表面状态、波长及温度均有密切而复杂的关系。火箭发动机羽流是一种气相和凝聚相的两相流的复杂等离子体场,羽流的发射率ε(λ,T)会随着时间推移燃烧状态(分解产物、温度等)也在发生变化,很难获得发射率的准确数值,这是羽流场本身的特点,也是辐射测温技术中的难点。以往利用红外热像仪对发动机羽流的辐射温度测量中,通常将发动机工作期间内羽流场任意位置任意时刻的发射率视为同一常数,无法消除发射率的时域变化对测量结果准确度的影响。利用红外测温仪测温时,必须求出被测目标的ε(λ,T)数值。对于火箭发动机羽流场,发射率难于实时获得,辐射温度测量结果准确度较差,是目前红外热像仪应用过程中所无法回避和难以克服的缺陷。
发明内容
本发明的目的是提供一种火箭发动机羽流红外辐射温度动态测量方法,以克服现有红外热像仪测温时由于火箭发动机羽流场的发射率不能得到实时获得而导致测量结果准确度较差的缺陷。
本发明实现过程如下:
火箭发动机羽流红外辐射温度动态测量方法,包括测量前的准备、测量、测量数据处理以及测量结果表述共四个步骤。
步骤一、测量前的准备
(1)测量天气与场地要求和现场布设
天气晴朗,微风,环境温度10℃~35℃,相对湿度30%~75%;
对于静置发动机状态,以静止被试发动机为中心500m半径的圆内作为清场警戒范围;测量点位于发动机羽流场中心处的A点;红外热像仪和高温比色计垂直布设于距被试发动机轴线5m~30m处,各探测器视场对准A点;
对于模拟飞行状态,火箭橇轨道长度3km~9km,工作场地宽度:垂直于发动机轴线1000m;在发动机喷口水平中轴线上选取测量点B,被试发动机经过B点时,B点能够处于羽流场的水平中轴线上;红外热像仪和高温比色计垂直布设于距发动机轴线5m~30m处,各探测器视场对准B点;模拟飞行状态时加电网位置、发射点位置及水刹位置如图3所示,其中D1、D2和D3分别对应于图3中加电网左侧距测量点B的水平距离、发射点距加电网右侧的水平距离、水刹距发射点的水平距离,D1、D2和D3的取值以及火箭橇滑行终点位置由模拟飞行速度和空气动力学决定;
(2)比色温度分段线性标定
将由专业计量检定单位定值过的高温黑体设置某一温度,通电预热,待温度稳定后,将高温比色计探测器视场对准黑体腔体,利用数据采集系统获得系列电压值,每一个电压值对应一个黑体温度即标准值,以比色数采电压为横坐标,黑体温度为纵坐标,得到一条标定曲线,由此可对一定范围内某个实测电压所对应的温度进行分段线性标定,每次测量前都要进行标定;
(3)热像仪图像比例尺的确定
将测量点在红外热像仪上进行位置标注并记录像素,测量1m钢尺所占像素数N1m,按式(1)计算图像比例尺:
式中:K―比例尺;N1m―1m长度在标定图像中所占像数;
(4)测量参数设置
各测量仪器经预热正常工作后,设置红外热像仪发射率、画面每秒传输帧数、图像分辨率、探测距离以及环境温度湿度;设置高温比色计响应时间及采样率;
(5)被试发动机和助推发动机布设
对于静止发动机状态,将装配好的1枚被试发动机水平安装在火箭橇平台钢结构支架上,整体固定于轨道上,接好点火线;
对于模拟飞行状态,被试发动机通过转接筒与加长舱段联结,加长舱段与橇体前部水滴形钢梁焊接联结;被试发动机、转接筒和加长舱段均保持水平状态;将装配好的1枚被试发动机安装在火箭橇平台上,接好点火线;将2枚~9枚助推发动机分别固定在火箭橇台架上,接好点火线;
步骤二、测量
对于静止发动机状态,0s下达发射口令被试发动机点火,工作至自然熄火;0s时同步触发红外热像仪测控系统和高温比色计测控系统,采集结束,保存数据;测量工作结束后,关闭电源;
对于模拟飞行状态,0s下达发射口令,助推发动机点火,助推发动机工作结束后,被试发动机经加电网触发点火,以预定速度经过测量点,工作至自然熄火,之后火箭橇系统惯性滑行或经水刹减后惯性滑行,最终停止在轨道上;0s时同步触发红外热像仪测控系统和高温比色计测控系统,采集结束,保存数据;测量工作结束后,关闭电源;
步骤三、测量数据处理
(1)发射率计算
对于发动机羽流场中的测量点,利用高温比色计获得的经分段线性标定过的比色温度(单位℃)随时间变化曲线,利用红外热像仪测得的辐射温度(单位℃)随时间变化曲线;以比色温度曲线偏离基线时的时刻为基准,对辐射温度数据对应的时刻进行修正;以热像仪采样时间间隔对比色温度数据进行有效提取,使比色温度曲线和辐射温度曲线上的每一对温度点所对应的时刻保持一致;依据式(2),计算得到i时刻羽流场中测量点的发射率,从而得到测量点的发射率随时间变化的曲线;
式中:εi―i时刻测量点的发射率;Ti'―i时刻热像仪测得的测量点的辐射温度,K;Ti―i时刻高温比色计测得的测量点的比色温度,K;
(2)羽流红外辐射温度分布的最高温度数据处理
依据式(3),计算羽流图像序列中i时刻图像的红外辐射温度分布的最高温度,进而得到羽流红外辐射温度分布的最高温度(℃)随时间(s)变化曲线(修正前);
T'max i=Max(Tj)………………………………………(3)
式中:T'max i―i时刻羽流红外辐射温度分布的最高温度,℃;Tj―i时刻图像中第j个像素点的温度,℃;
以i时刻羽流场中测量点的发射率εi视为该时刻羽流场轴向平面的发射率;依据式(4),对由式(3)得到的i时刻图像的红外辐射温度分布的最高温度进行修正,进而得到羽流红外辐射温度分布的最高温度(℃)随时间(s)变化曲线(修正后);
式中:Tmax i―i时刻修正后的辐射温度分布的最高温度,K;T′max i―i时刻热像仪测得的辐射温度分布的最高温度,K;εi―i时刻羽流场中测量点的发射率;
按式(5)计算羽流红外辐射温度分布最高温度的最大值:
Tmax=Max(Tmax i)…………………………(5)
式中:Tmax―发动机稳定工作时间段内羽流红外辐射温度分布最高温度的最大值,℃;Tmax i―i时刻修正后的辐射温度分布的最高温度,℃;
(3)羽流红外辐射温度分布的平均温度数据处理
依据式(6)计算图像序列中i时刻图像的羽流红外辐射温度分布的平均温度,得到羽流红外辐射场的平均温度(℃)随时间(s)变化曲线(修正前);
式中:时刻图像中羽流红外辐射温度分布的平均温度,℃;Tj―i时刻图像中第j个像素点的温度,℃;N―i时刻图像中像素点总数;
以i时刻羽流场中A点的发射率εi视为该时刻羽流场轴向平面的发射率;依据式(7),对由式(6)得到的i时刻图像的羽流红外辐射温度分布的平均温度进行修正,进而得到羽流红外辐射温度分布的平均温度(℃)随时间(s)变化曲线(修正后);
式中:Tavg i―i时刻修正后的辐射温度分布的平均温度,K;T′avg i―i时刻热像仪测得的辐射温度分布的平均温度,K;εi―i时刻羽流场中测量点的发射率;
(4)羽流红外辐射温度分布的长度
在发动机稳定工作时间段内,选取羽流红外辐射温度序列中最高温度对应的图像,对图像中红外辐射温度区作最小外接矩形;若矩形的长边所占像素数为NL,则对应的羽流红外辐射温度分布的长度按公式(8)计算:
L=NLK…………………………(8)
式中:L―羽流红外辐射温度分布的长度,m;NL―外接矩形的长边在图像中所占像素数;K―比例尺;
(5)羽流红外辐射温度分布的宽度
在发动机稳定工作时间段内,选取羽流红外辐射温度序列中最高温度对应的图像,对图像中红外辐射温度区作最小外接矩形;若矩形的宽边所占像素数为NW,则对应的羽流红外辐射温度分布的宽度按式(9)计算:
W=NWK………………………(9)
式中:W―羽流红外辐射温度分布的宽度,m;NW―外接矩形的宽边在图像中所占像素数;K―比例尺;
步骤四、测量结果表述
分别用发动机稳定工作时间段内羽流红外辐射温度分布最高温度曲线的最大值Tmax(℃)以及与其对应时刻的平均温度Tave i(℃)来表征发动机羽流场的红外辐射温度的最大值和平均值;分别用长度L(m)和宽度W(m)来表征发动机羽流红外辐射温度分布的长度和宽度;温度结果保留至小数点后1位,温度分布尺寸结果保留至小数点后2位。
本发明优点:利用比色温度对被测目标发射率不依赖的特性,通过计算获得了火箭发动机羽流场发射率与时间的关系,并以此对红外热像仪所测得的温度分布进行实时修正,测量结果准确度较高。
附图说明
图1静止发动机羽流红外辐射温度测量现场布局示意图,图1中,1—静止被试发动机;2—测量点A;3—羽流;4—红外热像仪和高温比色计;5—测控系统;
图2模拟飞行条件清场警戒范围示意图,图2中,6—发射点;7—轨道;8—安全区域;9—清场警戒区域;
图3模拟飞行条件测量现场布设示意图,图3中,10—火箭橇;11—轨道;12—加电网;13—红外热像仪和高温比色计;14—地下掩体;15—水刹;16—测速雷达;17—跟踪拍摄系统;
图4比色温度标定曲线;
图5静止发动机羽流场中A点的比色温度随时间变化曲线;
图6静止发动机羽流场中A点的红外辐射温度(等效黑体温度)随时间变化曲线;
图7静止发动机羽流场中A点的发射率随时间变化曲线;
图8静止发动机羽流红外辐射温度分布的最高温度随时间变化曲线(修正前);
图9静止发动机羽流红外辐射温度分布的最高温度随时间变化曲线(修正后);
图10静止发动机羽流红外辐射温度分布的平均温度随时间变化曲线(修正前);
图11静止发动机羽流红外辐射温度分布的平均温度随时间变化曲线(修正后)。
具体实施方式
下面通过具体实施例对本发明做进一步解释说明。
实施例1
依据火箭发动机羽流红外辐射温度动态测量方法的特点,该方法包括测量前的准备、测量、测量数据处理以及测量结果表述共四个步骤。
步骤一、测量前的准备
(1)测量天气与场地要求和现场布设
天气晴朗,微风,环境温度24℃,相对湿度50%;以静止被试发动机为中心500m半径的圆内作为清场警戒范围;测量点位于发动机喷口水平中轴线上且距发动机喷口1m处的A点(如图1所示),红外热像仪和高温比色计垂直布设于距发动机轴线15m处,各探测器视场对准A点;测量现场布设如图1所示;
(2)比色温度分段线性标定
将由专业计量检定单位定值过的高温黑体设置某一温度,通电预热,待温度稳定后,将高温比色计探测器视场对准黑体腔体,利用数据采集系统获得系列电压值,每一个电压值对应一个黑体温度即标准值,以比色数采电压作为横坐标,黑体温度为纵坐标,得到一条标定曲线,如图4所示,由此可对一定范围内某个实测电压所对应的温度进行分段线性标定,每次测量前都要进行标定;
(3)热像仪图像比例尺的确定
将测量点A在红外热像仪上进行位置标注并记录像素65×135,测量1m钢尺所占像素数N1m=49,按式(1)计算图像比例尺为1:49;
式中:K―比例尺;N1m―1m长度在标定图像中所占像数;
(4)测量参数设置
各测量仪器经预热正常工作后,设置红外热像仪发射率1,画面每秒传输帧数50fps,图像分辨率320×240,探测距离15m,环境温度24℃,湿度50%;设置高温比色计响应时间0.01s,采样率50sps;
(5)被试发动机布设
将装配好的1枚被试发动机(Φ50缩比发动机,含铝改性双基推进剂单孔端面包覆装药,长200mm)水平安装在火箭橇平台钢结构支架上,整体固定于轨道上,接好点火线;
步骤二、测量
0s下达发射口令,被试发动机点火,0.73s熄火;0s时同步触发红外热像仪测控系统和高温比色计测控系统,采集结束,保存数据;测量工作结束后,关闭电源;
步骤三、测量数据处理
(1)发射率计算
对于静止发动机羽流场中A点(如图1所示),利用高温比色计获得的经分段线性标定过的比色温度(单位℃)随时间变化曲线如图5所示,利用红外热像仪测得的辐射温度即A点的等效黑体温度(单位℃)随时间变化曲线如图6所示;以图5曲线偏离基线时的时刻为基准,对图6所有温度数据对应的时刻进行修正;以热像仪采样时间间隔对比色温度数据进行提取,使比色温度曲线和辐射温度曲线上的每一对温度点所对应的时刻都能够保持一致;依据式(2),计算得到i时刻羽流场中A点的发射率,从而得到A点的发射率随时间变化的曲线,如图7所示;
式中:εAi―i时刻A点的发射率;T′Ai―i时刻热像仪测得的A点的辐射温度,K;TAi―i时刻高温比色计测得的A点的比色温度,K;
(2)羽流红外辐射温度分布的最高温度数据处理
依据式(3),计算羽流图像序列中i时刻图像的红外辐射温度分布的最高温度,进而得到羽流红外辐射分布的最高温度(℃)随时间(s)变化曲线(修正前),如图8所示;
T'max i=Max(Tj)………………………………(3)
式中:T'max i―i时刻羽流红外辐射温度分布的最高温度,℃;Tj―i时刻图像中第j个像素点的温度,℃;
以i时刻羽流场中A点的发射率εAi视为该时刻羽流场轴向平面的发射率;依据式(4),对由式(3)得到的i时刻图像的红外辐射温度分布的最高温度进行修正,进而得到羽流红外辐射温度分布的最高温度(℃)随时间(s)变化曲线(修正后),如图9所示;
式中:Tmax i―i时刻修正后的辐射温度分布的最高温度,K;T′max i―i时刻热像仪测得的辐射温度分布的最高温度,K;εAi―i时刻羽流场中A点的发射率;
按式(5)计算羽流红外辐射温度分布最高温度的最大值:
Tmax=Max(Tmax i)…………………(5)
式中:Tmax―发动机稳定工作时间段内羽流红外辐射温度分布最高温度的最大值,℃;Tmax i―i时刻修正后的辐射温度分布的最高温度,℃;
(3)羽流红外辐射温度分布的平均温度数据处理
按式(6)计算图像序列中i时刻图像的羽流红外辐射温度分布的平均温度,得到羽流红外辐射分布的平均温度(℃)随时间(s)变化曲线(修正前),如图10所示;
式中:T′avg i―i时刻图像中羽流红外辐射温度分布的平均温度,℃;Tj―i时刻图像中羽流在图像中第j个像素点的温度,℃;N―i时刻图像中羽流在图像中所占的像素点总数;
以i时刻羽流场中A点的发射率εAi视为该时刻羽流场轴向平面的发射率;依据式(7),对由式(6)得到的i时刻图像的羽流红外辐射温度分布的平均温度进行修正,进而得到羽流红外辐射温度分布的平均温度(℃)随时间(s)变化曲线(修正后),如图11所示;
式中:Tavg i―i时刻修正后的辐射温度分布的平均温度的数值,K;T′avg i―i时刻热像仪测得的辐射温度分布的平均温度的数值,K;εAi―i时刻羽流场中A点的发射率;
(4)羽流红外辐射温度分布的长度
在发动机稳定工作时间段内,选取羽流红外辐射温度序列中最高温度对应的图像,对图像中红外辐射温度区作最小外接矩形;若矩形的长边所占像素数为NL,则对应的羽流红外辐射温度分布的长度按公式(8)计算:
L=NLK………………………(8)
式中:L―羽流红外辐射温度分布的长度,m;NL―外接矩形的长边在图像中所占像素数;K―比例尺;
(5)羽流红外辐射温度分布的宽度
在发动机稳定工作时间段内,选取羽流红外辐射温度序列中最高温度对应的图像,对图像中红外辐射温度区作最小外接矩形;若外接矩形的宽边所占像素数为NW,则对应的羽流红外辐射温度分布的宽度按式(9)计算:
W=NWK……………………………(9)
式中:W―羽流红外辐射温度分布的宽度,m;NW―外接矩形的宽边在图像中所占像素数;K―比例尺;
步骤四、测量结果表述
分别用发动机稳定工作时间段内羽流红外辐射温度分布最高温度曲线的最大值Tmax(℃)以及与其对应时刻的平均温度Tave i(℃)来表征发动机羽流场的红外辐射温度的最大值和平均值;分别用长度L(m)和宽度W(m)来表征发动机羽流红外辐射温度分布的长度和宽度;温度结果保留至小数点后1位,温度分布尺寸结果保留至小数点后2位;测量结果如表1所示。
实施例2
依据火箭发动机羽流红外辐射温度动态测量方法的特点,该方法包括测量前的准备、测量、测量数据处理以及测量结果表述共四个步骤。
步骤一、测量前的准备
(1)测量天气与场地要求和现场布设
天气晴朗,微风,环境温度22℃,相对湿度45%;模拟飞行用火箭橇轨道长度3km,工作场地宽度:垂直于发动机轴线1000m,清场警戒范围如图2所示;在距轨道高1.5m等高线上选取测量点B(B点俯视图如图3所示的B’点),被试发动机在其稳定工作时间段内经过B点时,B点能够处于羽流场的水平中轴线上;红外热像仪和高温比色计垂直布设于距发动机轴线24m处,各探测器视场对准B点;模拟飞行速度0.7Ma时加电网位置、发射点位置以及水刹位置如图3所示,其中D1、D2和D3分别对应于图3中加电网左侧距测量点B的水平距离70m、发射点距加电网右侧的水平距离393m、水刹距发射点的水平距离1.2km;火箭橇系统滑行终点距发射点2.6km处;测量现场布设如图3所示;
(2)比色温度分段线性标定
按照具体实施例1进行,标定曲线如图4所示;
(3)热像仪图像比例尺的确定
将测量点B在红外热像仪上进行位置标注并记录像素159×21,测量1m钢尺所占像素数N′1m=38,按式(1)计算图像比例尺为1:38;
式中:K'―比例尺;N′1m―1m长度在标定图像中所占像数;
(4)测量参数设置
各测量仪器经预热正常工作后,设置红外热像仪发射率1,画面每秒传输帧数250fps,图像分辨率320×480,探测距离24m,环境温度22℃,湿度45%;设置高温比色计响应时间0.01s,采样率1000sps;
(5)被试发动机和助推发动机布设
被试发动机通过转接筒与加长舱段联结,加长舱段与橇体前部水滴形钢梁焊接联结;被试发动机、转接筒和加长舱段均保持水平状态;被试发动机喷口水平中轴线距轨道高1.5m;将装配好的1枚被试发动机(Φ50缩比发动机,含铝改性双基推进剂单孔端面包覆装药,长200mm)安装在火箭橇平台上,接好点火线;将9枚HJ-051/I型助推发动机(双铅2装药,壳体外包隔热层)分别固定在火箭橇台架上,接好点火线;
步骤二、测量
0s下达发射口令,9枚助推发动机同时点火,1.9s助推发动机工作结束,2.4s被试发动机经加电网触发点火,以246.3m/s的速度经过测量点B,3.1s熄火,之后火箭橇系统经水刹减速,惯性滑行至2.6km处停止;0s时同步触发红外热像仪测控系统和高温比色计测控系统,采集结束,保存数据;测量工作结束后,关闭电源;
步骤三、测量数据处理
(1)发射率计算
比色时刻与图像时刻的归一:被试发动机点火后,羽流红外辐射温度区完整经过视场的图像有7帧,经过测量点B的只有1帧(耗时0.004s),后面温度计算均以该帧图像为对象,记为目标图像,对应时刻记为i0时刻;
在上述的红外辐射温度区经过B点的0.004s内,高温比色计记录了5个温度数据,取最大值940.7℃,该帧图像中对应于B点的只有1个温度数据,即B点的等效黑体温度,取163.3℃;
对于B点,利用比色温度940.7℃和红外辐射温度163.3℃,依据式(2),计算得到i0时刻羽流场中B点的发射率εBi0为0.0167;
式中:εBi0―i0时刻B点的发射率;―i0时刻热像仪测得的B点的辐射温度,K;―i0时刻高温比色计测得的B点的比色温度,K;
(2)羽流红外辐射温度分布的最高温度数据处理
依据式(3),计算得到i0时刻目标图像的红外辐射温度分布的最高温度329.3℃(修正前);
T'max i0=Max(Tj i0)…………………………(3)
式中:T'max i0―i0时刻目标图像的红外辐射温度分布的最高温度,℃;Tji0―i0时刻目标图像中第j个像素点的温度,℃;
以i0时刻羽流场中B点的发射率εBi0视为该时刻羽流场轴向平面的发射率,依据式(4),对由式(3)得到的i0时刻目标图像的红外辐射温度分布的最高温度进行修正,进而得到0.7Ma模拟飞行状态下被试发动机羽流红外辐射温度分布的最高温度1402.2℃(修正后);
式中:Tmax i0―i0时刻修正后的辐射温度分布的最高温度,K;―i0时刻热像仪测得的辐射温度分布的最高温度,K;εBi0―i0时刻羽流场中B点的发射率;
(3)羽流红外辐射温度分布的平均温度数据处理
依据式(5),计算得到i0时刻目标图像的红外辐射温度分布的平均温度146.6℃(修正前);
式中:-i0时刻图像中羽流红外辐射温度分布的平均温度,℃;―i0时刻图像中第j个像素点的温度,℃;Ni0―i0时刻图像中像素点总数;
以i0时刻羽流场中B点的发射率εBi0视为该时刻羽流场轴向平面的发射率,依据式(6),对由式(5)得到的i0时刻目标图像的红外辐射温度分布的平均温度进行修正,进而得到0.7Ma模拟飞行状态下被试发动机羽流红外辐射温度分布的平均温度894.1℃(修正后);
式中:Tavg i0―i0时刻修正后的辐射温度分布的平均温度的数值,K;T′avg i0―i0时刻热像仪测得的辐射温度分布的平均温度的数值,K;εBi0―i0时刻羽流场中B点的发射率;
(4)羽流红外辐射温度分布的长度
以经过测量点B的该帧图像为对象,对图像中红外辐射温度分布作最小外接矩形;若矩形的长边所占像素数为N'L,则对应的羽流红外辐射温度分布的长度按公式(7)计算:
L'=N'LK'………………………(7)
式中:L'―羽流红外辐射温度分布的长度,m;N'L―外接矩形的长边在图像中所占像素数;K'―比例尺;
(5)羽流红外辐射温度分布的宽度
以经过测量点B的该帧图像为对象,对图像中红外辐射温度区作最小外接矩形;若外接矩形的宽边所占像素数为N'W,则对应的羽流红外辐射温度分布的宽度按式(8)计算:
W′=N′WK′………………………(8)
式中:W'―羽流红外辐射温度分布的宽度,m;N'W―外接矩形的宽边在图像中所占像素数;K'―比例尺;
步骤四、测量结果表述
分别用i0时刻图像红外辐射温度分布的最高温度Tmax i0(℃)以及与其对应时刻的平均温度Tavg i0(℃)来表征发动机羽流场的红外辐射温度的最大值和平均值;分别用长度L(m)和宽度W(m)来表征发动机羽流红外辐射温度分布的长度和宽度;温度结果保留至小数点后1位,温度分布尺寸结果保留至小数点后2位;测量结果如表1所示。
表1发动机羽流场红外辐射温度测量结果
Claims (1)
1.一种火箭发动机羽流红外辐射温度动态测量方法,其特征在于步骤如下:
步骤一、测量前的准备
测量要求和现场布设:环境温度10℃~35℃,相对湿度30%~75%;对于静置发动机状态,测量点位于发动机羽流场中心处;对于模拟飞行状态,火箭橇轨道长度3km~9km,在发动机喷口水平中轴线上选取测量点,被试发动机经过测量点时,测量点能够处于羽流场的水平中轴线上;红外热像仪和高温比色计垂直布设于距发动机轴线5m~30m处,各探测器视场对准相应的测量点;
比色温度分段线性标定:将定值过的高温黑体设置某一温度,通电预热,待温度稳定后,将高温比色计探测器视场对准黑体腔体,利用数据采集系统获得系列电压值,每一个电压值对应一个黑体温度即标准值,以比色数采电压为横坐标,黑体温度为纵坐标,得到标定曲线,可对某个实测电压所对应的温度进行分段线性标定;
热像仪图像比例尺的确定:将测量点在红外热像仪上进行位置标注并记录像素,测量1m钢尺所占像素数N1m,按式(1)计算图像比例尺:
式中:K―比例尺;N1m―1m长度在标定图像中所占像数;
测量参数设置:各测量仪器经预热正常工作后,设置红外热像仪发射率、画面每秒传输帧数、图像分辨率、探测距离、环境温度湿度、高温比色计响应时间及采样率;
被试发动机和助推发动机布设:对于静止发动机状态,将装配好的1枚被试发动机水平安装在火箭橇平台钢结构支架上,整体固定于轨道上,接好点火线;对于模拟飞行状态,被试发动机通过转接筒与加长舱段联结,加长舱段与橇体前部水滴形钢梁焊接联结;被试发动机、转接筒和加长舱段均保持水平状态;将装配好的1枚被试发动机安装在火箭橇平台上,接好点火线;将2枚~9枚助推发动机分别固定在火箭橇台架上,接好点火线;
步骤二、测量
对于静止发动机状态,0s下达发射口令被试发动机点火,工作至自然熄火;0s时同步触发红外热像仪测控系统和高温比色计测控系统,采集结束,保存数据;
对于模拟飞行状态,0s下达发射口令,助推发动机点火,助推发动机工作结束后,被试发动机经加电网触发点火,以预定速度经过测量点,工作至自然熄火;0s时同步触发红外热像仪测控系统和高温比色计测控系统,采集结束,保存数据;
步骤三、测量数据处理
发射率计算:对于发动机羽流场中的测量点,利用高温比色计获得的经分段线性标定过的比色温度随时间变化曲线,利用红外热像仪测得的辐射温度随时间变化曲线;以比色温度曲线偏离基线时的时刻为基准,对辐射温度数据对应的时刻进行修正;以热像仪采样时间间隔对比色温度数据进行有效提取,使比色温度曲线和辐射温度曲线上的每一对温度点所对应的时刻保持一致;依据式(2),计算得到i时刻羽流场中测量点的发射率,从而得到测量点的发射率随时间变化的曲线;
式中:εi―i时刻测量点的发射率;Ti'―i时刻热像仪测得的测量点的辐射温度,K;Ti―i时刻高温比色计测得的测量点的比色温度,K;
羽流红外辐射温度分布的最高温度数据处理:依据式(3),计算羽流图像序列中i时刻图像的红外辐射温度分布的最高温度,进而得到羽流红外辐射温度分布的最高温度随时间变化曲线,即修正前的最高温度曲线;
T'maxi=Max(Tj) (3)
式中:T'maxi―i时刻羽流红外辐射温度分布的最高温度,K;Tj―i时刻图像中第j个像素点的温度,K;
以i时刻羽流场中测量点的发射率εi视为该时刻羽流场轴向平面的发射率;依据式(4),对由式(3)得到的i时刻图像的红外辐射温度分布的最高温度进行修正,进而得到羽流红外辐射温度分布的最高温度随时间变化曲线,即修正后的最高温度曲线;
式中:Tmaxi―i时刻修正后的辐射温度分布的最高温度,K;
按式(5)计算羽流红外辐射温度分布最高温度的最大值:
Tmax=Max(Tmaxi) (5)
式中:Tmax―发动机稳定工作时间段内羽流红外辐射温度分布最高温度的最大值,K;
羽流红外辐射温度分布的平均温度数据处理:依据式(6)计算图像序列中i时刻图像的羽流红外辐射温度分布的平均温度,得到羽流红外辐射场的平均温度随时间变化曲线,即修正前的平均温度曲线;
式中:―i时刻图像中羽流红外辐射温度分布的平均温度,K;Tj―i时刻图像中第j个像素点的温度,K;N―i时刻图像中像素点总数;
以i时刻羽流场中A点的发射率εi视为该时刻羽流场轴向平面的发射率;依据式(7),对由式(6)得到的i时刻图像的羽流红外辐射温度分布的平均温度进行修正,进而得到羽流红外辐射温度分布的平均温度随时间变化曲线,即修正后的平均温度曲线;
式中:Tavg i―i时刻修正后的辐射温度分布的平均温度,K;T′avg i―i时刻热像仪测得的辐射温度分布的平均温度,K;
羽流红外辐射温度分布的长度:在发动机稳定工作时间段内,选取羽流红外辐射温度序列中最高温度对应的图像,对图像中红外辐射温度区作最小外接矩形;若矩形的长边所占像素数为NL,则对应的羽流红外辐射温度分布的长度按公式(8)计算:
L=NLK (8)
式中:L―羽流红外辐射温度分布的长度,m;NL―外接矩形的长边在图像中所占像素数;
羽流红外辐射温度分布的宽度:在发动机稳定工作时间段内,选取羽流红外辐射温度序列中最高温度对应的图像,对图像中红外辐射温度区作最小外接矩形;若矩形的宽边所占像素数为NW,则对应的羽流红外辐射温度分布的宽度按式(9)计算:
W=NWK (9)
式中:W―羽流红外辐射温度分布的宽度,m;NW―外接矩形的宽边在图像中所占像素数;
步骤四、测量结果表述
分别用发动机稳定工作时间段内羽流红外辐射温度分布最高温度曲线的最大值Tmax以及与其对应时刻的平均温度Tave i来表征发动机羽流场的红外辐射温度的最大值和平均值;分别用长度L和宽度W来表征发动机羽流红外辐射温度分布的长度和宽度。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610846494.4A CN106382992B (zh) | 2016-09-23 | 2016-09-23 | 火箭发动机羽流红外辐射温度动态测量方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610846494.4A CN106382992B (zh) | 2016-09-23 | 2016-09-23 | 火箭发动机羽流红外辐射温度动态测量方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN106382992A CN106382992A (zh) | 2017-02-08 |
CN106382992B true CN106382992B (zh) | 2019-02-12 |
Family
ID=57935803
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201610846494.4A Active CN106382992B (zh) | 2016-09-23 | 2016-09-23 | 火箭发动机羽流红外辐射温度动态测量方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN106382992B (zh) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108132161A (zh) * | 2017-09-05 | 2018-06-08 | 北京理工大学 | 一种火箭发动机喷水降温降噪的立式试验平台 |
CN109163831B (zh) * | 2018-08-21 | 2020-11-13 | 南京中车浦镇城轨车辆有限责任公司 | 一种超声波残余应力测量方法 |
CN109632148A (zh) * | 2018-11-30 | 2019-04-16 | 西安航天计量测试研究所 | 一种复杂试验现场温度校准系统及方法 |
CN109357770B (zh) * | 2018-12-02 | 2021-02-26 | 西安航天动力测控技术研究所 | 一种固体发动机地面试验的尾焰温度场测量系统及方法 |
CN110907188B (zh) * | 2019-12-03 | 2021-06-08 | 中国人民解放军空军工程大学 | 一种红外辐射测试的尾喷流流向测试段长度选取方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101886972A (zh) * | 2010-04-09 | 2010-11-17 | 中国科学院上海技术物理研究所 | 真空羽流场对红外激光特性影响的测试系统及方法 |
CN102865930A (zh) * | 2012-10-09 | 2013-01-09 | 中北大学 | 基于比色法的镁及镁合金燃点温度的测试装置及使用方法 |
CN104296995A (zh) * | 2014-10-09 | 2015-01-21 | 中国运载火箭技术研究院 | 一种大气吸收波段内发动机喷焰特性试验装置和试验方法 |
CN105466567A (zh) * | 2015-12-14 | 2016-04-06 | 西安航天动力试验技术研究所 | 一种火箭发动机红外热成像温度测量系统及其方法 |
-
2016
- 2016-09-23 CN CN201610846494.4A patent/CN106382992B/zh active Active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101886972A (zh) * | 2010-04-09 | 2010-11-17 | 中国科学院上海技术物理研究所 | 真空羽流场对红外激光特性影响的测试系统及方法 |
CN102865930A (zh) * | 2012-10-09 | 2013-01-09 | 中北大学 | 基于比色法的镁及镁合金燃点温度的测试装置及使用方法 |
CN104296995A (zh) * | 2014-10-09 | 2015-01-21 | 中国运载火箭技术研究院 | 一种大气吸收波段内发动机喷焰特性试验装置和试验方法 |
CN105466567A (zh) * | 2015-12-14 | 2016-04-06 | 西安航天动力试验技术研究所 | 一种火箭发动机红外热成像温度测量系统及其方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN106382992A (zh) | 2017-02-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN106382992B (zh) | 火箭发动机羽流红外辐射温度动态测量方法 | |
CN103293117B (zh) | 一种微脉冲差分吸收激光雷达水汽时空分布反演方法 | |
CN108072459A (zh) | 一种测量钢板温度场及计算其辐射强度的方法 | |
CN106324037A (zh) | 无损检测桥梁混凝土结构缺陷的系统及方法 | |
CN106950128A (zh) | 一种在线施加冲击载荷的动态烧蚀测量装置及其测量方法 | |
CN106680224A (zh) | 一种高温风洞中材料氧化烧蚀测量装置及其测量方法 | |
CN106645288A (zh) | 桥梁混凝土结构缺陷无损检测系统及其检测方法 | |
CN107687900A (zh) | 一种适用于机载热红外成像光谱仪大气校正系统和方法 | |
CN106568716B (zh) | 测量消光式能见度仪及消光式能见度测量方法 | |
CN109631771A (zh) | 基于多靶标图像处理的裂缝动态变化传感器及裂缝测量方法 | |
CN103292780B (zh) | 一种用于红外热像仪温度校正的距离信息获取方法 | |
CN113984288B (zh) | 一种电缆隧道衬砌渗漏水检测装置及方法 | |
CN106290471A (zh) | 用于无损检测桥梁混凝土结构缺陷的系统及方法 | |
CN106979832A (zh) | 一种光纤分光测温系统及其测温方法 | |
US11220355B2 (en) | Nondestructive inspection techniques for rotorcraft composites | |
CN108375554A (zh) | 水平红外大气光谱透过率评估方法 | |
CN206096010U (zh) | 用于无损检测桥梁混凝土结构缺陷的系统 | |
CN206096011U (zh) | 桥梁混凝土结构缺陷无损检测系统 | |
CN108519211A (zh) | 风洞风场探测系统及方法 | |
CN113758580A (zh) | 一种基于红外矩阵监测的输电线路在线监测方法及系统 | |
CN106370694A (zh) | 预应力管道压浆密实度检测系统及方法 | |
CN206292160U (zh) | 航空发动机尾气的温度和组分同时测量的系统 | |
CN209470670U (zh) | 基于多靶标图像处理的裂缝动态变化传感器 | |
CN206670829U (zh) | 一种光纤分光测温系统 | |
Wolf et al. | Wake unsteadiness and tip vortex system of full-scale helicopters in ground effect |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |