CN106252873B - 一种共形承载天线远场功率方向图的区间分析方法 - Google Patents
一种共形承载天线远场功率方向图的区间分析方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN106252873B CN106252873B CN201610824700.1A CN201610824700A CN106252873B CN 106252873 B CN106252873 B CN 106252873B CN 201610824700 A CN201610824700 A CN 201610824700A CN 106252873 B CN106252873 B CN 106252873B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- sup
- inf
- section
- max
- down boundary
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q1/00—Details of, or arrangements associated with, antennas
- H01Q1/42—Housings not intimately mechanically associated with radiating elements, e.g. radome
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q25/00—Antennas or antenna systems providing at least two radiating patterns
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Computer Hardware Design (AREA)
- Evolutionary Computation (AREA)
- Geometry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
Abstract
本发明涉及一种共形承载天线远场功率方向图的区间分析方法;其特征是:至少包括如下步骤:第一步,确定复合材料天线罩材料厚度的误差区间;第二步,引入变量:X=cos(Vd),Y=sin(Vd),计算变量X和Y的上下边界分别为;第三步,计算传输复数矩阵的区间上下边界;第四步,计算系数的区间上下边界;第六步,计算单个单元的系数Fi(θ,φ)=TMiEi(θ,φ)的区间上下边界;第七步,计算全部单元系数的区间上下边界;第八步,计算功率方向图区间上下边界。本发明将区间分析应用于天线罩远场方向图的分析中,可在给定材料厚度误差区间的基础上,通过一次分析,即可得到对应的远场方向图区间,大大节省了分析时间和计算资源。
Description
技术领域
本发明涉及一种共形承载天线,特别是一种共形承载天线远场功率方向图的区间分析方法。
背景技术
共形承载天线(Conformal Load-bearing Antenna Structure,CLAS)是一种兼具天线电磁功能和结构承载功能的新型天线结构。可以融入飞行器外表面蒙皮中,在实现天线电性能的同时,得到光滑平顺的机身表面,完全不影响飞行器的气动性能,并有利于隐身。因此得到了广泛的应用。
常用的CLAS一般是将微带天线集成到可以承载的透波复合材料中。复合材料在实现承载功能的同时,还影响着电性能。在天线与复合材料集成过程中,不可避免的会产生制造误差或制造缺陷,如胶层厚度不均匀或有空洞、粘接的脱胶分层等,在影响结构承载性能的同时,也影响电性能,如副瓣电平、增益损耗、波束宽度、指向精度等,这些电性能均可以由远场功率方向图提取。因此对一体化集成后、含有制造误差或缺陷的CLAS功率方向图的分析就十分重要。
传统的天线电性能分析方法以确定性的方法居多,也有基于统计的概率方法,由于材料厚度误差的分布具有很强的随机性,因此通常需要进行大量的分析和计算,十分耗费时间和计算资源。
本发明的目的是提供一种可大大节省分析时间和计算资源的共形承载天线远场功率方向图的区间分析方法。
发明内容
本发明是这样实现的,一种共形承载天线远场功率方向图的区间分析方法,其特征是:至少包括如下步骤:
1)确定防护结构中复合材料厚度的误差区间;
实际厚度所处的区间为d∈[dinf;dsup],角标inf和sup分别表示区间的上下边界,d为材料实际厚度,d0为理想设计厚度;
2)确定防护结构中复合材料参数的误差区间;
实际相对介电常数的所在区间为ε′∈[ε′inf;ε′sup],磁损耗角的区间为tanδ∈[(tanδ)inf;(tanδ)sup],此时参数ε=ε′(1-jtanδ)的区间为:
因为该参数为复数量,其实部和虚部的区间分别给出,用上角标Re和Im分别表示。
3)确定变量[Vd]区间的上下边界;
当存在厚度误差区间时,其边界为:
(VdRe)inf=min((VRe)dinf,(VRe)dsup)
(VdRe)sup=max((VRe)dinf,(VRe)dsup)
(VdIm)inf=min((VIm)dinf,(VIm)dsup)
(VdIm)sup=max((VIm)dinf,(VIm)dsup)
当存在材料参数误差区间时,其边界为:
其中,γ为罩体表面入射角,λ为波长,下角标H和V分别表示电磁波的水平和垂直极化分量。
4)引入变量:X=cos(Vd),Y=sin(Vd),计算变量X和Y区间的上下边界分别为;
(XRe)inf=min{cos(VdRe)inf·cosh(VdIm)inf,cos(VdRe)inf·cosh(VdIm)sup,cos(VdRe)sup·cosh(VdIm)inf,cos(VdRe)sup·cosh(VdIm)sup}
(XRe)sup=max{cos(VdRe)inf·cosh(VdIm)inf,cos(VdRe)inf·cosh(VdIm)sup,cos(VdRe)sup·cosh(VdIm)inf,cos(VdRe)sup·cosh(VdIm)sup}
(XIm)inf=-max{sin(VdRe)inf·sinh(VdIm)inf,sin(VdRe)inf·sinh(VdIm)sup,sin(VdRe)sup·sinh(VdIm)inf,sin(VdRe)sup·sinh(VdIm)sup}
(XIm)sup=-min{sin(VdRe)inf·sinh(VdIm)inf,sin(VdRe)inf·sinh(VdIm)sup,sin(VdRe)sup·sinh(VdIm)inf,sin(VdRe)sup·sinh(VdIm)sup}
(YRe)inf=min{sin(VdRe)inf·cosh(VdIm)inf,sin(VdRe)inf·cosh(VdIm)sup,sin(VdRe)sup·cosh(VdIm)inf,sin(VdRe)sup·cosh(VdIm)sup}
(YRe)sup=max{sin(VdRe)inf·cosh(VdIm)inf,sin(VdRe)inf·cosh(VdIm)sup,sin(VdRe)sup·cosh(VdIm)inf,sin(VdRe)sup·cosh(VdIm)sup}
(YIm)inf=min{cos(VdRe)inf·sinh(VdIm)inf,cos(VdRe)inf·sinh(VdIm)sup,cos(VdRe)sup·sinh(VdIm)inf,cos(VdRe)sup·sinh(VdIm)sup}
(YIm)sup=max{cos(VdRe)inf·sinh(VdIm)inf,cos(VdRe)inf·sinh(VdIm)sup,cos(VdRe)sup·sinh(VdIm)inf,cos(VdRe)sup·sinh(VdIm)sup}
5)计算传输复数矩阵区间的上下边界:
其中
Ainf/sup=Cinf/sup=Xinf/sup
(BRe)inf=min{(jZ1)Re·(YRe)inf,(jZ1)Re·(YRe)sup}-max{(jZ1)Im·(YIm)inf,(jZ1)Im·(YIm)sup}
(BRe)sup=max{(jZ1)Re·(YRe)inf,(jZ1)Re·(YRe)sup}-min{(jZ1)Im·(YIm)inf,(jZ1)Im·(YIm)sup}
(BIm)inf=min{(jZ1)Re·(YIm)inf,(jZ1)Re·(YIm)sup}+min{(jZ1)Im·(YRe)inf,(jZ1)Im·(YRe)sup}
(BIm)sup=max{(jZ1)Re·(YIm)inf,(jZ1)Re·(YIm)sup}+max{(jZ1)Im·(YRe)inf,(jZ1)Im·(YRe)sup}
(CRe)inf=min{(j/Z1)Re·(YRe)inf,(j/Z1)Re·(YRe)sup}-max{(j/Z1)Im·(YIm)inf,(j/Z1)Im·(YIm)sup}
(CRe)sup=max{(j/Z1)Re·(YRe)inf,(j/Z1)Re·(YRe)sup}-min{(j/Z1)Im·(YIm)inf,(j/Z1)Im·(YIm)sup}
(CIm)inf=min{(j/Z1)Re·(YIm)inf,(j/Z1)Re·(YIm)sup}+min{(j/Z1)Im·(YRe)inf,(j/Z1)Im·(YRe)sup}
(CIm)sup=max{(j/Z1)Re·(YIm)inf,(j/Z1)Re·(YIm)sup}+max{(j/Z1)Im·(YRe)inf,(j/Z1)Im·(YRe)sup}
6)引入变量T1=A+B/Z∞+CZ∞+D,并计算其区间的上下边界;:
(T1 Re)inf=(ARe)inf+(BRe)inf/Z∞+(CRe)inf·Z∞+(DRe)inf
(T1 Re)sup=(ARe)sup+(BRe)sup/Z∞+(CRe)sup·Z∞+(DRe)sup
(T1 Im)inf=(AIm)inf+(BIm)inf/Z∞+(CIm)inf·Z∞+(DIm)inf
(T1 Im)sup=(AIm)sup+(BIm)sup/Z∞+(CIm)sup·Z∞+(DIm)sup
其中,
7)计算变量T1 2区间的上下边界;
8)计算透射系数T区间的上下边界;
9)计算天线表面单个单元的远场场值x分量Fxi的区间上下边界,
其中,
Eb和Et为天线罩内表面电场和磁场在切平面上的分量,
天线罩内表面的电场Ein和磁场Hin为已知量,由天线基本尺寸参数可计算得到,其分量形式:
nb和tb分别标示天线罩外表面切平面上两个互相垂直的分量,下标i表示天线表面离散后的第i个单元,ρ,φ,θ是球坐标下的半径、方位角和俯仰角,参见图2;
10)计算天线表面全部单元场值x分量Fx的区间上下边界:
n是天线表面离散单元的数量;
11)计算功率方向图区间上下边界
其上边界为:
当时,下边界为
当时,下边界为
当且时,下边界为Px inf(θ,φ)=0
其余情况下,其下边界为:
本发明的优点是:本发明将区间分析应用于天线罩远场方向图的分析中,可在给定厚度或材料参数误差区间的基础上,通过一次分析,即可得到对应的远场方向图区间,相对于基于概率的蒙特卡罗方法大大节省了分析时间和计算资源。
下面结合实施例附图对本发明用详细说明:
附图说明
图1是共形承载天线的参数示意图;
图2共形承载天线的阵面电场分布图;
图3区间分析方法和蒙特卡罗方法计算的方向图对比;
图4不同介电常数误差区间的功率方向图。
具体实施方式
一种共形承载天线远场功率方向图的区间分析方法,至少包括如下步骤:
1)确定防护结构中复合材料厚度的误差区间;
实际厚度所处的区间为d∈[dinf;dsup],角标inf和sup分别表示区间的上下边界,d为材料实际厚度,d0为理想设计厚度;
2)确定防护结构中复合材料参数的误差区间;
实际相对介电常数的所在区间为ε′∈[ε′inf;ε′sup],磁损耗角的区间为tanδ∈[(tanδ)inf;(tanδ)sup],此时参数ε=ε′(1-jtanδ)的区间为:
因为该参数为复数量,其实部和虚部的区间分别给出,用上角标Re和Im分别表示。
3)确定变量[Vd]区间的上下边界;
当存在厚度误差区间时,其边界为:
(VdRe)inf=min((VRe)dinf,(VRe)dsup)
(VdRe)sup=max((VRe)dinf,(VRe)dsup)
(VdIm)inf=min((VIm)dinf,(VIm)dsup)
(VdIm)sup=max((VIm)dinf,(VIm)dsup)
当存在材料参数误差区间时,其边界为:
其中,γ为罩体表面入射角,λ为波长,下角标H和V分别表示电磁波的水平和垂直极化分量。
4)引入变量:X=cos(Vd),Y=sin(Vd),计算变量X和Y区间的上下边界分别为;
(XRe)inf=min{cos(VdRe)inf·cosh(VdIm)inf,cos(VdRe)inf·cosh(VdIm)sup,cos(VdRe)sup·cosh(VdIm)inf,cos(VdRe)sup·cosh(VdIm)sup}
(XRe)sup=max{cos(VdRe)inf·cosh(VdIm)inf,cos(VdRe)inf·cosh(VdIm)sup,cos(VdRe)sup·cosh(VdIm)inf,cos(VdRe)sup·cosh(VdIm)sup}
(XIm)inf=-max{sin(VdRe)inf·sinh(VdIm)inf,sin(VdRe)inf·sinh(VdIm)sup,sin(VdRe)sup·sinh(VdIm)inf,sin(VdRe)sup·sinh(VdIm)sup}
(XIm)sup=-min{sin(VdRe)inf·sinh(VdIm)inf,sin(VdRe)inf·sinh(VdIm)sup,sin(VdRe)sup·sinh(VdIm)inf,sin(VdRe)sup·sinh(VdIm)sup}
(YRe)inf=min{sin(VdRe)inf·cosh(VdIm)inf,sin(VdRe)inf·cosh(VdIm)sup,sin(VdRe)sup·cosh(VdIm)inf,sin(VdRe)sup·cosh(VdIm)sup}
(YRe)sup=max{sin(VdRe)inf·cosh(VdIm)inf,sin(VdRe)inf·cosh(VdIm)sup,sin(VdRe)sup·cosh(VdIm)inf,sin(VdRe)sup·cosh(VdIm)sup}
(YIm)inf=min{cos(VdRe)inf·sinh(VdIm)inf,cos(VdRe)inf·sinh(VdIm)sup,cos(VdRe)sup·sinh(VdIm)inf,cos(VdRe)sup·sinh(VdIm)sup}
(YIm)sup=max{cos(VdRe)inf·sinh(VdIm)inf,cos(VdRe)inf·sinh(VdIm)sup,cos(VdRe)sup·sinh(VdIm)inf,cos(VdRe)sup·sinh(VdIm)sup}
5)计算传输复数矩阵区间的上下边界:
其中
Ainf/sup=Cinf/sup=Xinf/sup
(BRe)inf=min{(jZ1)Re·(YRe)inf,(jZ1)Re·(YRe)sup}-max{(jZ1)Im·(YIm)inf,(jZ1)Im·(YIm)sup}
(BRe)sup=max{(jZ1)Re·(YRe)inf,(jZ1)Re·(YRe)sup}-min{(jZ1)Im·(YIm)inf,(jZ1)Im·(YIm)sup}
(BIm)inf=min{(jZ1)Re·(YIm)inf,(jZ1)Re·(YIm)sup}+min{(jZ1)Im·(YRe)inf,(jZ1)Im·(YRe)sup}
(BIm)sup=max{(jZ1)Re·(YIm)inf,(jZ1)Re·(YIm)sup}+max{(jZ1)Im·(YRe)inf,(jZ1)Im·(YRe)sup}
(CRe)inf=min{(j/Z1)Re·(YRe)inf,(j/Z1)Re·(YRe)sup}-max{(j/Z1)Im·(YIm)inf,(j/Z1)Im·(YIm)sup}
(CRe)sup=max{(j/Z1)Re·(YRe)inf,(j/Z1)Re·(YRe)sup}-min{(j/Z1)Im·(YIm)inf,(j/Z1)Im·(YIm)sup}
(CIm)inf=min{(j/Z1)Re·(YIm)inf,(j/Z1)Re·(YIm)sup}+min{(j/Z1)Im·(YRe)inf,(j/Z1)Im·(YRe)sup}
(CIm)sup=max{(j/Z1)Re·(YIm)inf,(j/Z1)Re·(YIm)sup}+max{(j/Z1)Im·(YRe)inf,(j/Z1)Im·(YRe)sup}
6)引入变量T1=A+B/Z∞+CZ∞+D,并计算其区间的上下边界;:
其中,
7)计算变量T1 2区间的上下边界;
8)计算透射系数T区间的上下边界;
9)计算天线表面单个单元的远场场值x分量Fxi的区间上下边界,
其中,
Eb和Et为天线罩内表面电场和磁场在切平面上的分量,
天线罩内表面的电场Ein和磁场Hin为已知量,由天线基本尺寸参数可计算得到,其分量形式:
nb和tb分别标示天线罩外表面切平面上两个互相垂直的分量,下标i表示天线表面离散后的第i个单元,ρ,φ,θ是球坐标下的半径、方位角和俯仰角,参见图2;
10)计算天线表面全部单元场值x分量Fx的区间上下边界:
n是天线表面离散单元的数量;
11)计算功率方向图区间上下边界Px(θ,φ′)=|Fx(θ,φ′)|2=|Fx Re|2+|Fx Im|2,
其上边界为:
当时,下边界为
当时,下边界为
当且时,下边界为Px inf(θ,φ)=0
其余情况下,其下边界为:
为检验上述方法,特设计一共形承载天线,具体参数见图1。该天线基板宽90mm、长120mm,阵面印制4个相同的微带天线及功分网络,如图中红色部分,工作频率12.5GHz。防护结构的玻璃钢蒙皮厚度0.5mm,介电常数4.2,磁损耗角0.026。天线介质基板厚度0.5mm,介电常数2.2,磁损耗角0.0009。天线表面的电场和磁场由HFSS软件计算得到,如图2所示。
算例1:
设防护结构中玻璃钢蒙皮存在厚度误差,误差区间为[dinf;dsup]=[0.995;1.005]dskin,dskin=0.5mm为设计的理想厚度。计算结果得到的方向图区间参见图3。同时使用蒙特卡罗方法计算T=3000次蒙皮存在相同误差区间内的随机误差情况下的方向图,并取平均值与本发明的区间分析方法的平均值(Pinf+Psup)/2对比。可见两个平均值非常接近,表明本文方法通过一次计算,即可取得蒙特卡罗方法数千次计算的效果。
算例2:
设防护结构中玻璃钢蒙皮存在材料参数误差,并选取不同的误差区间,分别为[0.985;1.015]εskin,[0.98;1.02]εskin。理想介电常数εskin=4.2。计算结果得到的方向图区间参见图4,相关电性能参数参见表1。
表1是图4中方向图的主要电性能参数
可见,较大的误差区间的方向图包含了较小的误差区间方向图。
本发明将区间分析应用于天线罩远场方向图的分析中,可在给定厚度或材料参数误差区间的基础上,通过一次分析,即可得到对应的远场方向图区间,相对于基于概率的蒙特卡罗方法大大节省了分析时间和计算资源。
Claims (1)
1.一种共形承载天线远场功率方向图的区间分析方法,其特征是:至少包括如下步骤:
1)确定防护结构中复合材料厚度的误差区间;
实际厚度所处的区间为d∈[dinf;dsup],角标inf和sup分别表示区间的上下边界,d为材料实际厚度,d0为理想设计厚度;
2)确定防护结构中复合材料参数的误差区间:
实际相对介电常数的所在区间为ε′∈[ε′inf;ε′sup],磁损耗角的区间为tanδ∈[(tanδ)inf;(tanδ)sup],此时参数ε=ε′(1-jtanδ)的区间为:
因为该参数为复数量,其实部和虚部的区间分别给出,用上角标Re和Im分别表示;
3)确定变量[Vd]区间的上下边界;
4)引入变量:X=cos(Vd),Y=sin(Vd),计算变量X和Y区间的上下边界分别为:
5)计算传输复数矩阵区间的上下边界:其中
Ainf/sup=Cinf/sup=Xinf/sup
(BRe)inf=min{(jZ1)Re·(YRe)inf,(jZ1)Re·(YRe)sup}-max{(jZ1)Im·(YIm)inf,(jZ1)Im·(YIm)sup}
(BRe)sup=max{(jZ1)Re·(YRe)inf,(jZ1)Re·(YRe)sup}-min{(jZ1)Im·(YIm)inf,(jZ1)Im·(YIm)sup}
(BIm)inf=min{(jZ1)Re·(YIm)inf,(jZ1)Re·(YIm)sup}+min{(jZ1)Im·(YRe)inf,(jZ1)Im·(YRe)sup}
(BIm)sup=max{(jZ1)Re·(YIm)inf,(jZ1)Re·(YIm)sup}+max{(jZ1)Im·(YRe)inf,(jZ1)Im·(YRe)sup}
(CRe)inf=min{(j/Z1)Re·(YRe)inf,(j/Z1)Re·(YRe)sup}-max{(j/Z1)Im·(YIm)inf,(j/Z1)Im·(YIm)sup}
(CRe)sup=max{(j/Z1)Re·(YRe)inf,(j/Z1)Re·(YRe)sup}-min{(j/Z1)Im·(YIm)inf,(j/Z1)Im·(YIm)sup}
(CIm)inf=min{(j/Z1)Re·(YIm)inf,(j/Z1)Re·(YIm)sup}+min{(j/Z1)Im·(YRe)inf,(j/Z1)Im·(YRe)sup}
(CIm)sup=max{(j/Z1)Re·(YIm)inf,(j/Z1)Re·(YIm)sup}+max{(j/Z1)Im·(YRe)inf,(j/Z1)Im·(YRe)sup};
6)引入变量T1=A+B/Z∞+CZ∞+D,并计算其区间的上下边界,
(T1 Re)inf=(ARe)inf+(BRe)inf/Z∞+(CRe)inf·Z∞+(DRe)inf
(T1 Re)sup=(ARe)sup+(BRe)sup/Z∞+(CRe)sup·Z∞+(DRe)sup
(T1 Im)inf=(AIm)inf+(BIm)inf/Z∞+(CIm)inf·Z∞+(DIm)inf
(T1 Im)sup=(AIm)sup+(BIm)sup/Z∞+(CIm)sup·Z∞+(DIm)sup
其中,
7)计算变量T1 2区间的上下边界;
(T1 2Re)sup=max{((T1 Re)inf)2,((T1 Re)sup)2}
(T1 2Im)sup=max{((T1 Im)inf)2,((T1 Im)sup)2}
8)计算透射系数T区间的上下边界:
9)计算天线表面单个单元的远场场值x分量Fxi的区间上下边界,
10)计算天线表面全部单元场值x分量Fx的区间上下边界:
n是天线表面离散单元的数量;
11)计算功率方向图区间上下边界Px(θ,φ′)=|Fx(θ,φ′)|2=|Fx Re|2+|Fx Im|2,
其上边界为:
当时,下边界为
当时,下边界为
当且时,下边界为Px inf(θ,φ)=0
其余情况下,其下边界为:
所述的步骤3)确定变量[Vd]区间的上下边界包括:
当存在厚度误差区间时,其边界为:
(VdRe)inf=min((VRe)dinf,(VRe)dsup)
(VdRe)sup=max((VRe)dinf,(VRe)dsup)
(VdIm)inf=min((VIm)dinf,(VIm)dsup)
(VdIm)sup=max((VIm)dinf,(VIm)dsup)
当存在材料参数误差区间时,其边界为:
其中,ε=ε′(1-jtanδ),γ为罩体表面入射角,λ为波长,下角标H和V分别表示电磁波的水平和垂直极化分量;
所述的步骤9)计算天线表面单个单元的远场场值x分量Fxi的区间上下边界通过如下算法完成,
其中,
Eb和Et为天线罩内表面电场和磁场在切平面上的分量,
天线罩内表面的电场Ein和磁场Hin为已知量,由天线基本尺寸参数可计算得到,其分量形式:
nb和tb分别标示天线罩外表面切平面上两个互相垂直的分量,下标i表示天线表面离散后的第i个单元,ρ,φ,θ是球坐标下的半径、方位角和俯仰角。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610824700.1A CN106252873B (zh) | 2016-09-14 | 2016-09-14 | 一种共形承载天线远场功率方向图的区间分析方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610824700.1A CN106252873B (zh) | 2016-09-14 | 2016-09-14 | 一种共形承载天线远场功率方向图的区间分析方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN106252873A CN106252873A (zh) | 2016-12-21 |
CN106252873B true CN106252873B (zh) | 2019-04-19 |
Family
ID=57599779
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201610824700.1A Active CN106252873B (zh) | 2016-09-14 | 2016-09-14 | 一种共形承载天线远场功率方向图的区间分析方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN106252873B (zh) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108268677B (zh) * | 2016-12-30 | 2022-04-01 | 深圳光启高等理工研究院 | 天线罩的电性能评估方法及装置 |
CN108268674B (zh) * | 2016-12-30 | 2022-04-01 | 深圳光启高等理工研究院 | 天线罩的电性能评估方法及装置 |
EP3547171A4 (en) | 2016-12-30 | 2021-03-17 | Kuang-Chi Institute of Advanced Technology | METHOD AND DEVICE FOR EVALUATING THE ELECTRICAL PERFORMANCE OF ANTENNA RADOME |
CN107834152B (zh) * | 2017-11-16 | 2021-02-19 | 西安电子科技大学 | 一种利用fss和微型热管实现阵面散热的共形承载天线 |
CN108493626A (zh) * | 2018-03-15 | 2018-09-04 | 哈尔滨工程大学 | 一种基于sic技术的四单元双极化微带天线阵 |
CN108920831B (zh) * | 2018-06-29 | 2020-11-03 | 西安电子科技大学 | 高速飞行器罩体高温烧蚀对天线电性能影响的快速计算方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1983608B1 (en) * | 2007-04-20 | 2013-02-27 | Saab AB | Airborne vehicle integrated antenna |
CN105977631A (zh) * | 2016-06-03 | 2016-09-28 | 西安电子科技大学 | 一种复合材料天线罩远场方向图区间分析 |
-
2016
- 2016-09-14 CN CN201610824700.1A patent/CN106252873B/zh active Active
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1983608B1 (en) * | 2007-04-20 | 2013-02-27 | Saab AB | Airborne vehicle integrated antenna |
CN105977631A (zh) * | 2016-06-03 | 2016-09-28 | 西安电子科技大学 | 一种复合材料天线罩远场方向图区间分析 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN106252873A (zh) | 2016-12-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN106252873B (zh) | 一种共形承载天线远场功率方向图的区间分析方法 | |
Liu et al. | Design of frequency selective surface structure with high angular stability for radome application | |
CN106777627A (zh) | 一种蜂窝结构吸波板缩比模拟材料构造方法 | |
Rajagopalan et al. | On the reflection characteristics of a reflectarray element with low-loss and high-loss substrates | |
CN103353904A (zh) | 有源夹层微带天线结构与电磁综合的数据驱动设计方法及天线 | |
Zhao et al. | Efficient current-based hybrid analysis of wire antennas mounted on a large realistic aircraft | |
CN103246781A (zh) | 基于空间映射的阵列天线雷达散射截面减缩方法 | |
CN107546495A (zh) | 一种毫米波圆锥面共形基片集成波导缝隙阵列天线 | |
CN104573271B (zh) | 一种参数可变的精确等离子体天线辐射性能仿真方法 | |
CN106129632A (zh) | 带宽可精确设计的随机表面 | |
CN110472356B (zh) | 一种电磁波多入射角度下的复合材料电磁参数计算方法 | |
He et al. | Closed-form solutions for analysis of cylindrically conformal microstrip antennas with arbitrary radii | |
CN107992696A (zh) | 一种复杂色散媒质中的改进的指数时间积分构造方法 | |
CN105977631B (zh) | 一种复合材料天线罩远场方向图区间分析 | |
CN109657277A (zh) | 一种舱室结构下复合材料电磁参数提取方法 | |
Dimitriadis et al. | Efficient metafilm/metasurface characterization for obliquely incident TE waves via surface susceptibility models | |
Yao et al. | Effect of wire space and weaving pattern on performance of microstrip antennas integrated in the three dimensional orthogonal woven composites | |
Shangji et al. | Electrical properties analysis of conical radome | |
CN108984902A (zh) | 基于相位调整的飞行器天线罩快速厚度设计方法 | |
Zhou et al. | Efficient EDM-PO method for the scattering from electrically large objects with the high-order impedance boundary condition | |
Zhang et al. | Reduction of numerical dispersion of 3-D higher order alternating-direction-implicit finite-difference time-domain method with artificial anisotropy | |
Chen et al. | Transformation optics-based finite difference time domain algorithm for scattering from object with thin dielectric coating | |
Meng et al. | Fast analysis of electrically large radome in millimeter wave band with fast multipole acceleration | |
CN111931353A (zh) | 一种应用于仿真fss结构的散射场求解方法 | |
Fu et al. | Calculation of shortwave propagation in anisotropic ionosphere by transfer matrix method |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |