CN106198939A - 一种用于发泡混凝土拌合物的压力气泡损失测定装置及测定评价方法 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种用于发泡混凝土的压力气泡损失测定装置，解决现有仪器装置中无法对泵送压力和泵压下泵管接头泌水的状态进行模拟的技术问题，无法测定和预控发泡混凝土拌合物经泵送后气泡含量和密度的变化量的技术问题。本发明所述的压力气泡损失测定装置模拟了泵送压力、泵管接头泌水的状态，通过加压筒推动活塞对发泡混凝土拌合物加压，通过在承压筒上节和下节的联接圆盘中设置引流凹槽、过滤室凹槽、出水管道和阀门来模拟和控制泵压下泵管接头泌水的状态，使试验更接近于实际泵送施工的情况，从而提高试验对实际泵送浇注的指导性，从而能够准确的测定和预控发泡混凝土拌合物经泵送后气泡含量和密度的变化。

Description

一种用于发泡混凝土拌合物的压力气泡损失测定装置及测定 评价方法

技术领域

本发明涉及一种用于发泡混凝土的压力气泡损失测定装置和一种用于泵送发泡混凝土的压力气泡损失测定及评价方法。

背景技术

泵送是常见的物料输送形式之一，发泡混凝土拌合物在泵送压力挤压下，有一部分气泡会破裂，导致发泡混凝土拌合物的气泡含量经泵送后发生减少和损失，同时导致发泡混凝土拌合物的密度增大，研究发泡混凝土拌合物的在压力作用下气泡损失的测定装置，对怎样在配合比设计阶段预先判定受压力状态下发泡混凝土拌合物密度和含气量是否达到设计技术要求具有重大意义。本发明装置通过模拟泵送压力、泵压下泵管接头泌水的状态对发泡混凝土进行加压试验，测定发泡混凝土拌合物的在压力作用下气泡损失、密度变化，以此为依据对发泡混凝土的配合比设计试配进行合理的调整，从而保证泵送浇注的发泡混凝土拌合物满足设计技术要求。

同时发泡混凝土作为常用的一种建筑工程保温和轻质材料，发泡混凝土的气泡含量和密度是表征保温效果和减轻建筑结构自重功效最终要求的指标，需要对其进行严格控制，而建筑施工中为了提高浇注效率，泵送是常见的混凝土输送形式之一，通常采用混凝土输送泵对混凝土进行泵送浇注，发泡混凝土由于气泡含量大，不同于普通混凝土，发泡混凝土拌合物在泵送压力挤压下，有一部分气泡会破裂，导致发泡混凝土拌合物的气泡含量和体积经泵送后发生减少和损失，同时导致发泡混凝土拌合物的密度增大，损害其保温和减轻建筑结构自重的功效。当前，并没有通过模拟施工中泵送压力和泵压下泵管接头泌水状态下发泡混凝土拌合物压力气泡损失的测定方法，特别是没有针对间断性泵送、多次疲劳受压情况（加压、泻压、停顿、加压）下发泡混凝土拌合物气泡损失、体积降低和密度增大的问题的检测及评价方法。

研究发泡混凝土拌合物的在压力作用下气泡损失的测定及评价方法，对怎样在配合比设计、试验阶段及浇注之前预先判定受压力状态下发泡混凝土拌合物密度和气泡含量是否达到设计技术要求具有重大意义，本专利方法通过模拟泵送压力、泵压下泵管接头泌水的状态和多次疲劳受压状态下对发泡混凝土进行加压试验，测定发泡混凝土拌合物的在压力作用下密度变化和气泡损失，以此为依据对发泡混凝土的配合比设计、材料和生产技术参数进行合理的调整，从而保证泵送浇注的发泡混凝土拌合物的气泡含量、保温效果和密度满足工程设计和施工技术要求。

发明内容

本发明的目的在于提供一种用于发泡混凝土的压力气泡损失测定装置及测定评价方法，解决现有仪器装置中无法对泵送压力和泵压下泵管接头泌水的状态进行模拟的技术问题，无法测定和预控发泡混凝土拌合物经泵送后气泡含量和密度的变化量的技术问题。

本发明的技术方案为：

一种用于发泡混凝土拌合物的压力气泡损失测定装置，其特征在于，包括加压筒，所述加压筒的下端设有承压筒，所述承压筒包括与加压筒连接的与承压筒上节，所述承压筒上节下端连接承压筒下节，所述承压筒上节内设有可上下移动的活塞，所述活塞由加压筒控制，所述加压筒联接加压油泵，其特征在于，所述承压筒上节与承压筒下节之间设有联接圆盘，所述联接圆盘包括位于承压筒上节筒体下端的承压筒上节下端面联接圆盘和位于承压筒下节筒体上端的承压筒下节上端面联接圆盘，所述承压筒上节下端面联接圆盘与承压筒下节上端面联接圆盘卡合，承压筒下节筒体上端面设有过滤室凹槽，所述过滤室凹槽下部连接出水管道，过滤室凹槽与承压筒内腔之间通过承压筒上节下端面引流凹槽之间连通。

进一步的，所述过滤室凹槽包括承压筒上节下端面过滤室凹槽和与其相对应重合且相同内径的承压筒下节上端面过滤室凹槽， 所述承压筒上节下端面过滤室凹槽与承压筒上节下端面引流凹槽之间连接；所述承压筒下节上端面过滤室凹槽内设有两个穿孔板，所述穿孔板之间设有滤纸，所述穿孔板的上端设有弹簧，两个穿孔板的总厚度与承压筒下节上端面过滤室凹槽深度相等，所述承压筒下节上端面过滤室凹槽下端设有出水口，出水口连接出水管道，出水管道设置有阀门。

进一步的，所述加压筒上端设有压力表，压力筒的一侧连接进油管，压力筒的下部通过加压筒联接圆盘与承压筒连接，加压筒联接圆盘上设有与承压筒连接的泄压管道，加压筒内设有加压筒活塞筒，加压筒活塞筒内设有可上下移动的加压筒活塞杆，加压筒活塞杆端部由加压筒活塞杆密封圈进行密封，加压筒活塞杆端部位于承压筒内，加压筒活塞杆为圆柱体，加压筒筒体内由加压筒活塞筒套住加压筒活塞杆，端部由加压筒活塞杆密封圈进行密封。

一种用于泵送发泡混凝土的压力气泡损失测定及评价方法，其特征在于，具体步骤如下：

步骤1）将两个穿孔板中间夹住滤纸放入承压筒过滤室凹槽中；

步骤2）关闭阀门，然后注水将穿孔板、滤纸和出水管道湿润，并确保滤纸湿润至饱和；

步骤3）测定受压前的发泡混凝土拌合物密度ρ₀；

步骤4）将发泡混凝土拌合物装入压力气泡损失测定装置承压筒内，并排出装料时混入的大气泡；

步骤5）加压时打开阀门将承压筒过滤室凹槽中水排出，约2min，然后关闭阀门，对发泡混凝土试样加压至3.5MPa，稳定60min，打开阀门泻压至压力表归零，将泌出的水排出10分钟，称量泌出水的体积VWi，此过程重复（i-1）次后，拆解装置，取出发泡混凝土拌合物试样，测定i次受压后的发泡混凝土拌合物密度ρyi，压力泌水体积V_W为i次加压泌水量的总和，代入公式1，计算出压力泌水体积率αw，αw为i次加压后压力泌水体积率的总和，将αw、ρyi代入公式2，计算出i次疲劳压力气泡损失率γqi，i大于等于1;

公式1：

αw=（V_W·K）×100%/V_T

式中：αw—压力泌水体积率，%；

V_W—压力泌水体积，mL；

V_T—承压筒内活塞与底板间的体积，近似等于受压后的发泡混凝土拌合物的试样的体积，mL；

K—压力泌水损失补偿系数，取1.03；

公式2：

γq=（1—ρ₀/ρ_y）×100%—αw

式中：γq—压力气泡损失率，%；

ρ₀—受压前的发泡混凝土拌合物密度，kg/m³；

ρ_y—受压后的发泡混凝土拌合物密度，kg/m³；

αw—压力泌水体积率，%；

步骤4）当压力气泡损失率γq小于等于规定数值时测定结果合格；当压力气泡损失率γq大于规定数值时，调整配比后重复步骤1~3。

进一步的，所述步骤3中i为1或3。

进一步的，所述步骤4中i为1时压力气泡损失率γq小于等于2.5%时产品测定结果合格，当压力气泡损失率γq大于2.5%时，调整配比后重复步骤1~3；所述步骤4中i为3时压力气泡损失率γq小于等于5%时产品测定结果合格，当压力气泡损失率γq大于5%时，调整配比后重复步骤1~3。

本发明的有益效果为：本发明所述的压力气泡损失测定装置模拟了泵送压力、泵管接头泌水的状态，通过加压筒推动活塞对发泡混凝土拌合物加压，通过在承压筒上节和下节的联接圆盘中设置引流凹槽、过滤室凹槽、出水管道和阀门来模拟和控制泵压下泵管接头泌水的状态，使试验更接近于实际泵送施工的情况，从而提高试验对实际泵送浇注的指导性，从而能够准确的测定和预控发泡混凝土拌合物经泵送后气泡含量和密度的变化。

研究发泡混凝土拌合物的在压力作用下气泡损失的测定方法及评价方法，对怎样在配合比配合比设计、试验阶段及浇注之前预先判定受压力状态下发泡混凝土拌合物密度和气泡含量是否达到设计技术要求具有重大意义，本专利方法通过模拟泵送压力、泵压下泵管接头泌水的状态，测定发泡混凝土的密度变化、压力气泡损失率γq和i次疲劳压力气泡损失率，并进行评价，以此为依据对发泡混凝土的配合比设计、材料和生产技术参数进行合理的调整，从而保证泵送浇注的发泡混凝土拌合物的气泡含量、保温效果和密度满足工程设计和施工技术要求，同时简单易行，有较好的现实指导意义，便于推广使用。

附图说明

图1为本发明一种用于发泡混凝土拌合物的压力气泡损失测定装置结构示意图；

图2为本发明一种用于发泡混凝土拌合物的压力气泡损失测定装置中加压筒上节的结构示意图；

图3为本发明一种用于发泡混凝土拌合物的压力气泡损失测定装置中活塞的结构示意图；

图4为本发明一种用于发泡混凝土拌合物的压力气泡损失测定装置中承压筒上节的结构示意图；

图5为本发明一种用于发泡混凝土拌合物的压力气泡损失测定装置中承压筒下节的结构示意图；

图中：图中：1、压力表，2、加压筒，3、进油管，4、承压筒壁，5、加压筒活塞杆，6、内六方螺栓， 7、活塞，8、承压筒上节，9、发泡混凝土试样，10、垫圈，11、油泵管，12、橡胶密封圈，13、承压筒上节下端面过滤室凹槽，14、滤纸，15、穿孔板，16、出水管道，17、阀门， 18、承压筒下节，20、承压筒底座，21、油泵加压力臂，22、加压油泵，23、油泵调压阀，24、油门注油阀，25、加压筒联接圆盘螺孔，26、加压筒活塞杆密封圈，27、活塞卡槽，28、活塞密封圈，29、承压筒上节上端面联接圆盘螺孔，30、承压筒上节下端面联接圆盘螺孔，31、承压筒上节下端面密封凹槽，32、承压筒下节上端面过滤室凹槽，33、承压筒下节上端面联接圆盘螺孔，34、承压筒下节上端面密封凹槽，35、承压筒下节下端面联接圆盘螺孔，36、承压筒下节下端面密封凹槽，37、承压筒底座螺孔，38、承压筒底座密封凹槽，39、承压筒底座凹槽，40、加压筒筒体，41、加压筒联接圆盘，42、承压筒上节筒体，43、承压筒上节上端面联接圆盘，44、承压筒上节下端面联接圆盘，45、承压筒下节上端面联接圆盘，46、承压筒下节筒体，47、承压筒下节下端面联接圆盘，48、承压筒上节下端面引流凹槽，49、承压筒底座联接圆盘，50、加压筒活塞筒，51、弹簧，52、泄压管道。

具体实施方式

下面结合附图说明和具体实施方式对本发明进行进一步说明。

如图1、2和 3所示，一种用于发泡混凝土拌合物的压力气泡损失测定装置包括，加压筒2、承压筒上节8、承压筒下节18、承压筒底座20和发泡混凝土试样9；加压筒2下端面与承压筒上节8上端面通过内六方螺栓6和垫圈10相联结，将橡胶密封圈12放入承压筒上节下端面密封凹槽31和承压筒下节上端面密封凹槽34组合成的凹槽内，内承压筒上节8下端面、橡胶密封圈12与承压筒下节18上端面通过内六方螺栓6和垫圈10相联结，将橡胶密封圈19放入承压筒下节下端面密封凹槽36和筒底座密封凹槽38组合成的凹槽内，承压筒下节18下端面、橡胶密封圈19与筒底20通过内六方螺栓6和垫圈10相联结，组合成承压筒，将发泡混凝土试样9置于承压筒内，活塞7置于承压筒内部从上面压住发泡混凝土试样9，加压筒活塞杆5放入活塞7卡槽里向下抵住活塞7，加压筒2联接加压油泵22。

所述的加压筒2由压力表1、加压筒活塞杆5、加压筒筒体40、加压筒活塞筒50，加压筒活塞杆密封圈26、加压筒联接圆盘41和进油管3组成；加压筒活塞杆5为圆柱体，加压筒筒体40内由加压筒活塞筒50套住加压筒活塞杆5，端部由加压筒活塞杆密封圈26进行密封；由液压油推动；加压筒筒体40为圆筒形，上部接压力表1，加压油泵22加压推动液压油进入加压筒筒体内部，推动加压筒活塞杆5运动；加压筒联接圆盘41环形面上均匀分布4个螺栓孔。

如图4和5所示，承压筒上节8由承压筒上节上端面联接圆盘43、承压筒上节筒体42、承压筒上节下端面联接圆盘44组成；承压筒上节上端面联接圆盘43环形面上均匀分布4个螺栓孔，螺栓孔位置与加压筒联接圆盘41螺栓孔相重合对应，内径相同，螺栓孔内表面设置有螺旋丝；承压筒上节下端面联接圆盘44环形面上均匀分布4个螺栓孔，螺栓孔位置与承压筒下节上端面联接圆盘45螺栓孔相重合对应，内径相同；承压筒上节筒体42为空心圆筒形；承压筒上节下端面联接圆盘44的下表面上，在筒壁和螺栓孔之间靠近螺栓孔位置，设置有与筒体同心的圆环形、等宽度的承压筒上节下端面密封凹槽31；在筒壁和承压筒上节下端面环形凹槽31之间设置有圆柱形的承压筒上节下端面过滤室凹槽13，承压筒上节下端面过滤室凹槽13的位置与承压筒下节上端面过滤室凹槽32相重合对应、内外直径相同；在筒壁和承压筒上节下端面过滤室凹槽13之间设置有长方体形的承压筒上节下端面引流凹槽48进行连通，由承压筒上节下端面引流凹槽48一端开口通向承压筒上节筒体42的内部，一端开口通向承压筒上节下端面过滤室凹槽13。橡胶密封圈12的截面直径与承压筒上节下端面密封凹槽31宽度相同，橡胶密封圈12的内外直径与承压筒上节下端面密封凹槽31的内外直径相同。

所述的承压筒下节18由承压筒下节上端面联接圆盘45、承压筒下节筒体46、承压筒下节下端面联接圆盘47组成；承压筒下节上端面联接圆盘45环形面上均匀分布4个螺栓孔，螺栓孔位置与承压筒上节上端面联接圆盘43螺栓孔相重合对应，内径相同，螺栓孔内表面设置有螺旋丝；承压筒下节下端面联接圆盘47环形面上均匀分布4个螺栓孔，螺栓孔位置与承压筒底座20螺栓孔相重合对应，内径相同；承压筒上节筒体46为空心圆筒形，内径与承压筒上节筒体42相同；承压筒下节上端面联接圆盘45的上表面上，设置有与承压筒上节下端面密封凹槽31相对应重合且相同内径的承压筒下节上端面密封凹槽34；

承压筒下节上端面联接圆盘45的上表面上，设置有圆柱形的与承压筒上节下端面过滤室凹槽13相对应重合且相同内径的承压筒下节上端面过滤室凹槽32；承压筒下节上端面过滤室凹槽32内放置2个相同的穿孔板15，2个穿孔板中间夹一层滤纸14，弹簧51，2个穿孔板的总厚度与承压筒下节上端面过滤室凹槽32深度相等，穿孔板上均匀分布有9个圆孔；承压筒下节上端面过滤室凹槽32底部中间位置留有出水孔，出水孔向下连接出水管道16，出水管道16设置有阀门17；承压筒下节下端面联接圆盘47的下表面上，设置有与承压筒底座密封凹槽38相对应重合且相同内径的承压筒下节下端面密封凹槽36。

所述的承压筒底座20周圈为承压筒底座联接圆盘49，承压筒底座联接圆盘49环形面上均匀分布4个螺栓孔，螺栓孔位置与承压筒下节下端面联接圆盘47螺栓孔相重合对应，内径相同，螺栓孔内表面设置有螺旋丝；承压筒底座20中部为底座凹槽39，底座凹槽39与承压筒上节筒体46内径相等且相对应重合；承压筒底座联接圆盘49环形面上表面上设置有与承压筒下节下端面密封凹槽36相对应重合且相同内径的承压筒底座密封凹槽38。

所述的活塞为圆柱体，外径与承压筒内径相等，活塞上部中间设置与活塞同轴、同心的圆筒形的活塞卡槽27，活塞卡槽27内径略大于加压筒活塞杆5外径，活塞外表面中部镶嵌有橡胶质圆环形的活塞密封圈28，活塞密封圈28的外径略大于承压筒内径约0.1～0.2mm。

实施例1：

工程设计要求：强度等级为C5.0，经泵送入模的发泡混凝土拌合物密度≤1200 kg/m³，发泡混凝土配合比，见表1。

表1 发泡混凝土配合比

一发泡混凝土的压力气泡损失测定及评价方法，具体步骤如下：

1）将2个穿孔板15中间夹住3层吸水饱和的滤纸14放入承压筒下节上端面过滤室凹槽32内，关闭阀门17，然后注水将穿孔板、滤纸和出水管道湿润，并确保滤纸湿润至饱和，将2个橡胶密封圈分别放入承压筒上节8和承压筒下节18的密封凹槽内，拧紧螺栓安装好承压筒上节8、承压筒下节18和底座20组合成承压筒，确保密封性良好，备用；

2）受检发泡混凝土拌合物试样取样量约为10升并拌合均匀，取出约4升发泡混凝土拌合物试样，测定受压前的发泡混凝土拌合物密度ρ₀为1153kg/m³；

3）将另一部份受检发泡混凝土拌合物试样装入压力气泡损失测定装置承压筒内，用橡皮锤轻轻沿外壁均匀对称地敲打约12次，使大气泡不再排出为止，并使发泡混凝土拌合物低于承压筒上端口的距离略大于活塞的厚度约1mm，将活塞7置于承压筒内部从上面压住发泡混凝土试样，加压筒活塞杆放入活塞卡槽27里向下抵住活塞7，拧紧螺母按装好加压筒2，加压筒2联接加压油泵22，拧紧油泵调压阀和油门注油阀，加压时打开阀门14将承压筒过滤室凹槽中水排出，约2min，然后关闭阀门14，上下摆动油泵加压力臂21，对发泡混凝土试样加压至3.5MPa，稳定30S，打开阀门14泻压使压力表的的值归零，将泌出的水接入烧杯中控水10分钟，称量泌出水的体积V_W为52mL，承压筒内活塞与底板间的体积为3730mL，泻压后，拆解装置，取出发泡混凝土拌合物试样，测定受压后的发泡混凝土拌合物密度ρ_y为1212kg/m³；αw = （V_W +V_ZW·K ）×100%/V_T

4）计算压力泌水体积率αw =（52 +×1.03 /3730 ）×100% = 1.4%；

5）计算压力气泡损失率γq =（1 —1153 /1212）×100% —1.4% = 3.5%

6）压力气泡损失率γq为 3.5% 大于2.5%，说明该受检的发泡混凝土拌合物在压力作用下气泡抗压能力较差，气泡经泵压损失大，测定受压后的发泡混凝土拌合物密度ρ_y为1212kg/m³大于设计要求1200kg/m³，不能满足工程设计要求，应对配合比进行调整。

7）发泡混凝土配合比调整，见表2。

表2 调整后的发泡混凝土配合比

8）按照步骤1）至步骤3）进行试验操作，得到：受压前的发泡混凝土拌合物密度ρ₀为1122kg/m³，泌出水的体积V_W为42mL，受压后的发泡混凝土拌合物密度ρ_y为1163kg/m³，按照步骤4）和步骤5）计算得到压力泌水体积率αw为1.2%，压力气泡损失率γq为2.3%小于2.5%，说明该受检的发泡混凝土拌合物在压力作用下气泡抗压能力强，气泡经泵压损失小，测定受压后的发泡混凝土拌合物密度ρ_y为1163kg/m³小于设计要求1200kg/m³，满足工程设计要求。

实施例2：

工程设计要求：强度等级为C5.0，经泵送入模的发泡混凝土拌合物密度≤1200 kg/m³，结构设计厚度为70cm，考虑到一次浇注易出现沉降裂缝和塌陷，因此需要间断性分3层浇注发泡混凝土，因此需考虑多次疲劳受压情况（加压、泻压、停顿、加压）下发泡混凝土拌合物气泡损失、体积降低问题，需进行3次疲劳压力气泡损失率γq₃的测定，发泡混凝土配合比，见表3。

表3 发泡混凝土配合比

发泡混凝土的压力气泡损失测定及评价方法，具体步骤如下：

1）将2个穿孔板15中间夹住3层吸水饱和的滤纸14放入承压筒下节上端面过滤室凹槽32内，关闭阀门17，然后注水将穿孔板、滤纸和出水管道湿润，并确保滤纸湿润至饱和，将2个橡胶密封圈分别放入承压筒上节8和承压筒下节18的密封凹槽内，拧紧螺栓安装好承压筒上节8、承压筒下节18和底座20组合成承压筒，确保密封性良好，备用；；

2）受检发泡混凝土拌合物试样取样量约为10升并拌合均匀，取出约4升发泡混凝土拌合物试样，测定受压前的发泡混凝土拌合物密度ρ₀为1147kg/m³；

3）将另一部份受检发泡混凝土拌合物试样装入压力气泡损失测定装置承压筒内，用橡皮锤轻轻沿外壁均匀对称地敲打约12次，使大气泡不再排出为止，并使发泡混凝土拌合物低于承压筒上端口的距离略大于活塞的厚度约1mm，将活塞置于承压筒内部从上面压住发泡混凝土试样，加压筒活塞杆放入活塞卡槽里向下抵住活塞，拧紧螺母按装好加压筒，加压筒联接加压油泵，拧紧油泵调压阀和油门注油阀，加压时打开阀门14将承压筒过滤室凹槽中水排出，约2min，然后关闭阀门14，上下摆动油泵加压力臂，对发泡混凝土试样加压至3.5MPa，稳定30S，打开阀门14泻压，将泌出的水接入烧杯中；

4）第1次加压至3.5mPa，稳定60min，打开阀门14泻压使压力表的的值归零，将泌出的水接入烧杯中控水10分钟，称量泌出水的体积V_W1，直至第3次加压3.5mPa，稳定60min，打开阀门泻压，将泌出的水接入烧杯中，称量泌出水的体积V_W3为129mL，泻压后，拆解装置，取出发泡混凝土拌合物试样，测定3次受压后的发泡混凝土拌合物密度ρ_y3为1278 kg/m³；

5）计算3次受压后的压力泌水体积率αw =（129 ×1.03 / 3730 ）×100% = 3.6%；

6）计算3次疲劳压力气泡损失率γq₃ =（1 —1147 /1278）×100% —3.8% = 6.7%

7）3次疲劳压力气泡损失率γq₃为 6.7% 大于5.0%，说明该受检发泡混凝土拌合物在3次疲劳受压情况下气泡抗压疲劳较差，气泡不稳定，3次疲劳压力后的发泡混凝土拌合物密度ρ_y3为1278kg/m³大于设计要求1200kg/m³，不能满足工程设计要求，应对配合比进行调整。

8）发泡混凝土配合比调整，见表4。

表4 调整后的发泡混凝土配合比

9）按照步骤1）至步骤4）进行试验操作，得到：受压前的发泡混凝土拌合物密度ρ₀为1113kg/m³，3次加压后泌出水的体积V_W为98mL，3次受压后的发泡混凝土拌合物密度ρ_y3为1195kg/m³，按照步骤5）和步骤6）计算得到3次受压后的压力泌水体积率αw为2.7%，3次疲劳压力气泡损失率γq₃为4.2%小于5.0%，说明该受检发泡混凝土拌合物在3次疲劳受压情况下气泡抗压疲劳较好，气泡较稳定，3次疲劳压力后的发泡混凝土拌合物密度ρ_y3为1195kg/m³小于设计要求1200kg/m³，满足工程设计要求。

Claims (6)

1.一种用于发泡混凝土拌合物的压力气泡损失测定装置，其特征在于，包括加压筒，所述加压筒的下端设有承压筒，所述承压筒包括与加压筒连接的与承压筒上节，所述承压筒上节下端连接承压筒下节，所述承压筒上节内设有可上下移动的活塞，所述活塞由加压筒控制，所述加压筒联接加压油泵，其特征在于，所述承压筒上节与承压筒下节之间设有联接圆盘，所述联接圆盘包括位于承压筒上节筒体下端的承压筒上节下端面联接圆盘和位于承压筒下节筒体上端的承压筒下节上端面联接圆盘，所述承压筒上节下端面联接圆盘与承压筒下节上端面联接圆盘卡合，承压筒下节筒体上端面设有过滤室凹槽，所述过滤室凹槽下部连接出水管道，过滤室凹槽与承压筒内腔之间通过承压筒上节下端面引流凹槽之间连通。

2.根据权利要求1所述，一种用于发泡混凝土拌合物的压力气泡损失测定装置，其特征在于，所述过滤室凹槽包括承压筒上节下端面过滤室凹槽和与其相对应重合且相同内径的承压筒下节上端面过滤室凹槽， 所述承压筒上节下端面过滤室凹槽与承压筒上节下端面引流凹槽之间连接；所述承压筒下节上端面过滤室凹槽内设有两个穿孔板，所述穿孔板之间设有滤纸，所述穿孔板的上端设有弹簧，两个穿孔板的总厚度与承压筒下节上端面过滤室凹槽深度相等，所述承压筒下节上端面过滤室凹槽下端设有出水口，出水口连接出水管道，出水管道设置有阀门。

3.根据权利要求1所述，一种用于发泡混凝土拌合物的压力气泡损失测定装置，其特征在于，所述加压筒上端设有压力表，压力筒的一侧连接进油管，压力筒的下部通过加压筒联接圆盘与承压筒连接，加压筒联接圆盘上设有与承压筒连接的泄压管道，加压筒内设有加压筒活塞筒，加压筒活塞筒内设有可上下移动的加压筒活塞杆，加压筒活塞杆端部由加压筒活塞杆密封圈进行密封，加压筒活塞杆端部位于承压筒内，加压筒活塞杆为圆柱体，加压筒筒体内由加压筒活塞筒套住加压筒活塞杆，端部由加压筒活塞杆密封圈进行密封。

4.一种用于泵送发泡混凝土的压力气泡损失测定及评价方法，其特征在于，具体步骤如下：

步骤1）将两个穿孔板中间夹住滤纸放入承压筒过滤室凹槽中；

步骤2）关闭阀门，然后注水将穿孔板、滤纸和出水管道湿润，并确保滤纸湿润至饱和；

步骤3）测定受压前的发泡混凝土拌合物密度ρ₀；

步骤4）将发泡混凝土拌合物装入压力气泡损失测定装置承压筒内，并排出装料时混入的大气泡；

步骤5）加压时打开阀门将承压筒过滤室凹槽中水排出，约2min，然后关闭阀门，对发泡混凝土试样加压至3.5MPa，稳定60min，打开阀门泻压至压力表归零，将泌出的水排出10分钟，称量泌出水的体积VWi，此过程重复（i-1）次后，拆解装置，取出发泡混凝土拌合物试样，测定i次受压后的发泡混凝土拌合物密度ρyi，压力泌水体积V_W为i次加压泌水量的总和，代入公式1，计算出压力泌水体积率αw，αw为i次加压后压力泌水体积率的总和，将αw、ρyi代入公式2，计算出i次疲劳压力气泡损失率γqi，i大于等于1;

公式1：

αw = （V_W·K ）×100%/V_T

式中：αw —压力泌水体积率，%；

V_W —压力泌水体积，mL；

V_T—承压筒内活塞与底板间的体积，mL；

K—压力泌水损失补偿系数，取1.03；

公式2：

γq=（1—ρ₀/ρ_y）×100%—αw

式中：γq—压力气泡损失率，%；

ρ₀—受压前的发泡混凝土拌合物密度，kg/m³；

ρ_y—受压后的发泡混凝土拌合物密度，kg/m³；

αw—压力泌水体积率，%；

步骤4）当压力气泡损失率γq小于等于规定数值时测定结果合格；当压力气泡损失率γq大于规定数值时，调整配比后重复步骤1~3。

5.根据权利要求4所述，一种用于泵送发泡混凝土的压力气泡损失测定及评价方法，其特征在于，所述步骤3中i为1或3。

6.根据权利要求4所述，一种用于泵送发泡混凝土的压力气泡损失测定及评价方法，其特征在于，所述步骤4中i为1时压力气泡损失率γq小于等于2.5%时产品测定结果合格，当压力气泡损失率γq大于2.5%时，调整配比后重复步骤1~3；所述步骤4中i为3时压力气泡损失率γq小于等于5%时产品测定结果合格，当压力气泡损失率γq大于5%时，调整配比后重复步骤1~3。