CN106148822A - 一种在线淬火生产高强钢q890中厚板的方法 - Google Patents
一种在线淬火生产高强钢q890中厚板的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN106148822A CN106148822A CN201610707878.8A CN201610707878A CN106148822A CN 106148822 A CN106148822 A CN 106148822A CN 201610707878 A CN201610707878 A CN 201610707878A CN 106148822 A CN106148822 A CN 106148822A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- temperature
- cooling
- rolling
- press quenching
- passage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Abstract
本发明是一种在线淬火生产高强钢Q890中厚板的方法,包括轧制:加热炉加热温度1180±30℃,总加热时间1.0‑1.2小时;采用二阶段轧制,粗轧除鳞2道次,精轧除鳞2道次,粗轧开轧温度1050℃‑1150℃,中间坯厚度≥80mm,二阶段开轧温度≤860℃,终轧温度≤830℃;冷却:采用水冷在线淬火,入水温度780±10℃,返红温度≤250℃,冷却速度>15℃/s;热处理:回火温度500±10℃,升温速率1.8±0.2min /mm,保温时间20~30min,然后空冷至室温,得到板条马氏体加板条贝氏体的双相组织,在线淬火缩短了工艺流程,降低了成本。
Description
技术领域
本发明涉及一种中厚板的生产方法,具体的说是一种在线淬火生产高强钢Q890厚度16-50mm中厚板的生产方法。
背景技术
目前关于Q890级高强钢厚规格钢板的生产,大多采用调质(离线淬火+回火)态交货;例如现有专利一种调质高强度Q890D特厚钢板的生产方法(CN201310559862.3),采用在线淬火方法生产钢板厚度范围为20mm-50mm,终轧温度及入水温度较高,淬火后的钢板采用高温下回火,强度级别不高;例如现有专利:一种高强韧厚钢板的在线淬火生产工艺方法(CN200810013604.4)和一种低成本高强度耐磨钢板的在线淬火生产方法(CN201310127995.3)以及一种在线淬火生产高韧性5Ni钢中厚板的方法(CN201510815584.2),其不同之处在于其在线淬火后进行高温回火,且回火后进行水冷,得到的是回火马氏体加少量逆转奥氏体的混合组织。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是,如何通过工艺控制得到高强度高韧性低碳板条贝氏体加板条贝氏体的双相组织钢,且屈服富余量在20Mpa以上,抗拉富余量在30Mpa以上,伸长率富余量为2%-3%,冲击性能均匀、富余量大。
本发明解决以上技术问题的技术方案是:
一种在线淬火生产高强钢Q890中厚板的方法,选用150mm厚坯料生产16-50mm厚钢板,生产方法包括轧制、冷却和热处理;
钢板的化学成分质量百分比为:C:0.05-0.12%,Si:0.1-0.4%,Mn:1.20-1.80%,P≤0.015%,S≤0.0020%,Cr:0.10-0.60%,Mo:0.10-0.40%,Ni:0.20-0.40%、V:0.020-0.060%,Nb:0.020-0.050%,Ti:0.010-0.035%,其余为Fe和残留元素;
轧制:加热炉加热温度1180±30℃,总加热时间1.0-1.2小时;采用二阶段轧制,粗轧除鳞2道次,精轧除鳞2道次,粗轧开轧温度1050℃-1150℃,中间坯厚度≥80mm,二阶段开轧温度800-860℃,终轧温度780-830℃;
冷却:采用水冷在线淬火,入水温度780±10℃,返红温度≤250℃,冷却速度15-30℃/s,在水冷过程中进行2-3次摆动加强冷却强度;
热处理:回火温度500±10℃,升温速率1.8±0.2min/mm,保温时间20-30min,然后空冷至室温,得到板条马氏体加板条贝氏体的双相组织。钢板Pcm(焊接冷裂纹敏感指数)≤0.27%,Ceq≤0.59%。
本发明的有益效果是:
本发明选用150mm厚坯料生产16-50mm厚钢板,采用单道次大压下量低温轧制,以及偶道次轧制,避免轧后板形瓢曲;水冷采用在线淬火工艺,并对40-50mm厚钢板降低目标返红温度,在水冷过程中进行2-3次摆动加强冷却强度,冷却速度应尽可能大,在15℃/s以上从而实现相变强化;利用在线淬火+回火工艺得到高强度高韧性低碳板条贝氏体/马氏体钢,热轧态中存在细小、弥散分布的MA岛和碳化物,回火工艺进一步调整组织和碳化物析出,可生产出厚度为16-50mm厚Q890级“在线淬火+回火”态高强钢板,屈服富余量在20Mpa以上,抗拉富余量在30Mpa以上,伸长率富余量为2%-3%,冲击性能均匀、富余量大;且在线淬火缩短了工艺流程,降低了成本。
附图说明
图1为本发明实施例中16mm厚Q890级高强钢板1/4处在线淬火态金相组织形貌图。
图2为本发明实施例中50mm厚Q890级高强钢板1/4处在线淬火态金相组织形貌图。
具体实施方式
实施例1--4
本实施例提的化学成分如下表1所示:
表1:实施例的化学成分(%)
C | Si | Mn | S | P | Cr+Ni+Mo | Nb+V+Ti | Ceq | |
实施例1 | 0.095 | 0.28 | 1.54 | 0.002 | 0.009 | 1.2 | 0.090 | 0.55 |
实施例2 | 0.010 | 0.26 | 1.75 | 0.001 | 0.01 | 1.11 | 0.097 | 0.58 |
实施例3 | 0.097 | 0.32 | 1.60 | 0.002 | 0.008 | 1.3 | 0.094 | 0.56 |
实施例4 | 0.096 | 0.29 | 1.70 | 0.001 | 0.007 | 1.25 | 0.096 | 0.57 |
其中:实施例1:Cr:0.40%,Ni:0.40%、Mo:0.40%,V:0.020%,Nb:0.035%,Ti:0.035%;实施例2:Cr:0.60%,Ni:0.30%、Mo:0.21%,V:0.040%,Nb:0.040%,Ti:0.017%;实施例3:Cr:0.50%,Ni:0.40%、Mo:0.40%,V:0.050%,Nb:0.034%,Ti:0.010%;实施例4:Cr:0.55%,Ni:0.40%、Mo:0.30%,V:0.060%,Nb:0.020%,Ti:0.016%。
实施例1-4中,在线淬火生产高强钢Q890中厚板的方法包括轧制、冷却和热处理,具体为:
实施例1:
轧制:加热炉加热温度1150℃,总加热时间1.0小时;采用二阶段轧制,粗轧除鳞2道次,精轧除鳞2道次,粗轧开轧温度1050℃,中间坯厚度≥80mm,二阶段开轧温度860℃,终轧温度830℃;
冷却:采用水冷在线淬火,入水温度770℃,返红温度250℃,冷却速度15℃/s,在水冷过程中进行2-3次摆动加强冷却强度;
热处理:回火温度490℃,升温速率1.8min/mm,保温时间20min,然后空冷至室温,得到板条马氏体加板条贝氏体的双相组织。
实施例2:
轧制:加热炉加热温度1180℃,总加热时间1.1小时;采用二阶段轧制,粗轧除鳞2道次,精轧除鳞2道次,粗轧开轧温度1100℃,中间坯厚度≥80mm,二阶段开轧温度850℃,终轧温度800℃;
冷却:采用水冷在线淬火,入水温度780℃,返红温度240℃,冷却速度20℃/s,在水冷过程中进行2-3次摆动加强冷却强度;
热处理:回火温度500℃,升温速率1.6min/mm,保温时间25min,然后空冷至室温,得到板条马氏体加板条贝氏体的双相组织。
实施例3:
轧制:加热炉加热温度1190℃,总加热时间1.1小时;采用二阶段轧制,粗轧除鳞2道次,精轧除鳞2道次,粗轧开轧温度1120℃,中间坯厚度≥80mm,二阶段开轧温度830℃,终轧温度800℃;
冷却:采用水冷在线淬火,入水温度785℃,返红温度230℃,冷却速度25℃/s,在水冷过程中进行2-3次摆动加强冷却强度;
热处理:回火温度505℃,升温速率1.9min/mm,保温时间28min,然后空冷至室温,得到板条马氏体加板条贝氏体的双相组织。
实施例4:
轧制:加热炉加热温度1210℃,总加热时间1.2小时;采用二阶段轧制,粗轧除鳞2道次,精轧除鳞2道次,粗轧开轧温度1150℃,中间坯厚度≥80mm,二阶段开轧温度800℃,终轧温度780℃;
冷却:采用水冷在线淬火,入水温度790℃,返红温度220℃,冷却速度30℃/s,在水冷过程中进行2-3次摆动加强冷却强度;
热处理:回火温度510℃,升温速率2.0min/mm,保温时间30min,然后空冷至室温,得到板条马氏体加板条贝氏体的双相组织。
实施例1-4的力学性能如下表2所示:
表2:实施例力学性能检测结果
图1和图2分别为本发明实施例中16mm和50mm厚Q890级高强钢板1/4处在线淬火态金相组织形貌,图中为低碳板条贝氏体+板条马氏体双相组织。
以上实施例的钢板性能合格率100%,力学性能富余量高,其中屈服强度富余量在20Mpa以上,抗拉强度富余量在30Mpa以上,延伸率富余量为2%~3%,-20℃冲击性能全部达到100J以上,满足了工程机械用高强钢中厚板的使用需求。
除上述实施例外,本发明还可以有其他实施方式。凡采用等同替换或等效变换形成的技术方案,均落在本发明要求的保护范围。
Claims (6)
1.一种在线淬火生产高强钢Q890中厚板的方法,选用150mm厚坯料生产16-50mm厚钢板,生产方法包括轧制、冷却和热处理;其特征在于:
钢板的化学成分质量百分比为:C:0.05-0.12%,Si:0.1-0.4%,Mn:1.20-1.80%,P≤0.015%,S≤0.0020%,Cr:0.10-0.60%,Mo:0.10-0.40%,Ni:0.20-0.40%、V:0.020-0.060%,Nb:0.020-0.050%,Ti:0.010-0.035%,其余为Fe和残留元素;
轧制:加热炉加热温度1180±30℃,总加热时间1.0-1.2小时;采用二阶段轧制,粗轧除鳞2道次,精轧除鳞2道次,粗轧开轧温度1050℃-1150℃,中间坯厚度≥80mm,二阶段开轧温度800-860℃,终轧温度780-830℃;
冷却:采用水冷在线淬火,入水温度780±10℃,返红温度≤250℃,冷却速度15-30℃/s,在水冷过程中进行2-3次摆动加强冷却强度;
热处理:回火温度500±10℃,升温速率1.8±0.2min /mm,保温时间20-30min,然后空冷至室温,得到板条马氏体加板条贝氏体的双相组织。
2.如权利要求1所述的在线淬火生产高强钢Q890中厚板的方法,其特征在于:钢板Pcm≤0.27%,Ceq≤0.59%。
3.如权利要求1所述的在线淬火生产高强钢Q890中厚板的方法,其特征在于:钢板的化学成分质量百分比为:C:0.095%,Si:0.28%,Mn:1.54%,P:0.009%,S:0.0020%,Cr:0.40%,Ni:0.40%,Mo:0.40%,V:0.020%,Nb:0.035%,Ti:0.035%,其余为Fe和残留元素;
轧制:加热炉加热温度1150℃,总加热时间1.0小时;采用二阶段轧制,粗轧除鳞2道次,精轧除鳞2道次,粗轧开轧温度1050℃,中间坯厚度≥80mm,二阶段开轧温度860℃,终轧温度830℃;
冷却:采用水冷在线淬火,入水温度770℃,返红温度250℃,冷却速度15℃/s,在水冷过程中进行2-3次摆动加强冷却强度;
热处理:回火温度490℃,升温速率1.8min /mm,保温时间20min,然后空冷至室温,得到板条马氏体加板条贝氏体的双相组织。
4.如权利要求1所述的在线淬火生产高强钢Q890中厚板的方法,其特征在于:钢板的化学成分质量百分比为:C:0.010%,Si:0.26%,Mn:1.75%,P:0.01%,S:0.001%,Cr:0.50%,Ni:0.40%、Mo:0.40%,V:0.050%,Nb:0.034%,Ti:0.010%,其余为Fe和残留元素;
轧制:加热炉加热温度1180℃,总加热时间1.1小时;采用二阶段轧制,粗轧除鳞2道次,精轧除鳞2道次,粗轧开轧温度1100℃,中间坯厚度≥80mm,二阶段开轧温度850℃,终轧温度800℃;
冷却:采用水冷在线淬火,入水温度780℃,返红温度240℃,冷却速度20℃/s,在水冷过程中进行2-3次摆动加强冷却强度;
热处理:回火温度500℃,升温速率1.6min /mm,保温时间25min,然后空冷至室温,得到板条马氏体加板条贝氏体的双相组织。
5.如权利要求1所述的在线淬火生产高强钢Q890中厚板的方法,其特征在于:钢板的化学成分质量百分比为:C:0.097%,Si:0.32%,Mn:1.60%,P:0.008%,S:0.0020%,Cr:0.50%,Ni:0.40%,Mo:0.40%,V:0.050%,Nb:0.034%,Ti:0.010%,其余为Fe和残留元素;
轧制:加热炉加热温度1190℃,总加热时间1.1小时;采用二阶段轧制,粗轧除鳞2道次,精轧除鳞2道次,粗轧开轧温度1120℃,中间坯厚度≥80mm,二阶段开轧温度830℃,终轧温度800℃;
冷却:采用水冷在线淬火,入水温度785℃,返红温度230℃,冷却速度25℃/s,在水冷过程中进行2-3次摆动加强冷却强度;
热处理:回火温度505℃,升温速率1.9min /mm,保温时间28min,然后空冷至室温,得到板条马氏体加板条贝氏体的双相组织。
6.如权利要求1所述的在线淬火生产高强钢Q890中厚板的方法,其特征在于:钢板的化学成分质量百分比为:C:0.096%,Si:0.29%,Mn:1.70%,P:0.007%,S:0.0010%,Cr:0.55%,Ni:0.40%,Mo:0.30%,V:0.060%,Nb:0.020%,Ti:0.016%,其余为Fe和残留元素;
轧制:加热炉加热温度1210℃,总加热时间1.2小时;采用二阶段轧制,粗轧除鳞2道次,精轧除鳞2道次,粗轧开轧温度1150℃,中间坯厚度≥80mm,二阶段开轧温度800℃,终轧温度780℃;
冷却:采用水冷在线淬火,入水温度790℃,返红温度220℃,冷却速度30℃/s,在水冷过程中进行2-3次摆动加强冷却强度;
热处理:回火温度510℃,升温速率2.0min /mm,保温时间30min,然后空冷至室温,得到板条马氏体加板条贝氏体的双相组织。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610707878.8A CN106148822A (zh) | 2016-08-23 | 2016-08-23 | 一种在线淬火生产高强钢q890中厚板的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610707878.8A CN106148822A (zh) | 2016-08-23 | 2016-08-23 | 一种在线淬火生产高强钢q890中厚板的方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN106148822A true CN106148822A (zh) | 2016-11-23 |
Family
ID=57342441
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201610707878.8A Pending CN106148822A (zh) | 2016-08-23 | 2016-08-23 | 一种在线淬火生产高强钢q890中厚板的方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN106148822A (zh) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111910127A (zh) * | 2020-08-07 | 2020-11-10 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种满足焊接热输入30kJ/cm液压支架用Q890钢板及其制备方法 |
CN111945077A (zh) * | 2020-07-24 | 2020-11-17 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种超高强工程机械用钢q890d及其生产方法 |
CN112342350A (zh) * | 2020-09-14 | 2021-02-09 | 唐山中厚板材有限公司 | 一种高强韧性厚规格钢板的生产方法 |
CN112792127A (zh) * | 2020-12-18 | 2021-05-14 | 江苏永钢集团有限公司 | 一种履带式起重机臂架用cb890ql热轧圆钢的生产工艺 |
CN112899445A (zh) * | 2021-01-18 | 2021-06-04 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种超级马氏体不锈钢中厚板热处理方法 |
CN113403462A (zh) * | 2021-06-29 | 2021-09-17 | 宝武集团鄂城钢铁有限公司 | 一种屈服强度700~1000MPa级青皮钢的制备方法 |
CN114807556A (zh) * | 2022-05-24 | 2022-07-29 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种在线淬火生产q960e超高强钢的方法 |
CN114990305A (zh) * | 2022-05-24 | 2022-09-02 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种在线淬火生产q890d超高强钢中厚板的方法 |
CN115261581A (zh) * | 2022-07-26 | 2022-11-01 | 张家港宏昌钢板有限公司 | 非调质高强度钢板及其生产方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101935810A (zh) * | 2010-08-06 | 2011-01-05 | 莱芜钢铁股份有限公司 | 屈服强度960MPa以上低成本工艺操作窗口宽的超高强度钢板制造方法 |
CN102828126A (zh) * | 2011-06-14 | 2012-12-19 | 鞍钢股份有限公司 | 一种屈服强度1200MPa级高强韧厚板及其生产方法 |
CN103233183A (zh) * | 2013-04-18 | 2013-08-07 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种屈服强度960MPa级超高强度钢板及其制造方法 |
-
2016
- 2016-08-23 CN CN201610707878.8A patent/CN106148822A/zh active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101935810A (zh) * | 2010-08-06 | 2011-01-05 | 莱芜钢铁股份有限公司 | 屈服强度960MPa以上低成本工艺操作窗口宽的超高强度钢板制造方法 |
CN102828126A (zh) * | 2011-06-14 | 2012-12-19 | 鞍钢股份有限公司 | 一种屈服强度1200MPa级高强韧厚板及其生产方法 |
CN103233183A (zh) * | 2013-04-18 | 2013-08-07 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种屈服强度960MPa级超高强度钢板及其制造方法 |
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111945077B (zh) * | 2020-07-24 | 2022-01-25 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种超高强工程机械用钢q890d及其生产方法 |
CN111945077A (zh) * | 2020-07-24 | 2020-11-17 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种超高强工程机械用钢q890d及其生产方法 |
CN111910127A (zh) * | 2020-08-07 | 2020-11-10 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种满足焊接热输入30kJ/cm液压支架用Q890钢板及其制备方法 |
CN111910127B (zh) * | 2020-08-07 | 2022-02-22 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种满足焊接热输入30kJ/cm液压支架用Q890钢板及其制备方法 |
CN112342350A (zh) * | 2020-09-14 | 2021-02-09 | 唐山中厚板材有限公司 | 一种高强韧性厚规格钢板的生产方法 |
CN112792127A (zh) * | 2020-12-18 | 2021-05-14 | 江苏永钢集团有限公司 | 一种履带式起重机臂架用cb890ql热轧圆钢的生产工艺 |
CN112792127B (zh) * | 2020-12-18 | 2022-07-05 | 江苏永钢集团有限公司 | 一种履带式起重机臂架用cb890ql热轧圆钢的生产工艺 |
CN112899445A (zh) * | 2021-01-18 | 2021-06-04 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种超级马氏体不锈钢中厚板热处理方法 |
CN113403462A (zh) * | 2021-06-29 | 2021-09-17 | 宝武集团鄂城钢铁有限公司 | 一种屈服强度700~1000MPa级青皮钢的制备方法 |
CN114807556A (zh) * | 2022-05-24 | 2022-07-29 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种在线淬火生产q960e超高强钢的方法 |
CN114990305A (zh) * | 2022-05-24 | 2022-09-02 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种在线淬火生产q890d超高强钢中厚板的方法 |
CN114990305B (zh) * | 2022-05-24 | 2024-03-19 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种在线淬火生产q890d超高强钢中厚板的方法 |
CN114807556B (zh) * | 2022-05-24 | 2024-03-19 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种在线淬火生产q960e超高强钢的方法 |
CN115261581A (zh) * | 2022-07-26 | 2022-11-01 | 张家港宏昌钢板有限公司 | 非调质高强度钢板及其生产方法 |
CN115261581B (zh) * | 2022-07-26 | 2023-10-20 | 张家港宏昌钢板有限公司 | 非调质高强度钢板及其生产方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN106148822A (zh) | 一种在线淬火生产高强钢q890中厚板的方法 | |
CN106811698B (zh) | 一种基于组织精细控制的高强钢板及其制造方法 | |
CN108486494B (zh) | 钒微合金化1300MPa级别高强热轧钢板和冷轧双相钢板的生产方法 | |
CN108315671B (zh) | 屈服强度1000MPa级低屈强比超高强钢及其制备方法 | |
CN105063509B (zh) | 屈服强度500MPa级桥梁用结构钢及其生产方法 | |
CN109536850B (zh) | 一种高强韧低屈强比厚钢板及其生产工艺 | |
CN101658879A (zh) | 一种无缝钢管制造方法 | |
CN108018503A (zh) | 一种层状超细晶双相铁素体/马氏体钢及其制备方法 | |
CN109136482A (zh) | 低成本屈服强度≥960Mpa高强度中厚板及其生产方法 | |
CN105463307B (zh) | 一种具有梯度组织的q&p钢及其制备方法 | |
CN102041446A (zh) | 一种q390e-z35低合金高强度厚板的制造方法 | |
CN108411203A (zh) | 高硅高铝混凝土搅拌车用nm300耐磨钢及生产方法 | |
CN103320701A (zh) | 一种铁素体贝氏体先进高强度钢板及其制造方法 | |
CN113846266A (zh) | 一种高塑韧性屈服强度1300MPa级调质钢板的生产方法 | |
CN105441814A (zh) | 屈服强度700MPa级超低屈强比热轧Q&P钢及其制造方法 | |
CN101633976A (zh) | 一种适合不同厚度高强韧钢板的直接淬火工艺 | |
CN104164548B (zh) | 一种厚大断面低碳低合金钢铸锻件的热处理工艺 | |
CN101418418B (zh) | 屈服强度690MPa级低裂纹敏感性钢板及其制造方法 | |
CN103602903B (zh) | 高强度抗二氧化碳腐蚀油井管及其制造方法 | |
CN110358970A (zh) | 屈服强度1100MPa级的焊接结构贝氏体高强钢及其制备方法 | |
CN107475487A (zh) | 一种低碳低合金高强度高低温韧性铸钢件的生产方法 | |
CN105970110A (zh) | 低合金高强度耐磨钢及其制备方法 | |
CN103882335B (zh) | 一种屈服强度800MPa级热轧高强度钢及其生产方法 | |
CN104294156A (zh) | 一种经济并加工性能优良的高碳耐磨钢管及生产方法 | |
CN106319375A (zh) | 一种冲压用合金结构钢冷轧板及其制备方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20161123 |
|
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |