CN106011362B - 半钢冶炼恒压恒枪的炼钢方法 - Google Patents

半钢冶炼恒压恒枪的炼钢方法 Download PDF

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Abstract

本发明涉及半钢冶炼恒压恒枪的炼钢方法，属于半钢冶炼技术领域。本发明解决的技术问题是提供半钢冶炼恒压恒枪的炼钢方法，减少过程枪位波动，从根本上降低终渣TFe含量。该方法通过对造渣制度优化，用刚玉渣进行前期造渣和过程调渣以达到半钢冶炼快速成渣、减少过程返干的目的。同时，通过采用恒压恒枪操作，从根本上降低TFe含量和减少喷溅，无需进行专门炉渣改质处理。本发明方法操作简单，成本低，能减少半钢冶炼过程返干及喷溅几率，过程更为平稳，同时能炉终渣TFe含量控制在17％以内。

Description

半钢冶炼恒压恒枪的炼钢方法
技术领域
本发明涉及半钢冶炼恒压恒枪的炼钢方法，属于半钢冶炼技术领域。
背景技术
随着钢铁产品利润的不断下降，降低成本成为各大钢铁企业关注的焦点。降低终渣全铁(TFe)含量是减少钢铁料消耗，降低转炉冶炼成本的重要技术手段。某钢厂由于采用半钢炼钢，提钒后的半钢中碳质量百分含量低(3.4％～4.0％)，半钢中硅、锰发热成渣元素含量均为痕迹，渣系组元单一、成渣速度慢，同时冶炼过程极易返干，使得过程频频“调枪”枪位波动较大，导致终渣TFe含量偏高、脱磷效率低。
因此，与普通铁水炼钢相比，半钢炼钢终点炉渣中全铁含量更高，铁损更大。目前，降低终渣TFe含量的方法主要有两种，一是通过对冶炼工艺进行优化。如专利文献CN201310495043公开了一种降低SPHC终渣全铁含量的控制方法，该发明提供一种降低SPHC终渣全铁含量的控制方法，在铁水预处理过程中，将入炉的铁水温度控制在1220～1300℃；将烧结矿的加入量控制在4.3～4.7吨，分批加入；第一批渣料采用石灰、石灰石和白云石，终点次批渣料采用石灰石，最后一批渣料采用石灰；在转炉冶炼终点4分钟前将所述次批渣料加完，终点副枪TSO测定前加入最后一批石灰；控制过程枪位；控制过程氧压；控制压枪时间；终点副枪TSO测定完毕后，开底吹强搅，时间保持2分钟。通过该控制方法，可以有效降低多炉次终渣全铁含量。但是，其工艺复杂，操作较为困难。
二是对炉渣进行改质处理。专利201510197319.2公开了一种降低半钢炼钢终渣全铁含量的方法，半钢转炉冶炼结束后，在钢水中加入镁碳球，并顶吹氮气，吹氮时间为20～50s，吹氮结束后静置60～120s出钢。该方法主要是采用镁碳球为改质剂，通过向转炉内加入镁碳球，加强钢-渣之间的还原反应，最终达到降低终渣TFe含量的目的。这无疑在冶炼中多了一个冶炼结束终渣处理步骤，增加了成本。
发明内容
针对以上问题，本发明解决的技术问题是提供半钢冶炼恒压恒枪的炼钢方法，减少过程枪位波动，从根本上降低终渣TFe含量。
本发明半钢冶炼恒压恒枪的炼钢方法，依次包括以下步骤：
a、上一炉冶炼结束后向炉内加入高镁石灰6～10kg/吨钢和活性石灰6～10kg/吨钢；
b、向炉内兑入半钢并开始吹氧，开始吹氧时加入刚玉渣0.8～1.2kg/吨钢；
c、在吹氧进度为30％内加入剩余的活性石灰、剩余的高镁石灰及复合造渣剂；
d、吹氧进度为45～50％时加入刚玉渣0.5～0.8kg/吨钢，同时加入复合造渣剂；
e、吹氧进度为65～75％时加入刚玉渣0.5～0.8kg/吨钢，同时加入复合造渣剂，直至吹炼终点；
其中，氧枪工作压力为0.75～0.95MPa之间，供氧强度为3～4.5m3/t·min，供氧压力及供氧强度确定后不再改变；
吹氧进度为0～30％时，氧枪枪位为1.3～1.4m；吹氧进度为31～85％时，氧枪枪位为1.5～1.6m；吹氧进度86％以后氧枪枪位为1.1～1.3m，且在这三个吹氧进度范围内确定氧枪枪位后，氧枪枪位不改变。
进一步的，优选b步骤中，开始吹氧时加入刚玉渣1kg/吨钢；d步骤中，加入刚玉渣0.75kg/吨钢，e步骤中，加入刚玉渣0.75kg/吨钢。
其中，c步骤中，复合造渣剂的加入量为总量的88～92％；d步骤中，复合造渣剂的加入量为总量的4～6％；e步骤中，复合造渣剂的加入量为剩余的复合造渣剂量。此处总量为复合造渣剂量的加入总量，由半钢炼钢需要确定，为现有技术，在此不做赘述。
进一步的，优选c步骤中，复合造渣剂的加入量为总量的90％；d步骤中，复合造渣剂的加入量为总量的5％。
作为优选方案，吹氧进度为0～30％时，氧枪枪位为1.35m；吹氧进度为31～85％时，氧枪枪位为1.55m；吹氧进度86％以后氧枪枪位为1.2m。
优选所述刚玉渣组分主要为Al2O3：60～70％，CaO：5～10％，MgO：10～15％，V2O5：1～4％，其余为杂质，粒度为10～50mm。
进一步的，a步骤之后b步骤之前还进行来回摇炉，摇匀后兑入半钢并开始吹氧。
本发明通过对造渣制度优化，用刚玉渣进行前期造渣和过程调渣以达到半钢冶炼快速成渣、减少过程返干的目的。同时，通过采用恒压恒枪操作，从根本上降低TFe含量和减少喷溅，无需进行专门炉渣改质处理。
本发明方法操作简单，成本低，能减少半钢冶炼过程返干及喷溅几率，过程更为平稳，同时能炉终渣TFe含量控制在17％以内。
具体实施方式
本发明半钢冶炼恒压恒枪的炼钢方法，依次包括以下步骤：
a、上一炉冶炼结束后向炉内加入高镁石灰6～10kg/吨钢和活性石灰6～10kg/吨钢；
b、向炉内兑入半钢并开始吹氧，开始吹氧时加入刚玉渣0.8～1.2kg/吨钢；
c、在吹氧进度为30％内加入剩余的活性石灰、剩余的高镁石灰及复合造渣剂；此处剩余的活性石灰是指活性石灰加入总量减去a步骤加入的活性石灰量，剩余的高镁石灰是指高镁石灰加入总量减去a步骤加入的高镁石灰量。活性石灰加入总量和高镁石灰加入总量均根据半钢炼钢需要确定，为现有技术，在此不做赘述。
d、吹氧进度为45～50％时加入刚玉渣0.5～0.8kg/吨钢，同时加入复合造渣剂；
e、吹氧进度为65～75％时加入刚玉渣0.5～0.8kg/吨钢，同时加入复合造渣剂，直至吹炼终点；
其中，整个冶炼过程氧枪工作压力为0.75～0.95MPa之间，供氧强度为3～4.5m3/t·min，供氧压力及供氧强度确定一个数值之后不再改变；
吹氧进度为0～30％时，氧枪枪位为1.3～1.4m；吹氧进度为31～85％时，氧枪枪位为1.5～1.6m；吹氧进度86％以后氧枪枪位为1.1～1.3m，且在这三个吹氧进度范围内确定氧枪枪位后，枪位不能改变，即必须“恒压恒枪”操作。
活性石灰、高镁石灰及复合造渣剂为炼钢常用辅料，活性石灰主要含CaO，其含量不低于88wt％。高镁石灰主要含CaO和MgO，CaO质量分数为35～45％，MgO质量分数为35～55％。复合造渣剂主要含有40～60％的SiO2。
进一步的，优选b步骤中，开始吹氧时加入刚玉渣1kg/吨钢；d步骤中，加入刚玉渣0.75kg/吨钢，e步骤中，加入刚玉渣0.75kg/吨钢。
其中，c步骤中，复合造渣剂的加入量为总量的88～92％；d步骤中，复合造渣剂的加入量为总量的4～6％；e步骤中，复合造渣剂的加入量为剩余的复合造渣剂量。此处总量为复合造渣剂量的加入总量，由半钢炼钢需要确定，为现有技术，在此不做赘述。
进一步的，优选c步骤中，复合造渣剂的加入量为总量的90％；d步骤中，复合造渣剂的加入量为总量的5％。
作为优选方案，吹氧进度为0～30％时，氧枪枪位为1.35m；吹氧进度为31～85％时，氧枪枪位为1.55m；吹氧进度86％以后氧枪枪位为1.2m。
常用的刚玉渣均能实现本发明目的，进一步的，优选所述刚玉渣组分主要为Al2O3：60～70％，CaO：5～10％，MgO：10～15％，V2O5：1～4％，其余为杂质，粒度为10～50mm。
进一步的，a步骤之后b步骤之前还进行来回摇炉，摇匀后兑入半钢并开始吹氧。
本发明通过对造渣制度优化，用刚玉渣进行前期造渣和过程调渣以达到半钢冶炼快速成渣、减少过程返干的目的。同时，通过采用恒压恒枪操作，从根本上降低TFe含量和减少喷溅，无需进行专门炉渣改质处理。
下面结合实施例对本发明的具体实施方式做进一步的描述，并不因此将本发明限制在所述的实施例范围之中。
实施例1
某厂120t转炉采用半钢炼钢，氧枪工作压力恒定为0.90MPa，上一炉冶炼结束后向炉内加入高镁石灰6kg/吨钢和活性石灰10kg/吨钢，来回摇炉，摇匀后兑入半钢并开始吹氧。复合造渣剂总量为15kg/吨钢，在吹氧进度为0％时将剩余的活性石灰、高镁石灰及复合造渣剂总量的90％(13.5kg/吨钢)一次性加入炉内，同时定量加入刚玉渣1kg/吨钢(刚玉渣成分为Al2O3：60％，CaO：10％，MgO：15％，V2O5：4％，其余为杂质，粒度为10～50mm)，吹氧进度为45％时定量加入刚玉渣0.75kg/吨钢，同时加入复合造渣剂总量的5％(0.75kg/吨钢)，吹氧进度为65～75％时再次定量加入刚玉渣0.75kg/吨钢，同时加入复合造渣剂总量的5％(0.75kg/吨钢)直至吹炼终点。吹炼过程氧枪工作压力为0.75MPa，供氧强度为3m3/t·min，氧枪枪位控制为：吹氧进度为0～30％时，枪位1.3m保持不变；吹氧进度为31～85％时，提高枪位至1.5m保持不变；吹氧进度86％以后枪位降低到1.1m直至冶炼终点。按照该方法进行半钢冶炼，转炉几乎不返干，没有喷溅，终渣TFe含量为16.8％。
实施例2
某厂120t转炉采用半钢炼钢，氧枪工作压力恒定为0.90MPa，上一炉冶炼结束后向炉内加入高镁石灰8kg/吨钢和活性石灰8kg/吨钢，来回摇炉，摇匀后兑入半钢并开始吹氧。复合造渣剂总量为18kg/吨钢，在吹氧进度为15％时将剩余的活性石灰、高镁石灰及复合造渣剂总量的90％(16.2kg/吨钢)一次性加入炉内，同时定量加入刚玉渣1kg/吨钢(刚玉渣成分为Al2O3：65％，CaO：8％，MgO：12％，V2O5：3％，其余为杂质，粒度为10～50mm)，吹氧进度为48％时定量加入刚玉渣0.75kg/吨钢，同时加入复合造渣剂总量的5％(0.9kg/吨钢)，吹氧进度为70％时再次定量加入刚玉渣0.75kg/吨钢，同时加入复合造渣剂总量的5％(0.9kg/吨钢)直至吹炼终点。吹炼过程氧枪工作压力为0.85MPa，供氧强度为4m3/t·min，氧枪枪位控制为：吹氧进度为0～30％时，枪位1.35m保持不变；吹氧进度为31～85％时，枪位1.55m保持不变；吹氧进度86％以后枪位为1.2m直至冶炼终点，按照该方法进行半钢冶炼，转炉几乎不返干，没有喷溅，终渣TFe含量为16.2％。
实施例3
某厂120t转炉采用半钢炼钢，氧枪工作压力恒定为0.90MPa，上一炉冶炼结束后向炉内加入高镁石灰10kg/吨钢和活性石灰10kg/吨钢，来回摇炉，摇匀后兑入半钢并开始吹氧。复合造渣剂总量为16kg/吨钢，在吹氧进度为30％时将剩余的活性石灰、高镁石灰及复合造渣剂总量的90％(14.4kg/吨钢)一次性加入炉内，同时定量加入刚玉渣1kg/吨钢(刚玉渣成分为Al2O3：70％，CaO：5％，MgO：10％，V2O5：1％，其余为杂质，粒度为10～50mm)，吹氧进度为50％时定量加入0.75kg/吨钢，同时加入复合造渣剂总量的5％(0.8kg/吨钢)，吹氧进度为65～75％时再次定量加入刚玉渣0.75kg/吨钢，同时加入复合造渣剂总量的5％(0.8kg/吨钢)直至吹炼终点。吹炼过程氧枪工作压力为0.95MPa，供氧强度为4.5m3/t·min，氧枪枪位控制为：吹氧进度为0～30％时，枪位1.4m保持不变；吹氧进度为31～85％时，枪位1.6m保持不变；吹氧进度86％以后枪位为1.3m直至冶炼终点，按照该方法进行半钢冶炼，转炉几乎不返干，没有喷溅，终渣TFe含量为16.4％。

Claims (7)

1.半钢冶炼恒压恒枪的炼钢方法，其特征在于，依次包括以下步骤：
a、上一炉冶炼结束后向炉内加入高镁石灰6～10kg/吨钢和活性石灰6～10kg/吨钢；
b、向炉内兑入半钢并开始吹氧，开始吹氧时加入刚玉渣0.8～1.2kg/吨钢；
c、在吹氧进度为30％内加入剩余的活性石灰、剩余的高镁石灰及复合造渣剂；
d、吹氧进度为45～50％时加入刚玉渣0.5～0.8kg/吨钢，同时加入复合造渣剂；
e、吹氧进度为65～75％时加入刚玉渣0.5～0.8kg/吨钢，同时加入复合造渣剂，直至吹炼终点；
其中，氧枪工作压力为0.75～0.95MPa，供氧强度为3～4.5m3/t·min，供氧压力及供氧强度确定后不再改变；
吹氧进度为0～30％时，氧枪枪位为1.3～1.4m；吹氧进度为31～85％时，氧枪枪位为1.5～1.6m；吹氧进度86％以后氧枪枪位为1.1～1.3m，且在这三个吹氧进度范围内确定氧枪枪位后，氧枪枪位不改变。
2.根据权利要求1所述的半钢冶炼恒压恒枪的炼钢方法，其特征在于：b步骤中，开始吹氧时加入刚玉渣1kg/吨钢；d步骤中，加入刚玉渣0.75kg/吨钢，e步骤中，加入刚玉渣0.75kg/吨钢。
3.根据权利要求1所述的半钢冶炼恒压恒枪的炼钢方法，其特征在于：c步骤中，复合造渣剂的加入量为总量的88～92％；d步骤中，复合造渣剂的加入量为总量的4～6％；e步骤中，复合造渣剂的加入量为剩余的复合造渣剂量。
4.根据权利要求3所述的半钢冶炼恒压恒枪的炼钢方法，其特征在于：c步骤中，复合造渣剂的加入量为总量的90％；d步骤中，复合造渣剂的加入量为总量的5％。
5.根据权利要求1所述的半钢冶炼恒压恒枪的炼钢方法，其特征在于：吹氧进度为0～30％时，氧枪枪位为1.35m；吹氧进度为31～85％时，氧枪枪位为1.55m；吹氧进度86％以后氧枪枪位为1.2m。
6.根据权利要求1所述的半钢冶炼恒压恒枪的炼钢方法，其特征在于：所述刚玉渣的组分为Al2O3：60～70％，CaO：5～10％，MgO：10～15％，V2O5：1～4％，其余为杂质，粒度为10～50mm。
7.根据权利要求1所述的半钢冶炼恒压恒枪的炼钢方法，其特征在于：a步骤之后b步骤之前还进行摇炉。
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CN107034334A (zh) * 2017-05-10 2017-08-11 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 快速倒炉放渣的半钢双渣冶炼方法

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* Cited by examiner, † Cited by third party
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CN103060514B (zh) * 2013-01-18 2015-01-14 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 防止半钢炼钢转炉除尘泄爆的造渣方法及半钢冶炼方法
CN103966388B (zh) * 2014-04-28 2015-09-30 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种缩短纯吹氧时间的半钢转炉炼钢的方法
CN104109727B (zh) * 2014-07-17 2016-01-20 攀钢集团西昌钢钒有限公司 半钢转炉冶炼低磷钢的方法

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