CN105907937A - 一种贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法和贝氏体型高强度无缝钢管 - Google Patents
一种贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法和贝氏体型高强度无缝钢管 Download PDFInfo
- Publication number
- CN105907937A CN105907937A CN201610265674.3A CN201610265674A CN105907937A CN 105907937 A CN105907937 A CN 105907937A CN 201610265674 A CN201610265674 A CN 201610265674A CN 105907937 A CN105907937 A CN 105907937A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- seamless steel
- steel pipe
- strength seamless
- type high
- manufacture method
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
本发明公开了一种贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法,其包括步骤:冶炼,制造管坯,加热,穿孔,连轧,张力减径或定径以得到荒管,冷却;所述冷却步骤为:控制开冷温度至少为钢种的Ar3温度+20℃;控制终冷温度在T1和T2之间,其中T1=519-423C-30.4Mn,T2=780-270C-90Mn,T1和T2的单位均为℃,式中的C、Mn分别表示钢种中C元素和Mn元素的质量分数,C元素含量为0.06‑0.2%,Mn元素含量为1‑2.5%;控制冷却速度为15‑80℃/s;冷却步骤后直接得到贝氏体型高强度无缝钢管成品。采用该方法制得贝氏体型高强度无缝钢管,不需要添加贵合金元素,不需要后续热处理,因此生产成本低。
Description
技术领域
本发明涉及一种钢管及其制造方法,尤其涉及一种无缝钢管及其制造方法。
背景技术
无缝钢管由于产品形态和制造方法的限制,长期以来仅能依靠添加合金元素和轧制后的离线热处理来提升产品性能,以油井管为例,555MPa(80Ksi)以上级别的钢管需要依靠添加较多合金元素(如N80-1)或离线热处理(如N80-Q和P110)方可生产,明显增加了制造成本。
目前热轧钢管通常的生产工艺为轧制后在冷床上进行空冷,随后再根据需求重新加热,进行离线的热处理(正火、调质等),这不仅造成了钢管轧后余热的浪费(通常轧后钢管温度在900℃以上),同时也基本无法对轧态基体组织进行调控,无法通过控制基体组织的方法来提升性能。此外,在冷却不良时容易形成粗大晶粒、混晶乃至魏氏组织等不良基体组织,这些问题在离线热处理时会有部分遗传现象,难以得到完全解决。
公开号为CN103740896A,公开日为2014年4月23日,名称为“钢管在线淬火方法”的中国专利文献公开了一种钢管的在线淬火方法,包括如下步骤:1)将经过轧制、定径的970-980℃高温钢管直接转至淬火槽;2)旋转高温钢管,沿高温钢管延伸方向向高温钢管内壁喷水,内壁喷水速度为6500-7000立方米/小时,沿高温钢管外壁切线且与钢管旋转相反的方向向高温钢管外壁喷水,外壁喷水速度为4500-5000立方米/小时,喷水总时间为10-12分钟,使高温钢管在10-12秒内被淹没;3)高温钢管降温至250-260℃时,将淬火槽内的水排出,完成淬火,得到淬火钢管。该技术方案主要目的是提供一种利用余热对钢管进行淬火的工艺方法,对于在线淬火对钢管性能的影响及控制方面没有提及,且其淬火目的是以得到马氏体为主的基体组织,因此在线淬火后还需要增加回火工序。
公开号为CN101016599,公开日为2007年8月15日,名称为“低碳当量微合金钢管及其在线常化工艺”的中国专利文献公开了一种低碳当量微合金钢管,按重量%其钢种成分为:C:0.10~0.14、Si:0.15~0.35、Mn:1.30~1.50、P:≤0.015、S:≤0.005、Ni:≤0.25、Mo:≤0.08、Cu:≤0.20、Al:0.020~0.050、V:0.05~0.10、Nb:0.02~0.06、Ti:≤0.04,其余为Fe。还提供一种生产上述低碳当量微合金钢管的在线常化工艺,其工艺包括以下步骤:钢的冶炼;管的成型;管的加工。本技术方案其主要原理是采用在线常化工艺替代离线正火工艺,利用将500~550℃的荒管在线升温到920℃完成正火的方式,以实现余热利用。其目标钢级是X52级别,低于本发明产品,同时根据其技术特点,最终基体组织为铁素体和珠光体,也与本发明最终基体组织为贝氏体不符。
发明内容
本发明的目的之一在于提供一种贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法,其通过在线控冷的方法,实现对相变的控制,从而在不添加贵合金元素、不需要后续离线热处理的情况下,得到一种具备高的强韧性(屈服强度≥555MPa,0℃全尺寸冲击功>50J)的贝氏体型无缝钢管,从而实现高性能无缝钢管产品的低成本生产的需求。
为达到上述发明目的,发明人对贝氏体型钢管的制造工艺进行研究,发现钢管在热变形后,由于形变对相变的诱导效应,进行在线快速冷却后,可获得更为细小的基体组织,从而取得更佳的强度和韧性;并且通过控制冷却工艺中的包括开冷温度、冷却速度、终冷温度的参数,可以有效调节钢管基体组织和最终性能。
本发明是基于上述认识而完成的。为了实现上述目的,本发明提出了一种贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法,其包括步骤:冶炼,制造管坯,加热,穿孔,连轧,张力减径或定径以得到荒管,冷却;所述冷却步骤为:
控制开冷温度≥钢种的Ar3温度+20℃;控制终冷温度在T1和T2之间,其中T1=519-423C-30.4Mn,T2=780-270C-90Mn,T1和T2的单位均为℃,式中的C、Mn分别表示钢种中C元素和Mn元素的质量百分比,C元素含量为0.06-0.2%,Mn元素含量为1-2.5%;控制冷却速度为15-80℃/s;冷却步骤后直接得到贝氏体型高强度无缝钢管成品。
本发明所述的一种贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法中,冶炼的钢水可以直接浇注成圆管坯,也可以是先浇注后再将其铸坯锻造或轧制成管坯。
为了获得足够的强度,保证尽可能完全的贝氏体相变,开冷温度应该保持在钢种的Ar3温度(奥氏体冷却相变温度)+20℃以上,钢种的Ar3温度对于本领域内技术人员是已知的或可以由现有技术条件获得,包括查阅手册或是用热模拟实验测得。
为获得足够的强度和韧性,需要保证足够完全的贝氏体相变和晶粒组织的尽可能细化,冷却速度的提高有利于贝氏体相变,并且也有利于增加奥氏体过冷度,提高形核数量,细化贝氏体基体组织,因而需要控制冷却速度来提升变形奥氏体的过冷度。根据本发明技术方案,从开冷温度到终冷温度的平均冷却速度需要≥15℃/s,同时由于钢管圆形截面的应力集中问题,需要将平均冷却速度控制在80℃/s以下,以防止钢管开裂;终冷温度过低,会产生马氏体基体组织以影响韧性,而终冷温度过高则会无法得到需要的贝氏体基体组织,因此本技术方案研究提出,终冷温度控制在T1~T2之间,可获得需要的贝氏体基体组织和性能。其中T1=519-423C-30.4Mn,T2=780-270C-90Mn;T1和T2的单位均为℃,式中的C、Mn分别表示钢种中C元素和Mn元素的质量百分比,也就是说,如果C元素含量控制在0.06%,该式中代入的值则为0.06,而不是0.0006(即0.06%)。
进一步地,所述的贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法,在所述冷却步骤采用水冷的方式。
更进一步地,所述的贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法,在所述冷却步骤中,向荒管外壁喷水以进行冷却。
进一步地,所述的贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法,在所述冷却步骤中,将荒管置于水槽中进行冷却。
在本发明所述的贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法中,可以根据生产线要求,冷却方式可以是水冷方式,包括可以向荒管外壁喷水以进行冷却,也可以是将荒管置于水槽中进行冷却。
进一步地,所述的贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法在所述加热步骤,将管坯加热到1150-1300℃,保温1-4h。
在本发明所述的贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法中,根据不同热轧机组的条件,通常加热温度不低于1150℃以保证管坯足够的变形能力,同时加热温度也不超过1300℃以防止管坯过烧。
更进一步地,在本发明所述的贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法中,制得的所述贝氏体型高强度无缝钢管的化学元素质量百分含量为:
C:0.06~0.2%,Si:0.1~0.6%,Mn:1~2.5%,Al:0.01~0.1%,S≤0.005%,P≤0.02%,O≤0.01%;余量为Fe和其他不可避免的杂质。
所述贝氏体型高强度无缝钢管中的各化学元素的主要设计原理为:
C:C是保证强度及淬透性的重要元素,根据本发明研究,C含量小于0.06%时,钢管强度难以保证,并且C含量低难以避免先共析铁素体的析出,影响钢管韧性。由于在线冷却材料受变形应力及相变应力的双重影响,较离线热处理更容易出现裂纹,试验表明,C控制在0.2%以下可以明显减少淬火裂纹的产生;因此,本发明所述的贝氏体型高强度无缝钢管的C含量控制在0.06~0.2%。
Si:Si是钢中由脱氧剂而带入的元素,其含量超过0.6%时,会显著增加钢的冷脆倾向,因此应限制Si含量在0.6%以下,此外为了保证脱氧效果,需要保持Si在0.1%以上;因此,本发明所述的贝氏体型高强度无缝钢管的Si含量控制在0.1~0.6%。
Mn:Mn具有扩大奥氏体相区,增加淬透性,细化晶粒等有益效果,但Mn在凝固时易发生偏析,造成最终产品中的明显带状基体组织,带状基体组织与基体间的硬度、析出相有明显差异,会影响钢管的韧性。因此需要限制Mn含量在2.5%以下,此外为了保证钢冷却后的基体组织均匀性和淬透性,需要保持Mn在1%以上;因此,本发明所述的贝氏体型高强度无缝钢管的Mn含量控制在1~2.5%。
Al是钢脱氧所必须的元素,但Al含量超过0.1%后,对浇铸过程等有不利影响,因此需要限制Al含量在0.1%以下,以0.05%以下为更佳。
S:S是钢中的有害元素,其存在对于钢的热加工性、韧性等都有不利影响。因此,本发明所述的贝氏体型高强度无缝钢管的S的含量需要限制在0.005%以下。
P:P是钢中的有害元素,其存在对于钢的耐腐蚀性、韧性等都有不利影响。因此,本发明所述的贝氏体型高强度无缝钢管的P的含量需要限制在0.02%以下。
O:O是降低韧性的元素,为保证产品具备足够的韧性。因此,本发明所述的贝氏体型高强度无缝钢管的O的含量在0.01%以下。
更进一步地,在制得的贝氏体型高强度无缝钢管中,C元素和Mn元素的质量百分比满足C+Mn/6≥0.38。
本发明主要原理是利用冷却路径控制来得到贝氏体组织,从而获得足够的强韧性,但钢中的合金元素若低于一定程度,一方面固溶强化效果有限,另一方面得到的贝氏体组织其强度也会降低,导致难以获得555MPa以上的高强度。根据本发明研究,主要合金元素C、Mn需要满足C+Mn/6≥0.38。
采用本发明所述的制造方法制得的贝氏体型高强度无缝钢管的屈服强度>555MPa,0℃全尺寸冲击功>50J。
本发明的另一目的在于提供一种贝氏体型高强度无缝钢管,该无缝钢管采用本发明所述的制造方法制得,其在不添加贵合金元素的情况下,具有屈服强度≥555MPa的高强度以及0℃全尺寸冲击功>50J的高韧性。
具体实施方式
下面将结合具体的实施例对本发明所述的贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法及采用该方法制得的贝氏体型高强度无缝钢管做进一步的解释和说明,然而该解释和说明并不对本发明的技术方案构成不当限定。
实施例A1-A8和对比例B1-B7
上述实施例和对比例中的贝氏体型高强度无缝钢管采用以下步骤制得:
(1)冶炼,控制钢种成分如表1所示(需要说明的是,该冶炼步骤的钢种成分与贝氏体型高强度无缝钢管成品的成分是一样的);
(2)制造管坯:将钢水直接浇铸成圆管坯;或者浇铸后再将铸坯锻造或轧制成圆管坯;
(3)加热:将圆管坯加热到1150-1300℃,保温1-4h;
(4)穿孔;
(5)连轧;
(6)张力减径或定径制成荒管;
(7)冷却:控制开冷温度至少为钢种的Ar3温度+20℃;控制终冷温度在T1和T2之间,其中T1=519-423C%-30.4Mn%,T2=780-270C%-90Mn%,T1和T2的单位均为℃,式中的C、Mn分别表示钢种中C元素和Mn元素的质量分数,C元素含量为0.06-0.2%,Mn元素含量为1-2.5%;控制冷却速度为15-80℃/s;冷却步骤后直接得到贝氏体型高强度无缝钢管成品(各实施例和对比例的具体工艺数据参见表2)。
表1列出了实施例A1-A8和对比例B1-B7的化学元素的质量百分配比。
表1.(wt%,余量为Fe和除了O、P和S之外的其他杂质元素)
由表1可以看出,对比例B1的P、S含量高出本发明优选的范围;对比例B2的C含量高出本发明的优选范围;对比例B3的C+Mn/6的数值不符合本发明优选的范围。
表2列出了实施例A1-A8以及对比例B1-B7的制造方法的具体参数。
表2
由表2可以进一步看出,对比例B4的开冷温度低于本发明限定的范围,对比例B5的冷却速度低于本发明限定的范围,对比例B6的终冷温度高于本发明限定的范围,对比例B7的终冷温度低于了本发明限定的范围。
表3是实施例A1-A8和对比例B1-B7的无缝钢管放置在冷床上进行空冷至室温所测得的力学性能参数。
表3
上表3中,性能测试结果来自于下述测试:
(1)强度测试:将制成的无缝钢管加工成API弧形试样,按API标准检验后取平均数得出,得到屈服强度。
(2)冲击韧性测试:将制成的无缝钢管加工成10*10*55尺寸、V型缺口的标准冲击试样,在0℃下检验得出。
由表3可知,实施例A1-A8的无缝钢管屈服强度都高于550MPa,0℃全尺寸冲击功都高于50J,优于对比例B1-B7的相应性能,具有高强度、高韧性的显著优点,可用于油气开采,机械结构等领域,并在该领域下满足相应的力学性能指标,同时充分利用无缝钢管制造时的余热,制造工艺流程方便,基本不添加合金元素,成本可控制在较低的范围内。
由表3还可知,对比例B1的P和S杂质元素超出优化范围降低了无缝钢管的冲击韧性;对比例B2的C含量过高使得无缝钢管在冷却时变形应力及相变应力的双重影响,容易出现裂纹,降低冲击韧性;B3的C+Mn/6<0.38影响淬透性,变形量不足,影响形变诱导相变效果,降低屈服强度;对比例B4的开冷温度不足导致基体组织内产生先共析铁素体,降低了屈服强度;对比例B5的冷却速度过低导致了基体组织内马氏体比例不足,降低了屈服强度;对比例B6的终冷温度过高导致无法得到需要的贝氏体,降低了屈服强度;对比例B7的终冷温度过低导致产生过多马氏体,降低了冲击韧性。
需要注意的是,以上列举的仅为本发明的具体实施例,显然本发明不限于以上实施例,随之有着许多的类似变化。本领域的技术人员如果从本发明公开的内容直接导出或联想到的所有变形,均应属于本发明的保护范围。
Claims (10)
1.一种贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法,其包括步骤:冶炼,制造管坯,加热,穿孔,连轧,张力减径或定径以得到荒管,冷却;其特征在于,所述冷却步骤为:
控制开冷温度≥钢种的Ar3温度+20℃;控制终冷温度在T1和T2之间,其中T1=519-423C-30.4Mn,T2=780-270C-90Mn,T1和T2的单位均为℃,式中的C、Mn分别表示钢种中C元素和Mn元素的质量百分比,其中C元素含量为0.06-0.2%,Mn元素含量为1-2.5%;控制冷却速度为15-80℃/s;冷却步骤后直接得到贝氏体型高强度无缝钢管成品。
2.如权利要求1所述的贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法,其特征在于,所述冷却步骤采用水冷的方式。
3.如权利要求2所述的贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法,其特征在于,在所述冷却步骤中,向荒管外壁喷水以进行冷却。
4.如权利要求2所述的贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法,其特征在于,在所述冷却步骤中,将荒管置于水槽中进行冷却。
5.如权利要求1所述的贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法,其特征在于,在所述加热步骤,将管坯加热到1150-1300℃,保温1-4h。
6.如权利要求1所述的贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法,其特征在于,采用该制造方法制得的贝氏体型高强度无缝钢管的屈服强度>555MPa,0℃全尺寸冲击功>50J。
7.如权利要求1-6中任意一项所述的贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法,其特征在于,C元素和Mn元素的质量分数满足C+Mn/6≥0.38。
8.如权利要求1-6中任意一项所述的贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法,其特征在于,制得的贝氏体型高强度无缝钢管的化学元素质量百分含量为:
C:0.06~0.2%,Si:0.1~0.6%,Mn:1~2.5%,Al:0.01~0.1%,S≤0.005%,P≤0.02%,O≤0.01%;余量为Fe和其他不可避免的杂质。
9.如权利要求8所述的贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法,其特征在于,C元素和Mn元素的质量百分比满足C+Mn/6≥0.38。
10.一种贝氏体型高强度无缝钢管,其采用如权利要求1-9中任意一项所述的制造方法制得。
Priority Applications (21)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610265674.3A CN105907937A (zh) | 2016-04-26 | 2016-04-26 | 一种贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法和贝氏体型高强度无缝钢管 |
CN201610776283.8A CN106555045A (zh) | 2015-09-24 | 2016-08-30 | 一种利用余热的无缝钢管在线淬火冷却工艺及制造方法 |
CN201610776281.9A CN106555113B (zh) | 2015-09-24 | 2016-08-30 | 一种高强韧性无缝钢管及其制造方法 |
CN201610784964.9A CN106555042A (zh) | 2015-09-24 | 2016-08-30 | 一种有效细化晶粒的无缝钢管在线控制冷却工艺及制造方法 |
CN201610772365.5A CN106555107B (zh) | 2015-09-24 | 2016-08-30 | 一种贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法和贝氏体型高强度无缝钢管 |
US15/762,912 US11293072B2 (en) | 2015-09-24 | 2016-09-21 | Process for on-line quenching of seamless steel tube using residual heat and manufacturing method |
EP16848108.3A EP3354763B1 (en) | 2015-09-24 | 2016-09-21 | Seamless steel tube with high strength and toughness and manufacturing method therefor |
JP2018515854A JP6586519B2 (ja) | 2015-09-24 | 2016-09-21 | 効果的に結晶粒を微細化する継目無鋼管のオンライン制御冷却方法および製造方法 |
JP2018515862A JP2018532885A (ja) | 2015-09-24 | 2016-09-21 | ベイナイト型高強度継目無鋼管の製造方法およびベイナイト型高強度継目無鋼管 |
EP16848111.7A EP3354756B1 (en) | 2015-09-24 | 2016-09-21 | Online-controlled seamless steel tube cooling process and seamless steel tube manufacturing method with effective grain refinement |
US15/762,810 US11203794B2 (en) | 2015-09-24 | 2016-09-21 | Method for manufacturing bainite high-strength seamless steel tube, and bainite high-strength seamless steel tube |
PCT/CN2016/099564 WO2017050230A1 (zh) | 2015-09-24 | 2016-09-21 | 一种有效细化晶粒的无缝钢管在线控制冷却工艺及制造方法 |
JP2018515853A JP6574307B2 (ja) | 2015-09-24 | 2016-09-21 | 高強靭性継目無鋼管及びその製造方法 |
EP16848110.9A EP3354757A4 (en) | 2015-09-24 | 2016-09-21 | SOLDER-FREE STEEL TUBE LINE TEMPERING METHOD USING LOST HEAT, AND METHOD OF MANUFACTURE |
PCT/CN2016/099562 WO2017050228A1 (zh) | 2015-09-24 | 2016-09-21 | 一种贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法和贝氏体型高强度无缝钢管 |
JP2018515861A JP6829717B2 (ja) | 2015-09-24 | 2016-09-21 | 残留熱を利用する継目無鋼管のオンライン焼入れ冷却方法および製造方法 |
US15/762,660 US11015232B2 (en) | 2015-09-24 | 2016-09-21 | Seamless steel tube with high strength and toughness and manufacturing method therefor |
PCT/CN2016/099561 WO2017050227A1 (zh) | 2015-09-24 | 2016-09-21 | 一种高强韧性无缝钢管及其制造方法 |
PCT/CN2016/099563 WO2017050229A1 (zh) | 2015-09-24 | 2016-09-21 | 一种利用余热的无缝钢管在线淬火冷却工艺及制造方法 |
US15/762,929 US20180298459A1 (en) | 2015-09-24 | 2016-09-21 | Online-control cooling process for seamless steel tube for effectively refining grains and the method for manufacturing thereof |
EP16848109.1A EP3354755B1 (en) | 2015-09-24 | 2016-09-21 | Method for manufacturing bainite high-strength seamless steel tube, and bainite high-strength seamless steel tube |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610265674.3A CN105907937A (zh) | 2016-04-26 | 2016-04-26 | 一种贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法和贝氏体型高强度无缝钢管 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN105907937A true CN105907937A (zh) | 2016-08-31 |
Family
ID=56752826
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201610265674.3A Pending CN105907937A (zh) | 2015-09-24 | 2016-04-26 | 一种贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法和贝氏体型高强度无缝钢管 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN105907937A (zh) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2017050227A1 (zh) * | 2015-09-24 | 2017-03-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强韧性无缝钢管及其制造方法 |
WO2017050228A1 (zh) * | 2015-09-24 | 2017-03-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法和贝氏体型高强度无缝钢管 |
JP2018532884A (ja) * | 2015-09-24 | 2018-11-08 | バオシャン アイアン アンド スティール カンパニー リミテッド | 残留熱を利用する継目無鋼管のオンライン焼入れ冷却方法および製造方法 |
CN109112427A (zh) * | 2017-06-26 | 2019-01-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强高韧非调质地质钻探用钢管及其制造方法 |
WO2022179595A1 (zh) * | 2021-02-25 | 2022-09-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强韧贝氏体地质钻探管及其制造方法 |
CN115354234A (zh) * | 2022-09-20 | 2022-11-18 | 江苏常宝钢管股份有限公司 | 一种非调质非开挖钻杆用无缝钢管及其制备方法 |
CN116024490A (zh) * | 2021-10-25 | 2023-04-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种中碳预硬化锯片钢及其制造方法 |
WO2023185506A1 (zh) * | 2022-03-29 | 2023-10-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种贝氏体无缝钢管及其制造方法 |
-
2016
- 2016-04-26 CN CN201610265674.3A patent/CN105907937A/zh active Pending
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2017050227A1 (zh) * | 2015-09-24 | 2017-03-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强韧性无缝钢管及其制造方法 |
WO2017050228A1 (zh) * | 2015-09-24 | 2017-03-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法和贝氏体型高强度无缝钢管 |
JP2018532884A (ja) * | 2015-09-24 | 2018-11-08 | バオシャン アイアン アンド スティール カンパニー リミテッド | 残留熱を利用する継目無鋼管のオンライン焼入れ冷却方法および製造方法 |
US11203794B2 (en) | 2015-09-24 | 2021-12-21 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | Method for manufacturing bainite high-strength seamless steel tube, and bainite high-strength seamless steel tube |
CN109112427A (zh) * | 2017-06-26 | 2019-01-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强高韧非调质地质钻探用钢管及其制造方法 |
WO2022179595A1 (zh) * | 2021-02-25 | 2022-09-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强韧贝氏体地质钻探管及其制造方法 |
CN116024490A (zh) * | 2021-10-25 | 2023-04-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种中碳预硬化锯片钢及其制造方法 |
WO2023185506A1 (zh) * | 2022-03-29 | 2023-10-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种贝氏体无缝钢管及其制造方法 |
CN115354234A (zh) * | 2022-09-20 | 2022-11-18 | 江苏常宝钢管股份有限公司 | 一种非调质非开挖钻杆用无缝钢管及其制备方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN106555107B (zh) | 一种贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法和贝氏体型高强度无缝钢管 | |
CN105907937A (zh) | 一种贝氏体型高强度无缝钢管的制造方法和贝氏体型高强度无缝钢管 | |
CN102876999B (zh) | 一种调质型低温压力容器用钢板及其制备方法 | |
CN102877007B (zh) | 厚度大于等于80mm低裂纹敏感性压力容器用钢板及制备方法 | |
CN105063509B (zh) | 屈服强度500MPa级桥梁用结构钢及其生产方法 | |
CN103882330B (zh) | 一种低屈强比超高强度非调质钢板及其生产方法 | |
CN105506494A (zh) | 一种屈服强度800MPa级高韧性热轧高强钢及其制造方法 | |
CN104805374B (zh) | 一种厚度超过120mm的Q460E钢板及其制造方法 | |
CN104726787A (zh) | 一种低温韧性良好的高强度压力容器厚板及生产方法 | |
CN106636911B (zh) | 用薄板坯直接轧制的900MPa级热轧薄钢板及其制造方法 | |
CN103343281A (zh) | 一种层片状双相高强高韧钢及其制备方法 | |
CN111826587A (zh) | 一种大规格风电螺栓用冷镦钢热轧盘条及其制备方法 | |
CN104911503A (zh) | 一种特厚调质海洋工程用eh40钢及其制备方法 | |
CN104264064A (zh) | 一种特厚规格q690高强度结构钢板及其制造方法 | |
CN107829028A (zh) | 一种450MPa级经济型高表面质量高扩孔钢及其制备方法 | |
CN105154765A (zh) | 一种高强韧性无缝钢管及其制造方法 | |
CN102400053A (zh) | 屈服强度460MPa级建筑结构用钢板及其制造方法 | |
CN103014545B (zh) | 一种屈服强度900MPa级高强度钢板及其制造方法 | |
CN109234635A (zh) | 一种345MPa级低屈强比耐候钢及其制备方法 | |
CN103320701A (zh) | 一种铁素体贝氏体先进高强度钢板及其制造方法 | |
CN102409229A (zh) | N80q级别直缝电阻焊石油套管及其制造方法 | |
WO2016063224A1 (en) | An ultra-high strength thermo-mechanically processed steel | |
CN106636943A (zh) | 延伸率a50.8≥48%的薄规格高强管线钢及其生产方法 | |
CN102912245B (zh) | N80级电阻焊石油套管用钢及其制造方法 | |
CN104726792B (zh) | 低焊接裂纹敏感性高强度无缝钢管及其制造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C02 | Deemed withdrawal of patent application after publication (patent law 2001) | ||
WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |
Application publication date: 20160831 |