CN105821190B - 基于esp薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧trip钢的方法 - Google Patents

基于esp薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧trip钢的方法 Download PDF

Info

Publication number
CN105821190B
CN105821190B CN201610406808.9A CN201610406808A CN105821190B CN 105821190 B CN105821190 B CN 105821190B CN 201610406808 A CN201610406808 A CN 201610406808A CN 105821190 B CN105821190 B CN 105821190B
Authority
CN
China
Prior art keywords
strip
hot
hot rolled
producing
trip
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201610406808.9A
Other languages
English (en)
Other versions
CN105821190A (zh
Inventor
喻尧
周洪宝
王学伦
鲍生科
吴盛平
于长江
杜希恩
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Rizhao Steel Holding Group Co Ltd
Original Assignee
Rizhao Baohua New Material Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Rizhao Baohua New Material Co Ltd filed Critical Rizhao Baohua New Material Co Ltd
Priority to CN201610406808.9A priority Critical patent/CN105821190B/zh
Publication of CN105821190A publication Critical patent/CN105821190A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN105821190B publication Critical patent/CN105821190B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

本发明提供一种基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧TRIP钢的方法，包括选择原材料，原材料按质量百分比包括：0.10～0.30％的C、1.0～2.0％的Si、1.0～2.0％的Mn、≤0.012％的S、≤0.01％的O、≤0.020％的P、≤0.008％的N，其余为铁元素；将原材料依次进行转炉冶炼及LF炉冶炼；将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成不同厚度的热轧带钢，其中，在ESP产线中，粗轧出口的温度为800～860℃，精轧出口的温度不低于800℃；通过二次冷却热轧带钢依次确定热轧带钢中的铁素体和贝氏体所需比例，然后进入卷取机卷取入库。利用本发明，能够解决中碳热轧TRIP钢头尾厚度超差的问题，达到节能环保以及降低成本的目的。

Description

基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧TRIP钢的方法
技术领域
本发明涉及钢铁技术领域，更为具体地，涉及一种基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧TRIP钢的方法。
背景技术
近几年，随着钢铁行情的持续走低，钢铁一直处于微利或无利状态，迫使钢铁厂家不得不探讨降本之道，高强钢主要用于工程机械、交通运输和车辆制造行业。薄规格高强钢的使用，不仅可使制造车辆部件、起重运输设备的企业降低钢材使用量及生产成本，同时降低用户油耗成本。当前，世界能源、资源和环境保护问题日趋严峻，钢铁材料实现高强度、轻量化及节能降耗成为迫切需要。
因此，充分利用ESP开发应用新产品符合国家总体规划和行业规划，符合国家转调创相关政策规定，能够满足工艺现代化、设备大型化、生产集约化、资源和能源循环化、能耗最小化、经济效益最佳化的高起点发展目标，对于推进钢铁行业节能减排和技术进步，促进企业转型升级、科技创新和产品结构调整，都具有十分重要的意义。
TRIP钢具有性能优异，具有高强度且高延伸性能，且成本相对低廉，国际上TRIP钢已在石油开采和运输、船舶和汽车工业，冶金、矿山以及工程机械等领域中应用。以往TRIP钢都采用冷轧、传统热轧和以CSP为代表的薄板连铸连轧工艺，尤其是热轧TRIP钢，会存在明显的头尾厚度超差问题，影响使用，为“以热带冷”带来困难。
为解决上述问题，本发明提出了一种基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧TRIP钢的方法。
发明内容
鉴于上述问题，本发明的目的是提供一种基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧TRIP钢的方法，以解决中碳热轧TRIP钢头尾厚度超差的问题，达到节能环保以及降低成本的目的。
本发明提供一种基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧TRIP钢的方法，包括：选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.10～0.30％的C、1.0～2.0％的Si、1.0～2.0％的Mn、≤0.012％的S、≤0.01％的O、≤0.020％的P、≤0.008％的N，其余为铁元素；将原材料依次进行转炉冶炼及LF炉冶炼；将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成不同厚度的热轧带钢，其中，在ESP产线中，粗轧出口的温度为800～860℃，精轧出口的温度不低于800℃；通过二次冷却热轧带钢依次确定热轧带钢中的铁素体和贝氏体所需比例，然后进入卷取机卷取入库；其中，先将热轧带钢冷却至700～780℃后，并保温2～10s，使热轧带钢中的铁素体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例；然后迅速冷却热轧带钢至300～450℃，使热轧带钢中的贝氏体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例。
此外，优选的方案是，在ESP产线中，粗轧入口的温度不低于950℃，感应加热出口的温度为1120～1180℃。
此外，优选的方案是，热轧带钢的厚度为1.5mm～6.0mm。
此外，优选的方案是，在通过二次冷却热轧带钢依次确定热轧带钢中的铁素体和贝氏体所需比例的过程中，铁素体与贝氏体的比例4:1。
此外，优选的方案是，在生成中碳热轧TRIP钢的过程中，原材料中的C为提高低碳热轧TRIP钢的屈服强度和抗拉强度的元素。
此外，优选的方案是，在生成中碳热轧TRIP钢的过程中，原材料中的Si形成中碳热轧TRIP钢所需的铁素体。
此外，优选的方案是，在生成中碳热轧TRIP钢的过程中，原材料中的C、Si、Mn生成中碳热轧TRIP所需的贝氏体和奥氏体。
从上面的技术方案可知，本发明提供的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧TRIP钢的方法，采用ESP工艺生产中碳热轧TRIP钢，能够解决中碳热轧TRIP钢中头尾厚度超差的问题，既能够满足薄规格带钢的生成技术需求，同时也能够节能环保降低生产成本。
为了实现上述以及相关目的，本发明的一个或多个方面包括后面将详细说明并在权利要求中特别指出的特征。下面的说明以及附图详细说明了本发明的某些示例性方面。然而，这些方面指示的仅仅是可使用本发明的原理的各种方式中的一些方式。此外，本发明旨在包括所有这些方面以及它们的等同物。
附图说明
通过参考以下结合附图的说明及权利要求书的内容，并且随着对本发明的更全面理解，本发明的其它目的及结果将更加明白及易于理解。在附图中：
图1为根据本发明实施例的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧TRIP钢的方法流程示意图。
在所有附图中相同的标号指示相似或相应的特征或功能。
具体实施方式
在下面的描述中，出于说明的目的，为了提供对一个或多个实施例的全面理解，阐述了许多具体细节。然而，很明显，也可以在没有这些具体细节的情况下实现这些实施例。
针对前述提出的目前热轧TRIP钢头尾厚度超差以及需要降低成本等问题，本发明提出了一种基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧TRIP钢的方法，采用ESP工艺生产中碳热轧TRIP钢的方法可以从连铸直接生产成各种厚度规格热轧TRIP钢，既能满足薄规格带钢的生产技术需求，又能满足客户利润最大化的需求。
其中，ESP(Endless Strip Production，无头带钢生产)线，是阿维迪新建的新一代薄板坯连铸连轧生产线，由于其连铸速度最高可达7m/min，一个浇次可生产一整条钢带，中间没有任何切头切尾，因而具有全连续带钢生产，单条连铸线即可达到出色的生产能力、大规模生产大带宽带钢和优质带钢、从钢水到热轧卷的转换成本低、生产线工艺布置最为紧凑等特点。
以下将结合附图对本发明的具体实施例进行详细描述。
为了说明本发明提供的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧TRIP钢的方法，图1示出了根据本发明实施例的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧TRIP钢的方法流程。
如图1所示，本发明提供的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧TRIP钢的方法包括：
S110：选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.10～0.30％的C、1.0～2.0％的Si、1.0～2.0％的Mn、≤0.012％的S、≤0.01％的O、≤0.020％的P、≤0.008％的N，其余为铁元素；
S120：将原材料依次进行转炉冶炼以及LF炉冶炼；
S130：将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成不同厚度(1.5mm～6.0mm)的热轧带钢，其中，在ESP产线中，粗轧入口的温度不低于950℃，粗轧出口的温度为800℃～860℃，感应加热出口的温度为1120～1180℃，精轧出口的温度不低于800℃；
S140：通过二次冷却热轧带钢依次确定热轧带钢中的铁素体和贝氏体所需比例，然后进入卷取机卷取入库；其中，
先将热轧带钢冷却至700℃～780℃后，并保温2～10s，使热轧带钢中的铁素体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例；
然后迅速冷却热轧带钢至300～450℃，使热轧带钢中的贝氏体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例。
上述步骤为采用ESP工艺生成中碳热轧TRIP钢的具体方法，在本发明中，ESP无头连铸连轧工艺，铸坯凝固速度快、铸态组织较均匀、第二相析出粒子细小；铸坯厚度95mm，直接铸轧，大于CSP线铸坯厚度，变形量大，大压下轧制，成品组织晶粒细小；连铸机拉速高且稳定，感应加热炉在精轧机前，能够保证精轧入口温度1100-1200℃，加之无头生产不需要穿带，精轧后快冷，可稳定轧制生产薄规格高强钢，通长厚度均匀，性能稳定。
在步骤S110中，在生成中碳热轧TRIP钢的原材料选择中，C的质量百分比为0.10～0.30％，其中，C为提高材料强度的重要元素，合理的成分设计可热轧TRIP钢的使用性能同时降低生产成本。
Si在原材料中的比例为1.0～2.0％，铁素体形成元素，在炼钢过程中加硅作为还原剂和脱氧剂，使碳向奥氏体内部扩散，当其在贝氏体转变温度区间内等温时，转变为贝氏体，由于Si能够有效抑制碳化物的析出，在贝氏体和铁素体间会产生残留奥氏体薄膜，贝氏体的析出会使部分碳向奥氏体富集，从而进一步稳定奥氏体。在本发明的实施例中，铁素体是在700～780℃保温后形成的，Si促进了铁素体的生成，在350～450℃范围内保温时，可抑制碳化物从贝氏体中析出，因为贝氏体中析出碳化物后形成的可能就是珠光体或者是铁素体+渗碳体，因此把Si称为铁素体形成元素。
Mn在原材料中所占的比例为1.0～2.0％，Mn具有固溶强化的作用，可扩大γ区，降低γ→α相变温度，细化晶粒，Mn可强烈推迟珠光体转变，有利于贝氏体形成，通过合理控制，可降低Ms温度至室温以下，进一步提高残余奥氏体量，但过高可使得晶粒粗化，减弱钢的抗腐蚀能力，降低焊接性能。并且Mn含量增加，可提高马氏体淬透性，不利于延伸率。
P在原材料中所占的比例为≤0.020％，P是提高钢耐大气腐蚀性能最有效的合金元素之一。在本发明的实施例中，在原材料中可以加入微量的Nb、V、Ti、Cr、Mo等元素，也可以不加入，在实际应用中，根据需要决定是否加入这些元素。
其中，Nb对晶粒细化、相变行为、奥氏体中C富集发挥显著作用。固溶状态的Nb延迟热变形过程中静态和动态再结晶和奥氏体向铁素体的相变，从而扩大动态再结晶终止温度和Ac3之间的温度范围，为在未再结晶区轧制提供了便利。Nb与C和N结合形成细小的碳氮化物也可延迟再结晶，阻止铁素体晶粒长大，从而具有强的细晶强化效果和较强的析出强化效果。
其中，V的作用与Nb都是起到细晶强化作用，不同的是Nb是在1100℃左右的高温下起作用，而V在600～800℃起作用，通过调整不同比例的Nb和V，可调节钢的强度与延伸率的关系，从而达到最优的性能。因还需要进一步优化成分，并且由于ESP产线特点是短流程，这其中之一就是在相同的成分下会获得比普通热轧线更好的性能，部分元素在优化后甚至可以不添加，从而节约成分。
其中，Cr是奥氏体稳定化元素，其中尤其是温度范围稳定作用效果更好，Cr是中强碳化物形成元素，它与C原子有较强的亲和力，可阻碍C原子的扩散，加上Mn增加稳定性的综合作用，显著提高钢的淬透性，不仅能强烈推迟珠光体转变和贝氏体转变，而且扩大了卷取温度区间。Cr虽是弱固溶强化元素，但能够增大奥氏体的过冷能力，从而细化组织、得到强化效果。
在步骤S120中，按照上述(步骤S110)的成分进行转炉、LF炉冶炼。也就是说，铁水经转炉冶炼后再经过LF炉精炼得到所需成分的钢水。其中，转炉炼钢(convertersteelmaking)是以铁水、废钢、铁合金为主要原料，不借助外加能源，靠铁液本身的物理热和铁液组分间化学反应产生热量而在转炉中完成炼钢过程。转炉主要用于生产碳钢、合金钢及铜和镍冶炼。
LF炉(ladle furnace)即钢包精炼炉，是钢铁生产中主要的炉外精炼设备。LF炉一般指钢铁行业中的精炼炉，实际就是电弧炉的一种特殊形式。
在步骤S130和步骤S140中，在ESP产线中，铸坯进入粗轧入口的温度不能低于950℃，粗轧出口的温度为800～860℃，中间坯在进入精轧机组前首先进入感应加热炉中，IH(感应加热出口温度为1120～1180℃，从感应加热炉出来进入精轧机组，并且精轧出口的温度不低于800℃，并且，在ESP产线中，根据实际需求，在生成设备上设定不同的参数，从而生成1.5～6.0mm不等厚度的中碳热轧TRIP钢。生成的热轧带钢层流冷冷却至300℃～450℃，最后卷取入库，一般来说，生成的热轧TRIP钢的厚度与其屈服强度、抗拉强度之间成反比，如果生成的热轧TRIP钢的厚度大，那么其屈服强度和抗拉强度会减小，如果生成的热轧TRIP钢的厚度小，那么其屈服强度和抗拉强度会增大。
其中，需要说明的是，IH为感应加热出口温度，感应加热炉位于转毂剪之后，精轧机之前的位置，感应加热的作用是加热带钢，保证精轧温度，也可以说是调节中间坯的温度，IH温度按照带钢精轧要求且兼顾带钢表面质量而定，低于某一温度会造成精轧温度不合，高于某一温度则浪费能源。
其中，在ESP产线中，从LF炉冶炼出来的钢水进入连铸机，从连铸机出来的铸坯直接进入3架粗轧机制成中间坯(其中，铸坯进入组轧机组的入口温度不低于950℃，粗轧出口的温度为800～860℃)，然后经过摆式剪，将铸坯头部楔形段进行分段和切掉，接着铸坯进入堆垛机(堆垛机的作用是当后面设备出现故障时，可以在此堆垛机处下线)。正常轧制时直接通过，随后中间坯经转毂式飞剪切头尾，然后进入感应加热炉加热至1120～1180℃，随后进入精轧机组，从精轧机组出来生成热轧带钢(其中，从精轧机组出来的温度为不低于800℃)。从精轧机组生成的热轧带钢层流冷却至300～450℃后，通过输出辊道经夹送辊送入卷取机卷取入库。
根据上述生成薄规格中碳热轧TRIP钢的方法，本发明根据如下的实施例作进一步的说明。
实施例1
选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.19％的C、1.21％的Si、1.64％的Mn、0.005％的S、0.008％的O、0.010％的P、0.008％的N，其余为铁元素；
将原材料依次进行转炉冶炼及LF炉冶炼；
将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成厚度为5.0mm的热轧带钢，其中，在ESP产线中，粗轧出口的温度为842℃，精轧出口的温度为808℃；
先将热轧带钢冷却至750℃，并保温4s，使热轧带钢中的铁素体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例；
然后迅速冷却热轧带钢至346℃，使热轧带钢中的贝氏体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例。
生成的中碳热轧TRIP钢的规格：5.0×1250mm，屈服强度：468Mpa，抗拉强度：752MPa，延伸率：31.9％。
实施例2
选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.10％的C、1.21％的Si、1.64％的Mn、0.012％的S、0.012％的O、0.020％的P、0.006％的N，其余为铁元素；
将原材料依次进行转炉冶炼及LF炉冶炼；
将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成厚度为6.0mm的热轧带钢，其中，在ESP产线中，粗轧出口的温度为810℃，精轧出口的温度为815℃；
先将热轧带钢冷却至750℃，并保温6s，使热轧带钢中的铁素体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例；
然后迅速冷却热轧带钢至346℃，使热轧带钢中的贝氏体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例。
生成的中碳热轧TRIP钢的规格：6.0×1250mm，屈服强度：455Mpa，抗拉强度：725MPa，延伸率：25％。
实施例3
选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.30％的C、1.21％的Si、1.64％的Mn、0.005％的S、0.008％的O、0.010％的P、0.008％的N，其余为铁元素；
将原材料依次进行转炉冶炼及LF炉冶炼；
将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成厚度为5.0mm的热轧带钢，其中，在ESP产线中，粗轧出口的温度为800℃，精轧出口的温度为800℃；
先将热轧带钢冷却至700℃，并保温2s，使热轧带钢中的铁素体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例；
然后迅速冷却热轧带钢至346℃，使热轧带钢中的贝氏体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例。
生成的中碳热轧TRIP钢的规格：5.0×1250mm，屈服强度：578Mpa，抗拉强度：796MPa，延伸率：32％。
实施例4
选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.19％的C、1.00％的Si、1.64％的Mn、0.005％的S、0.008％的O、0.010％的P、0.008％的N，其余为铁元素；
将原材料依次进行转炉冶炼及LF炉冶炼；
将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成厚度为6.0mm的热轧带钢，其中，在ESP产线中，粗轧出口的温度为860℃，精轧出口的温度为808℃；
先将热轧带钢冷却至780℃，并保温10s，使热轧带钢中的铁素体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例；
然后迅速冷却热轧带钢至450℃，使热轧带钢中的贝氏体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例。
生成的中碳热轧TRIP钢的规格：6.0×1250mm，屈服强度：478Mpa，抗拉强度：798MPa，延伸率：29％。
实施例5
选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.19％的C、2.0％的Si、1.64％的Mn、0.005％的S、0.008％的O、0.010％的P、0.008％的N，其余为铁元素；
将原材料依次进行转炉冶炼及LF炉冶炼；
将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成厚度为5.0mm的热轧带钢，其中，在ESP产线中，粗轧出口的温度为842℃，精轧出口的温度为800℃；
先将热轧带钢冷却至750℃，并保温4s，使热轧带钢中的铁素体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例；
然后迅速冷却热轧带钢至300℃，使热轧带钢中的贝氏体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例。
生成的中碳热轧TRIP钢的规格：5.0×1250mm，屈服强度：471Mpa，抗拉强度：767MPa，延伸率：30.2％。
实施例6
选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.19％的C、1.21％的Si、1.00％的Mn、0.005％的S、0.008％的O、0.010％的P、0.008％的N，其余为铁元素；
将原材料依次进行转炉冶炼及LF炉冶炼；
将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成厚度为2.0mm的热轧带钢，其中，在ESP产线中，粗轧出口的温度为860℃，精轧出口的温度为808℃；
先将热轧带钢冷却至720℃，并保温6s，使热轧带钢中的铁素体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例；
然后迅速冷却热轧带钢至450℃，使热轧带钢中的贝氏体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例。
生成的中碳热轧TRIP钢的规格：2.0×1250mm，屈服强度：565Mpa，抗拉强度：786MPa，延伸率：26％。
实施例7
选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.19％的C、1.21％的Si、2.00％的Mn、0.005％的S、0.008％的O、0.010％的P、0.008％的N，其余为铁元素；
将原材料依次进行转炉冶炼及LF炉冶炼；
将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成厚度为2.0mm的热轧带钢，其中，在ESP产线中，粗轧出口的温度为842℃，精轧出口的温度为808℃；
先将热轧带钢冷却至750℃，并保温4s，使热轧带钢中的铁素体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例；
然后迅速冷却热轧带钢至346℃，使热轧带钢中的贝氏体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例。
生成的中碳热轧TRIP钢的规格：2.0×1250mm，屈服强度：682Mpa，抗拉强度：852MPa，延伸率：26.3％。
实施例8
选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.19％的C、1.21％的Si、1.64％的Mn、0.012％的S、0.008％的O、0.010％的P、0.008％的N，其余为铁元素；
将原材料依次进行转炉冶炼及LF炉冶炼；
将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成厚度为3.0mm的热轧带钢，其中，在ESP产线中，粗轧出口的温度为842℃，精轧出口的温度为808℃；
先将热轧带钢冷却至750℃，并保温4s，使热轧带钢中的铁素体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例；
然后迅速冷却热轧带钢至346℃，使热轧带钢中的贝氏体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例。
生成的中碳热轧TRIP钢的规格3.0×1250mm，屈服强度：578Mpa，抗拉强度：778MPa，延伸率：23.5％。
实施例9
选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.19％的C、1.21％的Si、1.64％的Mn、0.005％的S、0.01％的O、0.010％的P、0.008％的N，其余为铁元素；
将原材料依次进行转炉冶炼及LF炉冶炼；
将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成厚度为4.0mm的热轧带钢，其中，在ESP产线中，粗轧出口的温度为842℃，精轧出口的温度为808℃；
先将热轧带钢冷却至750℃，并保温4s，使热轧带钢中的铁素体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例；
然后迅速冷却热轧带钢至346℃，使热轧带钢中的贝氏体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例。
生成的中碳热轧TRIP钢的规格：4.0×1250mm，屈服强度：536Mpa，抗拉强度：736MPa，延伸率：25.5％。
实施例10
选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.19％的C、1.21％的Si、1.64％的Mn、0.005％的S、0.008％的O、0.020％的P、0.008％的N，其余为铁元素；
将原材料依次进行转炉冶炼及LF炉冶炼；
将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成厚度为1.5mm的热轧带钢，其中，在ESP产线中，粗轧出口的温度为842℃，精轧出口的温度为808℃；
先将热轧带钢冷却至750℃，并保温4s，使热轧带钢中的铁素体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例；
然后迅速冷却热轧带钢至346℃，使热轧带钢中的贝氏体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例。
生成的中碳热轧TRIP钢的规格：1.5×1250mm，屈服强度：698Mpa，抗拉强度：868MPa，延伸率：22.6％。
实施例11
选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.19％的C、1.21％的Si、1.64％的Mn、0.005％的S、0.01％的O、0.008％的P、0.008％的N，其余为铁元素；
将原材料依次进行转炉冶炼及LF炉冶炼；
将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成厚度为3.0mm的热轧带钢，其中，在ESP产线中，粗轧出口的温度为842℃，精轧出口的温度为808℃；
先将热轧带钢冷却至750℃，并保温4s，使热轧带钢中的铁素体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例；
然后迅速冷却热轧带钢至346℃，使热轧带钢中的贝氏体含量达到中碳热轧TRIP钢所需比例。
生成的中碳热轧TRIP钢的规格：3.0×1250mm，屈服强度：521Mpa，抗拉强度：698MPa，延伸率：27.5％。
需要说明的是，上述实施例生成的中碳热轧TRIP钢在厚度上的浮动非常小可以忽略不计，屈服强度和抗拉强度均会有30MPa的上下浮动，在本发明中特此说明。
通过上述实施方式可以看出，本发明提供的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧TRIP钢的方法，采用ESP工艺生产中碳热轧TRIP钢，能够解决中碳热轧TRIP钢中头尾厚度超差的问题，既能够满足薄规格带钢的生成技术需求，同时也能够节能环保降低生产成本。
如上参照附图以示例的方式描述了根据本发明提出的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧TRIP钢的方法。但是，本领域技术人员应当理解，对于上述本发明所提出的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧TRIP钢的方法，还可以在不脱离本发明内容的基础上做出各种改进。因此，本发明的保护范围应当由所附的权利要求书的内容确定。

Claims (5)

1.一种基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧TRIP钢的方法，包括：
选择原材料，其中，所述原材料按质量百分比包括：0.10～0.30％的C、1.0～2.0％的Si、1.0～2.0％的Mn、≤0.012％的S、≤0.01％的O、≤0.020％的P、≤0.008％的N，其余为铁元素；
将所述原材料依次进行转炉冶炼及LF炉冶炼；
将从所述LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成不同厚度的热轧带钢，其中，在所述ESP产线中，粗轧入口的温度不低于950℃，粗轧出口的温度为800～860℃，精轧出口的温度不低于800℃，感应加热出口的温度为1120～1180℃；其中，所述热轧带钢的厚度为1.5mm～6.0mm；
通过二次冷却所述热轧带钢依次确定所述热轧带钢中的铁素体和贝氏体所需比例，然后进入卷取机卷取入库；其中，
先将所述热轧带钢冷却至700～780℃后，并保温2～10s，使所述热轧带钢中的铁素体含量达到所述中碳热轧TRIP钢所需比例；
然后迅速冷却所述热轧带钢至300～450℃，使所述热轧带钢中的贝氏体含量达到所述中碳热轧TRIP钢所需比例。
2.如权利要求1所述的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧TRIP钢的方法，其中，
在通过二次冷却所述热轧带钢依次确定所述热轧带钢中的铁素体和贝氏体所需比例的过程中，所述铁素体与所述贝氏体的比例4:1。
3.如权利要求1所述的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧TRIP钢的方法，其中，
在生成所述中碳热轧TRIP钢的过程中，所述原材料中的C为提高所述中碳热轧TRIP钢的屈服强度和抗拉强度的元素。
4.如权利要求1所述的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧TRIP钢的方法，其中，
在生成所述中碳热轧TRIP钢的过程中，所述原材料中的Si形成所述中碳热轧TRIP钢所需的铁素体。
5.如权利要求1所述的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧TRIP钢的方法，其中，
在生成所述中碳热轧TRIP钢的过程中，所述原材料中的C、Si、Mn生成所述中碳热轧TRIP所需的贝氏体和奥氏体。
CN201610406808.9A 2016-06-06 2016-06-06 基于esp薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧trip钢的方法 Active CN105821190B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201610406808.9A CN105821190B (zh) 2016-06-06 2016-06-06 基于esp薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧trip钢的方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201610406808.9A CN105821190B (zh) 2016-06-06 2016-06-06 基于esp薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧trip钢的方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN105821190A CN105821190A (zh) 2016-08-03
CN105821190B true CN105821190B (zh) 2019-01-08

Family

ID=56532119

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201610406808.9A Active CN105821190B (zh) 2016-06-06 2016-06-06 基于esp薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧trip钢的方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN105821190B (zh)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106801195B (zh) * 2016-12-30 2018-11-27 日照宝华新材料有限公司 基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE75Cr1钢的方法
CN107739799A (zh) * 2017-09-30 2018-02-27 日照宝华新材料有限公司 基于全无头薄板连铸连轧生产spfh590钢的方法

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102005051052A1 (de) * 2005-10-25 2007-04-26 Sms Demag Ag Verfahren zur Herstellung von Warmband mit Mehrphasengefüge
CN101191174B (zh) * 2006-11-20 2010-05-12 宝山钢铁股份有限公司 抗拉强度750MPa级热轧相变诱发塑性钢及制造方法
CN101928875A (zh) * 2009-06-22 2010-12-29 鞍钢股份有限公司 具有良好成形性能的高强度冷轧钢板及其制备方法
CN102409235A (zh) * 2010-09-21 2012-04-11 鞍钢股份有限公司 高强度冷轧相变诱导塑性钢板及其制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN105821190A (zh) 2016-08-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN106011421B (zh) 基于esp薄板坯连铸连轧流程生产薄规格s500mc钢的方法
CN106756508B (zh) 基于esp薄板坯连铸连轧流程生产薄规格reh380la钢的方法
CN106011618B (zh) 基于esp薄板坯连铸连轧流程生产dp780钢的方法
CN106756560B (zh) 基于esp薄板坯连铸连轧流程生产薄规格re700l钢的方法
CN106077090B (zh) 基于esp薄板坯连铸连轧流程生产薄规格花纹钢板的方法
CN106191681B (zh) 基于esp薄板坯连铸连轧流程生产低碳钢铁素体的方法
CN106834887B (zh) 基于esp薄板坯连铸连轧流程生产薄规格re510l钢的方法
CN106834924B (zh) 基于esp薄板坯连铸连轧流程生产薄规格saph440钢的方法
CN106191680B (zh) 基于esp薄板坯连铸连轧流程生产dp600钢的方法
CN106367686B (zh) 基于esp薄板坯连铸连轧流程生产耐候钢的方法
CN106834886B (zh) 基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE65Mn钢的方法
CN106222561B (zh) 基于esp薄板坯连铸连轧流程生产低碳消防器材用钢的方法
CN105177422B (zh) 一种超长薄规格eh36钢及其在卷炉卷轧机上的生产方法
CN103237906A (zh) 制造抗拉强度等级为590MPa、可加工性优异且在其材料性能方面偏差小的高强度冷轧/热轧DP钢的方法
CN103249847A (zh) 制造抗拉强度等级为590MPa、可加工性优异且力学性能偏差小的高强度冷轧/热轧TRIP钢的方法
CN109055651A (zh) 一种基于ESP全无头薄板坯连铸连轧流程生产热轧薄规格600MPa级厢体用钢的方法
CN107893187A (zh) 基于全无头薄板坯连铸连轧流程生产低合金高强钢的方法
CN107604256A (zh) 一种700MPa级汽车大梁钢带的制备方法
CN109055650A (zh) 一种基于ESP全无头薄板坯连铸连轧流程生产热轧薄规格700MPa级厢体用钢的方法
CN102952998A (zh) 一种800MPa级热轧相变诱导塑性钢板及其制造方法
CN106756561B (zh) 基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE52Mn钢的方法
CN109518074A (zh) 一种经济型高韧性800MPa级汽车大梁钢及其生产方法
CN106834885B (zh) 基于esp薄板坯连铸连轧流程生产薄规格q345系列钢的方法
CN106048176B (zh) 基于esp薄板坯连铸连轧流程生产低碳热轧trip钢的方法
CN105821190B (zh) 基于esp薄板坯连铸连轧流程生产中碳热轧trip钢的方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant
TR01 Transfer of patent right
TR01 Transfer of patent right

Effective date of registration: 20190306

Address after: 276806 600 Binhai Road, Arashiyama District, Rizhao City, Shandong.

Patentee after: Rizhao Steel Holding Group Co., Ltd.

Address before: 276806 West of Xiamen Road, Yuquan Road, South of Steel City Avenue and North of Chemical Avenue, Lanshan Town, Rizhao City, Shandong Province

Patentee before: RIZHAO BAOHUA NEW MATERIAL CO., LTD.