CN105814223A - 由铝-铜-锂合金制成的用于飞机地板的挤压制品 - Google Patents
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Abstract
本发明尤其涉及一种用于制造用于航空工业的机械加工挤压制品的粗制挤压制品，由具有下述组成的Al?Cu?Li合金制成，以重量百分比计：Cu：2.0–6.0；Li：0.5–2.0；Mg：0–1.0；Ag：0–0.7；Zn：0–1.0；以及至少一种选自Zr、Mn、Cr、Se、Hf和Ti的元素，如果已被选择则所述元素的量为Zr为0.05至0.20重量％、Mn为0.05至0.8重量％，Cr和Se为0.05至0.3重量％、Hf为0.05至0.5重量％且Ti为0.01至0.15重量％，Si≤0.1；Fe≤0.1；各自≤0.05且总计≤0.15的其他元素，余量为铝，其具有长宽比至少为5的粗制核(21)和至少一个长宽比小于4且长度方向基本上垂直于核的长度方向的粗制侧翼(22)，其特征在于粗制侧翼(22)中与粗制核相连接的部分具有逐渐减小的厚度，并且所述粗制侧翼(22)中连接至核的所述粗制侧翼末端的厚度(E221)与相对于核的所述粗制侧翼末端的厚度(E222)的比例——即E221/E222——小于0.8且优选小于0.6，从而定义了两个基本上对称的凹形区域。本发明还涉及用于制造机械加工挤压制品的方法以及相应的机械加工挤压制品。本发明的制品可尤其用于制造地板构梁和地板横梁。
Description
技术领域
本发明涉及由铝-铜-锂合金制成的挤压制品，更特别地，涉及这样的制品、它们的制造方法和用途，特别是用于航空和航天构造的用途。
背景技术
开发了由铝合金制成的挤压制品以生产特别是用于航空工业和航天工业的高强度部件。
在航空工业中，由铝合金制成的挤压制品被用于许多应用，例如机身加强件和纵梁、机身框架、机翼加强件、地板构梁(poutre de plancher)和地板横梁(traverse de plancher)以及座椅轨道。
用于制造由Al-Cu-Li合金制成的用于航空工业的挤压制品的方法包括制造粗制挤压制品的步骤，其通过浇铸、均化、挤压、固溶热处理、淬火、经受控牵引而消除应力和人工时效的步骤进行。然而，粗制挤压制品不以那样的状态使用，而是随后对其进行机械加工以此获得具有所需的表面质量和几何特性的机械加工挤压制品。通常可将粗制挤压制品的尺寸设计成可通过限制于几毫米的机械加工而获得机械加工制品，以此方式限制了金属损耗但仍获得了所需质量。
用于航空工业的某些挤压制品具有低长宽比的部分和高长宽比的部分。一般而言，术语“核”是指高长宽比的中间部分，而“侧翼”部分具有低长宽比，其长度方向或厚度方向基本上垂直于核的长度方向。
侧翼通常在其被钻孔后用于进行紧固，以此方式向其中引入紧固元件，例如螺钉。
已知的是，通常侧翼的机械性能比核的机械性能较为不良。
U.S.专利6,113,711描述了一种用于制造由含有锂的铝合金制成的挤压制品的方法，其中通过在弯曲通道中挤压而获得具有低长宽比的部分，以此方式来改善它们的机械性能。然而此弯曲通道造成了挤压方法的挑剔性。
U.S.专利申请2005/0241735描述了一种具有增加数量的纤维纹理的用于加强件的挤压制品，其中所需纹理通过挤压轴对称区域并通过除去过量金属而获得。
申请WO2008/012570描述了一种制造用于飞行器的加强件的方法，其中制造了具有间隔边缘的未机械加工形式的加强件，所述边缘具有包括用于机械加工加强件的全部所需截面的外壳。
申请US 2013/025539描述了一种由Al-Cu-Li合金制成的挤压、轧制或锻造制品，所述Al-Cu-Li合金特别是在静态机械性能和耐损性之间的折衷方面具有改善的性能，。
对由铝-铜-锂合金制成的在低长宽比区域、特别是在静态机械强度性能和韧性性能之间的折衷方面以及在钻孔之后的耐折性方面具有改善性能的挤压制品存在需求。
发明目的
本发明的第一目的是制造一种用于航空工业的机械加工挤压制品的方法，所述机械加工挤压制品具有机械加工核(11)和至少一个机械加工侧翼(12)，其中
(a)浇铸由具有以下组成的Al-Cu-Li合金制成的粗制成形体，以重量百分比计：Cu：2.0–6.0；Li：0.5–2.0；Mg：0–1.0；Ag：0–0.7；Zn：0–1.0；以及至少一种选自Zr、Mn、Cr、Sc、Hf和Ti的元素，如果已被选择则所述元素的量为：Zr为0.05至0.20重量％、Mn为0.05至0.8重量％、Cr和Sc为0.05至0.3重量％、Hf为0.05至0.5重量％且Ti为0.01至0.15重量％、Si≤0.1；Fe≤0.1；各自≤0.05且总计≤0.15的其他元素，余量为铝，
(b)将所述粗制成形体进行均化处理，
(c)将所述粗制成形体通过挤压进行热加工，以获得具有粗制核(21)和至少一个粗制侧翼(22)的粗制挤压制品(2)，
(d)将所述粗制挤压制品进行固溶热处理
(e)将所述经固溶热处理的粗制挤压制品进行淬火，
(f)将所述粗制挤压制品以受控方式拉伸，
(g)任选地对所述挤压制品进行矫直或成型，
(h)将所述粗制挤压制品进行人工时效，
(i)将所述粗制挤压制品进行机械加工以获得具有机械加工核(11)和至少一个与粗制侧翼(22)相对应的机械加工侧翼(12)的机械加工挤压制品，
其特征在于，所述粗制侧翼的尺寸尺寸(E22或L22)——与所述粗制核的长度(L21)尺寸呈垂直方向——比所述机械加工侧翼的长度(L12)长至少20％。
本发明的另一个目的是用于制造用于航空工业的机械加工挤压制品的粗制挤压制品，
其由具有下述组成的Al-Cu-Li合金制成，以重量百分比计：Cu：2.0–6.0；Li：0.5–2.0；Mg：0–1.0；Ag：0–0.7；Zn：0–1.0；以及至少一种选自Zr、Mn、Cr、Sc、Hf和Ti的元素，如果已被选择则所述元素的量为Zr为0.05至0.20重量％、Mn为0.05至0.8重量％、Cr和Sc为0.05至0.3重量％、Hf为0.05至0.5重量％且Ti为0.01至0.15重量％、Si≤0.1；Fe≤0.1；各自≤0.05且总计≤0.15的其他元素，余量为铝，
其具有长宽比至少为5的粗制核(21)，和至少一个长宽比小于4且长度方向基本上垂直于核的长度方向的粗制侧翼(22)，其特征在于，所述粗制侧翼(22)中与所述粗制核相连接的部分具有逐渐减小的厚度，且所述粗制侧翼(22)中连接至核的所述粗制侧翼末端的厚度(E221)与相对于核的所述粗制侧翼末端的厚度(E222)的比例，即E221/E222，为小于0.8且优选小于0.6，从而定义了两个基本上对称的凹形区域。
本发明的再一个目的是能够通过本发明的方法获得的用于航空工业的机械加工挤压制品，其由具有下述组成的Al-Cu-Li合金制成，以重量百分比计：Cu：2.0–6.0；Li：0.5–2.0；Mg：0–1.0；Ag：0–0.7；Zn：0–1.0；以及至少一种选自Zr、Mn、Cr、Sc、Hf和Ti的元素，如果已被选择则所述元素的量为Zr为0.05至0.20重量％、Mn为0.05至0.8重量％、Cr和Sc为0.05至0.3重量％、Hf为0.05至0.5重量％且Ti为0.01至0.15重量％、Si≤0.1；Fe≤0.1；各自≤0.05且总计≤0.15的其他元素，余量为铝，
其具有长宽比为至少20的机械加工核(11)，和至少一个长宽比小于15且长度方向基本上垂直于核的长度方向的机械加工侧翼(12)，其特征在于其晶粒结构主要是非再结晶的，且在所述机械加工侧翼的中间长度和所述机械加工核之间，晶粒的长度方向基本上平行于侧翼的长度方向。
附图说明
图1：用于航空工业的机械加工挤压制品的总图。
图2：粗制挤压制品和相应的机械加工挤压制品的总图。
图3：现有技术的核和侧翼的详图(图3a)和本发明的核和侧翼的详图(图3b)。
图4：本发明的一个优选实施方案的核和侧翼的详图。
图5：现有技术的机械加工挤压制品的晶粒取向的详图(图5a)和本发明的机械加工挤压制品的晶粒取向的详图(图5b和5c)。
发明内容
除非另有提及，涉及合金的化学组成的所有标示值皆以基于合金的总重量计的重量百分比表示。词语1.4Cu意指将以重量％表示的铜含量乘以1.4。合金的命名根据铝业协会的规定进行，本技术领域普通技术人员对此是已知的。欧洲标准EN 515中指明了冶金状态的定义。
在拉伸下的静态机械性能，也就是极限抗拉强度Rm、在0.2％伸长率时的常规弹性极限Rp0.2和断裂时的伸长率A％，根据标准NF EN ISO6892-1的拉伸测试确定，采样和测试方向由标准EN 485-1定义。
应力强度因子(KQ)根据标准ASTM E399测定。标准ASTM E399给出了可以确定KQ是否是K1C的有效值的标准。对于给定试样的几何形状，只要材料的弹性极限具有同样的数量级，则对于不同材料获得的KQ值可相互比较。
除非另有提及，应用标准EN 12258中的定义。
出乎意料地，发明人观察到，对于某些铝-铜-锂合金，机械加工挤压制品的侧翼的性能可通过改变相应的粗制挤压制品的形式而得到显著地改善。
在本发明的方法中，浇铸由具有以下组成的Al-Cu-Li合金制成的粗制成形体，以重量百分比计：Cu：2.0–6.0；Li：0.5–2.0；Mg：0–1.0；Ag：0–0.7；Zn：0–1.0；以及至少一种选自Zr、Mn、Cr、Sc、Hf和Ti的元素，如果已被选择则所述元素的量为Zr为0.05至0.20重量％、Mn为0.05至0.8重量％、Cr和Sc为0.05至0.3重量％、Hf为0.05至0.5重量％且Ti为0.01至0.15重量％、Si≤0.1；Fe≤0.1；各自≤0.05且总计≤0.15的其他元素，余量为铝。优先地，铜的含量为至少2.2重量％和/或至多3.3重量％。优先地，锂的含量为至少1.2重量％和/或至多1.8重量％。优先地，镁的含量为至少0.05重量％和/或至多0.8重量％。优先地，锰的含量为至少0.05重量％和/或至多0.5重量％。优先地，锆的含量为至少0.06重量％和/或至多0.18重量％。在一个有利的实施方案中，将锰和锆同时加入。优先地，银的含量为至少0.1重量％和/或至多0.4重量％。优先地，锌的含量为至少0.05重量％和/或至多0.8重量％。在本发明的一个实施方案中，加入至少0.1重量％的银并将锌的含量限制为小于0.2重量％。优先地，钛的含量为至少0.02重量％和/或至多0.10重量％。实施本发明的有利的合金具体为AA2065、AA2195、AA2295、AA2196、AA2296、AA2076、AA2099、AA2199合金；特别优选合金AA2196,AA2296、AA2076。
将如此获得的粗制成形体进行均化处理。均化温度优选为在480℃和540℃之间的温度下5至60小时。优选地，均化温度介于515℃和525℃之间。在均化之后，通常将粗制成形体冷却至环境温度然后预热以用于热加工目的。预热的目的是为达到初始热加工温度，更优选地介于400℃和500℃之间且优选为允许粗制成形体热加工的450℃至480℃。
热加工通过挤压进行，以此方式来获得粗制挤压制品。粗制挤压制品的形式根据将用于航空构造的机械加工挤压制品的形式而定义。在本发明的框架中，将挤压制品的横断面分成尺寸为L和E的基本矩形；其中L总是基本矩形的最大尺寸，其被称为长度，且E为基本矩形的最小尺寸，其被称为厚度。长宽比为L/E比。图1和图2示出在本发明的框架中横断面被分成基本矩形的方式。图1示出的实例中，机械加工挤压制品(1)以具有最高长宽比的基本矩形(11)起始并且接连地被分成了5个基本矩形，(11、12、13、14和15)。同样，粗制挤压制品(2)以具有最高长宽比的基本矩形(21)起始并且接连地被分成了5个基本矩形，(21、22、23、24和25)。本发明涉及具有应被称为“粗制核”的基本矩形(21)和至少一个应被称为“粗制侧翼”的基本矩形(12、13、14、15)的粗制挤压制品，所述粗制核具有的长宽比至少为5且优选至少为8或甚至10，且所述粗制侧翼具有的长宽比小于4，该粗制侧翼的长度方向或厚度方向基本上垂直于核的长度方向；和/或涉及具有应被称为“机械加工核”的基本矩形(11)和至少一个应被称为“机械加工侧翼”的基本矩形(12、13、14、15)的机械加工挤压制品，所述机械加工核具有的长宽比为至少20或甚至至少30，所述机械加工侧翼具有的长宽比小于15，该机械加工侧翼的长度方向基本上垂直于核的长度方向。图2示出了与机械加工挤压制品(1)相应的粗制挤压制品(2)的横断面的一个实例。图2示出了四个粗制侧翼(22、23、24和25)。粗制侧翼中与粗制核的长度方向呈垂直方向的尺寸可以为长度(粗制侧翼22、23、25的情况)或厚度(粗制侧翼24的情况)。根据本发明，粗制侧翼中与粗制核的长度(L21)尺寸呈垂直方向的尺寸(E22或L22)比机械加工侧翼中与机械加工核的长度(L11)方向呈垂直方向的长度(L12)长至少20％、优选至少50％且更优选至少80％。有利地，粗制侧翼的长宽比至少为1.1。在本发明的一个实施方案中，粗制侧翼的长宽比至少为1.5且优选至少为2。优先地，粗制侧翼中与粗制核的长度方向呈垂直方向的尺寸为长度。图3a示出了现有技术的粗制挤压制品的一个实例，其具有部分示出的粗制核(21)和用于对具有部分示出的机械加工核(11)以及机械加工侧翼(12)的机械加工挤压制品进行机械加工的粗制侧翼(22)。在本发明的框架中，粗制侧翼(22)对应于机械加工侧翼(12)。对于同样的机械加工挤压制品，图3b示出了根据本发明所述的粗制制品的一个实例，其具有部分示出的粗制核(21)和粗制侧翼(22)。根据本发明，粗制侧翼的长度(L22)比机械加工侧翼的长度(L12)长至少20％。有利地，如果考虑在与粗制侧翼(22)相对应的表面上已被机械加工的粗制核(21)的厚度(E211)和粗制侧翼中与长度(L21)尺寸呈垂直方向的尺寸(E22或L22)，这些大小的总和比机械加工侧翼的长度(L12)大50％且更优选大80％。
图4示出了本发明的一个有利的实施方案。侧翼(22)在连接至核的区域具有厚度逐渐减小的部分。在本发明的框架中，在厚度连续变化的情况下，为了将横断面分成基本矩形，考虑基本矩形包含局部具有可变厚度的部分。在此有利的实施方案中，粗制侧翼(22)中连接至核的粗制侧翼末端的厚度(E221)与粗制侧翼(22)中相对于核的粗制侧翼末端的厚度(E222)之间的比例，即E221/E222，小于0.8且优选小于0.6，从而定义了两个基本对称的凹形区域。有利地，粗制侧翼中厚度逐渐减小的部分的延伸长度(L221)小于侧翼总长度(L22)的30％。优先地，在此实施方案中，粗制核(21)的长度方向与对应于侧翼厚度减小的方向之间的角度(α)为45+/-10°。如图4中所示，角度(α)为直角三角形中的一个角度，所述直角三角形的第一个边通过粗制核的长度方向(L21)定义且第二个边对应于长度(L221)，所述角度(α)与对应于长度(L221)的第二个边相对。有利地，如图4中所示，粗制侧翼的减小是线性的，其第一部分投影到平行于粗制核的长度方向(L21)的直线上的长度等于((E222-E221)/2)，第二部分为凹形区域。
优先地，粗制侧翼(22)和核(21)的连接处的曲率半径介于2mm和4mm之间。在根据图4的实施方案中，粗制侧翼的长宽比有利地介于1.2和1.5之间。
本发明对于下述粗制挤压制品是更特别有利的，所述粗制挤压制品的核的厚度(E21)为至少12mm且优选至少15mm。粗制挤压制品的侧翼的厚度(E22)有利地为至少10mm且优选至少15mm。在图4所示的实施方案中，厚度E222有利地为至少20mm且厚度E221有利地为至少10mm。
然后将如此获得的粗制挤压制品进行固溶热处理并淬火。有利地，固溶热处理在介于490℃和540℃之间的温度下进行15分钟至8小时且更优选地在介于510℃和530℃之间的温度下持续20分钟至两个小时。
然后以受控方式将照此进行固溶热处理并淬火的粗制挤压制品拉伸，更优选地1至5％且优先地至少2％。已知步骤，如矫直或成型，可任选地在受控拉伸之前或之后进行。
人工时效优先地在120和170℃之间的温度下5小时至100小时，优先地在150℃和160℃之间的温度下20小时至60小时。
然后对粗制挤压制品进行机械加工以获得用于航空结构的机械加工挤压制品。具体而言，可对粗制挤压制品进行机械加工以获得机翼加强件、机身加强件、机身框架、地板构梁或地板横梁。优先地机械加工挤压制品为地板横梁。
机械加工挤压制品的核的厚度(E11)有利地介于2mm和14mm之间。机械加工挤压制品的核的长度(L11)有利地为至少150mm，优选至少220mm且更优选地至少240mm。机械加工制品的侧翼的长度有利地为至少10mm，优选至少12mm或优选至少15mm且机械加工挤压制品的侧翼的厚度有利地为至少2mm，优选至少3mm。
本发明的方法能够在机械加工挤压制品的侧翼中、特别是侧翼的中间长度和核之间获得有利的晶粒结构和晶粒取向。通过本发明的方法获得的机械加工制品的晶粒结构主要是非再结晶的，其中再结晶的晶粒的比例小于10％。图5示出了介于机械加工侧翼的中间长度和机械加工核之间的机械加工侧翼区域中的晶粒取向。对于现有技术中的机械加工挤压制品(图5A)，介于机械加工侧翼的中间长度和机械加工核之间的晶粒(125)的长度方向基本平行于核的长度方向。对于本发明的机械加工挤压制品(图5B和5C)，介于机械加工侧翼的中间长度和机械加工核之间的晶粒的长度方向基本上平行于侧翼的长度方向(126，127)。在图4和图5C示出的有利的实施方案中，晶粒长度方向和侧翼长度方向之间的差值小于10°。
本发明的发明人认为，具体而言，由机械加工挤压制品获得的晶粒结构，也或许是其他因素，例如由于本发明的方法获得的局部纹理，使得性能有观察到的改进。因此，本发明的机械加工挤压制品在本发明的侧翼中，在S-L方向，与现有技术的方法相比，增加至少20％且甚至在某些情况下增加多于50％。
有利地，对于本发明的粗制挤压制品和/或机械加工挤压制品，粗制侧翼纵向的弹性极限和机械加工侧翼纵向的弹性极限为至少450MPa且优选至少460MPa，且韧性KIC S-L为至少15MPa√m且优选至少16MPa√m。此外，机械加工侧翼在钻孔后在所述核与中间长度之间的耐折性得到显著改善。
本发明的机械加工挤压制品作为用于航空构造的结构元件是特别有利的。因此，本发明的机械加工挤压制品作为用于航空构造的机翼加强件、机身加强件、机身框架、地板构梁或地板横梁是有利的。在一个优选的实施方案中，将本发明的制品用作地板横梁。
实施例
在此实施例中，制备了由AA2196合金制成的机械加工挤压制品。制品C、D和E具有粗制侧翼，所述粗制侧翼中与粗制核的长度尺寸呈垂直方向的尺寸比机械加工侧翼的长度长至少20％。
浇铸由AA2196合金制成的粗制成形体并在约520℃下进行均化。
将粗制成形体进行挤压以获得粗制型材，所述粗制型材具有的核的长度的核和至少一个侧翼的特性于表1中给出。
表1：粗制型材的几何特性
| 核长度(mm) | 核厚度(mm) | 侧翼长度(mm) | 侧翼厚度(mm) | |
| A* | 242 | 21 | 20 | 16 |
| B* | 242 | 30 | 22 | 20 |
| Cα | 242 | 25 | 25 | 15 |
| Dα | 242 | 21 | 36 | 15 |
| Eα** | 242 | 21 | 36 | 28 |
*与核的长度方向垂直的侧翼厚度方向
α与核的长度方向垂直的侧翼长度方向
**根据图4的示意图，粗制侧翼(22)中连接至核的粗制侧翼末端的厚度(E221)为15mm，且相对于核的末端的厚度(E222)为28mm，粗制侧翼的厚度逐渐减小且小于28mm的部分(L221)为10mm，粗制核(21)的长度方向和与侧翼厚度减小对应的方向之间的角度(α)为45°，所述粗制侧翼(22)与核(21)的连接处的曲率半径介于2.5和3mm之间。
将照此获得的粗制挤压制品在约520℃下进行固溶热处理并淬火，然后通过受控拉伸消除应力并进行人工时效。然后将它们进行机械加工以获得具有下述特性的机械加工型材：机械加工核的长度为约240mm，机械加工核的厚度为约5mm，机械加工侧翼的长度为20mm且其厚度为2mm。
对侧翼的机械性能进行表征。结果在表2中给出。在对机械加工侧翼钻孔之后进行所述核和所述中间长度之间的3点弯曲试验。表2给出了侧翼弯曲的定性结果：-标志着侧翼的强偏离(--：非常强)和+标志着侧翼的低偏离(++：非常低)。
表2：机械性能
| Rm(MPa) | Rp02(MPa) | A％ | K1C(S-L)MPa√m | 测试弯曲 | |
| A | 547 | 496 | 4.3 | 14 | -- |
| B | 534 | 486 | 4.3 | 11 | -- |
| C | 565 | 515 | 5.3 | 17 | + |
| D | 525 | 471 | 3.8 | 21 | + |
| E | 524 | 472 | 4.4 | 17 | ++ |
在对粗制挤压制品的粗制侧翼进行样本取样后，在粗制侧翼的长度方向上，在与机械加工型材的侧翼的纵向对应区域中，测量静态机械特性和韧性Rm、Rp 0.2和A％。在机械加工型材上观察弯曲试验的特性。
Claims (13)
1.制造用于航空工业的机械加工挤压制品的方法，所述机械加工挤压制品具有机械加工核(11)和至少一个机械加工侧翼(12)，其中
(a)浇铸由具有以下组成的Al-Cu-Li合金制成的粗制成形体，以重量百分比计：Cu：2.0–6.0；Li：0.5–2.0；Mg：0–1.0；Ag：0–0.7；Zn：0–1.0；以及一种至少选自Zr、Mn、Cr、Sc、Hf和Ti的元素，如果已被选择则所述元素的量为：Zr为0.05至0.20重量％、Mn为0.05至0.8重量％、Cr和Sc为0.05至0.3重量％、Hf为0.05至0.5重量％且Ti为0.01至0.15重量％，Si≤0.1；Fe≤0.1；各自≤0.05且总计≤0.15的其他元素，余量为铝，
(b)将所述粗制成形体进行均化处理，
(c)将所述粗制成形体通过挤压进行热加工，以获得具有粗制核(21)和至少一个粗制侧翼(22)的粗制挤压制品(22)，
(d)将所述粗制挤压制品进行固溶热处理
(e)将所述经固溶热处理的粗制挤压制品淬火，
(f)将所述粗制挤压制品以受控方式拉伸，
(g)任选地对所述挤压制品进行矫直或成型，
(h)将所述粗制挤压制品进行人工时效，
(i)将所述粗制挤压制品进行机械加工以获得具有机械加工核(11)和至少一个与粗制侧翼(22)相对应的机械加工侧翼(12)的机械加工挤压制品，
其特征在于，所述粗制侧翼中与所述粗制核的长度(L21)尺寸呈垂直方向的尺寸(E22或L22)，比所述机械加工侧翼的长度(L12)长至少20％。
2.根据权利要求1所述的方法，其中在与粗制侧翼(22)相对应的表面上被机械加工的粗制核(21)的厚度(E211)和粗制侧翼中与长度(L21)尺寸呈垂直方向的尺寸(E22或L22)，为使得它们总和比机械加工侧翼的长度(L12)大50％且更优选大80％。
3.根据权利要求1或权利要求2所述的方法，其中所述粗制侧翼(22)中与所述粗制核相连接的部分具有逐渐减小的厚度，且所述粗制侧翼(22)中连接至核的所述粗制侧翼末端的厚度(E221)与相对于核的所述粗制侧翼末端的厚度(E222)的比例，即E221/E222，为小于0.8且优选小于0.6，从而定义了两个基本上对称的凹形区域。
4.根据权利要求3所述的方法，其中所述粗制侧翼中厚度逐渐减小的所述部分的延伸长度(L221)小于侧翼的总长度(L22)的30％。
5.根据权利要求3或权利要求4所述的方法，其中粗制核(21)的长度方向和与侧翼厚度减小相对应的方向之间的角度(α)为45+/-10°。
6.用于制造用于航空工业的机械加工挤压制品的粗制挤压制品，
其由具有下述组成的Al-Cu-Li合金制成，以重量百分比计：Cu：2.0–6.0；Li：0.5–2.0；Mg：0–1.0；Ag：0–0.7；Zn：0–1.0；以及至少一种选自Zr、Mn、Cr、Sc、Hf和Ti的元素，如果已被选择则所述元素的量为Zr为0.05至0.20重量％、Mn为0.05至0.8重量％、Cr和Sc为0.05至0.3重量％、Hf为0.05至0.5重量％且Ti为0.01至0.15重量％，Si≤0.1；Fe≤0.1；各自≤0.05且总计≤0.15的其他元素，余量为铝，
其具有长宽比至少为5的粗制核(21)和至少一个长宽比小于4且长度的方向基本上垂直于核的长度方向的粗制侧翼(22)，其特征在于，所述粗制侧翼(22)中与所述粗制核相连接的部分具有逐渐减小的厚度，且所述粗制侧翼(22)中连接至核的所述粗制侧翼末端的厚度(E221)与相对于核的所述粗制侧翼末端的厚度(E222)的比例，即E221/E222，为小于0.8且优选小于0.6，从而定义了两个基本上对称的凹形区域；
粗制核(21)的长宽比或粗制侧翼(22)的长宽比为比例L/E，其中L对应粗制核(21)或粗制侧翼(22)的各自横断面中定义的基本矩形的最大尺寸，且E对应粗制核(21)或粗制侧翼(22)的各自横断面中定义的基本矩形的最小尺寸。
7.根据权利要求6所述的粗制挤压制品，其中粗制侧翼的厚度逐渐减小的所述部分的延伸长度(L221)小于侧翼的总长度(L22)的30％。
8.根据权利要求6或权利要求7所述的粗制挤压制品，其中粗制核(21)的长度方向和与侧翼厚度减小相对应的方向之间的角度(α)为45+/-10°。
9.根据权利要求6至8中任一项所述的粗制挤压制品，其中所述粗制侧翼(22)和核(21)的连接处的曲率半径介于2mm和4mm之间。
10.能够通过根据权利要求1至5中任一项所述的方法获得的用于航空工业的机械加工挤压制品，其由具有下述组成的Al-Cu-Li合金制成，以重量百分比计：Cu：2.0–6.0；Li：0.5–2.0；Mg：0–1.0；Ag：0–0.7；Zn：0–1.0；以及至少一种选自Zr、Mn、Cr、Sc、Hf和Ti的元素，如果已被选择则所述元素的量为Zr为0.05至0.20重量％、Mn为0.05至0.8重量％、Cr和Sc为0.05至0.3重量％、Hf为0.05至0.5重量％且Ti为0.01至0.15重量％，Si≤0.1；Fe≤0.1；各自≤0.05且总和≤0.15的其他元素，余量为铝，
其具有长宽比为至少20的机械加工核(11)和至少一个长宽比小于15且长度方向基本上垂直于核的长度方向的机械加工侧翼(12)，其特征在于其晶粒结构具有的再结晶晶粒的比例小于10％，并且在所述机械加工侧翼的中间长度和所述机械加工核之间，晶粒长度的方向基本上平行于侧翼的长度方向，
机械加工核(11)的长宽比或机械加工侧翼(12)的长宽比为比例L/E，其中L对应机械加工核(11)或机械加工侧翼(12)的各自横断面中定义的基本矩形的最大尺寸，且E对应机械加工核(11)或机械加工侧翼(12)的各自横断面中定义的基本矩形的最小尺寸。
11.根据权利要求10所述的机械加工挤压制品，其中晶粒长度的方向和侧翼长度的方向之间的差值小于10°。
12.根据权利要求10或权利要求11所述的机械加工挤压制品作为航空构造的结构元件的用途。
13.根据权利要求12所述的用途，用作机翼加强件、机身加强件、机身框架、地板梁或地板横梁，优先地作为地板横梁。
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