CN105803329A - 大厚度核电用q345d钢板及其生产方法 - Google Patents

大厚度核电用q345d钢板及其生产方法 Download PDF

Info

Publication number
CN105803329A
CN105803329A CN201610361358.6A CN201610361358A CN105803329A CN 105803329 A CN105803329 A CN 105803329A CN 201610361358 A CN201610361358 A CN 201610361358A CN 105803329 A CN105803329 A CN 105803329A
Authority
CN
China
Prior art keywords
steel plate
temperature
nuclear power
stove
rolling
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN201610361358.6A
Other languages
English (en)
Inventor
邓建军
程含文
刘生
林明新
钟金红
张萌
石莉
肖雄峰
刘彦强
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Wuyang Iron and Steel Co Ltd
Original Assignee
Wuyang Iron and Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Wuyang Iron and Steel Co Ltd filed Critical Wuyang Iron and Steel Co Ltd
Priority to CN201610361358.6A priority Critical patent/CN105803329A/zh
Publication of CN105803329A publication Critical patent/CN105803329A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C21D1/28—Normalising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0257—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本发明公开了一种大厚度核电用Q345D钢板及其生产方法，其化学成分的重量百分含量为：C≤0.18%，Si≤0.50%，Mn≤1.70%，P≤0.020%，S≤0.015%，Ni≤0.50%，Cr≤0.30%，Cu≤0.30%，Mo≤0.10%，Alt≥0.020%，Nb 0.020%～0.030%，V 0.025%～0.040%，其余为Fe和不可避免的杂质。本钢板的化学成分添加一定量的微合金元素Nb、V，能得到组织更为稳定、晶粒更细的珠光体和少量贝氏体组织；具有纯净度较高、成分均匀、内部致密的特点，钢板模拟焊后热处理状态（保温10h）和交货状态的两套力学性能完全满足GB/T1591标准基本要求外，还能满足良好的抗高温（300℃）蠕变性能。

Description

大厚度核电用Q345D钢板及其生产方法
技术领域
本发明涉及一种大厚度钢板，尤其是一种大厚度核电用Q345D钢板及其生产方法。
背景技术
进入21世纪，在化石能源增加环境负担、水资源紧缺等诸多因素影响下，中国的能源结构改革迫在眉睫。在众多新能源中，核电无疑被认为是环境透支最小的高效清洁能源。在电力行业规划中，强调了对水电、核电等清洁能源进行大规模投资，火电将大举让路，清洁能源装机将超过30%。自2011年停摆多年的核电业，似乎正在走出日本福岛事故的阴影，重获新生。核电设备行业则以其高门槛和巨大的市场空间，成为最具潜力的投资方向。核电用钢板有较高的要求标准，一般要求具有良好的交货状态和模拟焊后热处理状态以及抗高温蠕变性能匹配。在我国核电进入新时期的大环境下，开发高性能核电钢板，抢占核电钢板原材料市场具有一定的社会效益和经济效益。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种高性能的大厚度核电用Q345D钢板；本发明还提供了一种大厚度核电用Q345D钢板的生产方法。
为解决上述技术问题，本发明化学成分的重量百分含量为：C≤0.18%，Si≤0.50%，Mn≤1.70%，P≤0.020%，S≤0.015%，Ni≤0.50%，Cr≤0.30%，Cu≤0.30%，Mo≤0.10%，Alt≥0.020%，Nb0.020%～0.030%，V0.025%～0.040%，其余为Fe和不可避免的杂质。
优选的，所述化学成分的重量百分含量为：C0.16%～0.18%，Si0.30%～0.50%，Mn1.40%～1.70%，P≤0.015%，S≤0.010%，Ni0.05%～0.30%，Cr0.05%～0.30%，Cu≤0.18%，Mo≤0.080%，Alt0.020%～0.040%，Nb0.020%～0.030%，V0.025%～0.040%，其余为Fe和不可避免的杂质。
本发明所述钢板最大厚度为380mm。
本发明钢板的化学成分设计除符合要求外，添加一定量的微合金元素Nb、V微合金元素。其中，C含量为0.16～0.18%，C主要与其他元素形成碳化物，起组织强化和析出强化的作用，使钢板强度增加。Mn的含量在1.40%～1.70%，Mn主要起固溶强化和降低相变温度，提高钢板强度及韧性的作用；主要作用是增大奥氏体的过冷度，从而细化组织，取得强化效果；提高低温冲击韧性和降低冷脆转变温度。Nb0.020%～0.030%、V0.025%～0.040%，细化晶粒，提高各项性能指标。Al元素细化晶粒，起到脱氧效果。杂质元素P、S等含量下限不做限制，在工艺设备能力下尽可能降低，以达到钢质纯净。
本发明方法包括冶炼、电渣重熔、轧制、扩氢缓冷和热处理工序；所述钢板化学成分的重量百分含量如上所述；
所述热处理工序：对钢板进行正火＋回火处理；正火温度为910℃±10℃，保温时间≥2.0min/mm钢板厚度，钢板出炉加速冷却至≤200℃；回火温度为615℃～655℃，保温8～12小时，出炉空冷。
本发明方法所述电渣重熔工序：采用五元渣系，熔速控制在20～25kg/min，采用干燥气体保护和风冷加速冷却。
本发明方法所述轧制工序：采用I型轧制工艺；轧制温度1050℃～1160℃，开轧前4道次的单道次压下量为不低于30mm。
本发明方法所述扩氢缓冷工序：轧后的钢板装缓冷炉的温度不低于350℃，升温至400～450℃保温2～3小时；然后升温至600℃～620℃保温50～52小时；最后降温至150～250℃出炉，降温时间不低于48小时。
采用上述技术方案所产生的有益效果在于：本发明钢板的化学成分添加一定量的微合金元素Nb、V，能得到组织更为稳定、晶粒更细的珠光体和少量贝氏体组织；具有纯净度较高、成分均匀、内部致密的特点，钢板模拟焊后热处理状态（保温10h）和交货状态的两套力学性能完全满足GB/T1591标准基本要求外，还能满足良好的抗高温（300℃）蠕变性能。
本发明方法通过添加微合金元素Nb、V的设计及正火＋回火的生产工艺，生产出大厚度核一级设备支承用的高性能380mm厚Q345D钢板；钢板经过充分晶粒细化，在设定冷却速度下得到更为细化的珠光体和少量贝氏体组织；钢板具有纯净度较高、成分均匀、内部致密的特点；保证模拟焊后热处理状态（保温10h）和交货状态的两套力学性能完全满足GB/T1591标准基本要求外，还能满足良好的抗高温（300℃）蠕变性能要求。本发明方法所得钢板应用于核反应堆压力容器支承用材料，具有良好的强韧性、良好的焊接性和抗高温蠕变性等特点，满足压力容器支座关键受力处的要求；其生产制造工序简单、产品质量稳定、可实现批量生产。
本发明方法所得钢板模拟焊后热处理状态（保温温度600℃±10℃，保温时间10h，425℃以上装出炉，升降温速度≤55℃/h）和交货状态的两套1/4处力学性能完全满足GB/T1591标准基本要求，力学性能：Rel≥265MPa，Rm450～600MPa；伸长率A≥17%；还能满足板厚1/4位置-20℃横向夏比冲击功不小于41J，300℃高温瞬时蠕变性能Rp0.2≥237MPa，Rm≥414MPa。
具体实施方式
本大厚度核电用Q345D钢板的生产方法包括冶炼、电渣重熔、轧制、扩氢缓冷和热处理工序；各工序的工艺如下所述：
（1）冶炼工序：包括电炉冶炼、LF炉精炼和VD真空处理过程；LF炉精炼时，白渣保持时间30～40分钟，白渣保持主要吸收杂质和气体，保证钢水的纯净度和脱氧效果，精炼时间总时间45～55分钟；VD真空处理时，真空度66Pa及以下，保持时间25～30分钟，降低钢水的气体含量，保证钢坯的致密度。
（2）电渣重熔工序：电渣重熔采用五元渣系，熔速控制在20～25kg/min，熔速尽可能保持稳定；采用干燥气体保护和风冷加速冷却；电渣重熔可提高钢板纯度、含硫低、非金属夹杂物少，金相组织致密，化学成分均匀。
（3）轧制工序：钢板轧制采用I型轧制工艺；轧制温度1050℃～1160℃，开轧前4道次采用低速大压下的轧制方式，单道次压下量不低于30mm，最好为35mm～45mm，低速大压下能够使变形深透到中心，能够充分破碎中心粗大晶粒组织，压合孔隙疏松，使组织细密均匀，改善夹杂物和碳化物的分布，提高钢板机械性能。
（4）扩氢缓冷工序：轧后的钢板装缓冷炉的温度不低于350℃，缓冷炉升降温平稳，升温至400～450℃保温2～3小时；然后升温至600℃～620℃保温50～52小时；最后钢板降温至150～250℃出炉，平稳降温，降温时间不低于48小时；扩氢缓冷后使钢板在火焰切割时避免产生切割裂纹后后续的延迟裂纹。
（5）热处理工序：对钢板进行正火（允许加速冷却）＋回火处理；正火温度为910℃±10℃，保温时间为≥2.0min/mm钢板厚度，最好为2.0～2.5min/mm钢板厚度，钢板出炉加速冷却至≤200℃，回火温度为615℃～655℃，保温8～12小时，出炉空冷；即可得到所述的大厚度核电用Q345D钢板。
下面结合具体实施例对本发明作进一步详细的说明。
实施例1：本大厚度核电用Q345D钢板的成分配比以及生产工艺如下所述。
本Q345D钢板的厚度为380mm，化学成分（按重量百分比）为：C0.17%，Si0.37%，Mn1.70%，P0.011%，S0.001%，Ni0.10%，Cr0.11%，Cu0.03%，Mo0.043%，Alt0.022%，Nb0.025%，V0.040%，其余为Fe和不可避免的杂质。
本Q345D钢板生产方法的具体工艺如下所述：
（1）冶炼工序：电炉冶炼时，P≤0.015%，大包钢水温度1550～1600℃，出钢温度1650℃；LF炉精炼时，精炼时间50分钟，白渣保持时间35分钟；VD真空处理时，真空度控制在66Pa以下，保持28分钟。
（2）电渣重熔工序：采用五元渣系，熔速控制在20～25kg/min，采用干燥气体保护和风冷加速冷却。
（3）轧制工序：轧制温度1050℃～1160℃，开轧前4道次的单道次压下量分别为35mm、42mm、38mm、40mm。
（4）扩氢缓冷工序：钢板装缓冷炉的温度360℃，平稳升温至420℃保温2小时；然后升温至610℃保温52小时；最后钢板降温至200℃出炉，降温时间50小时。
（5）热处理工序：正火温度为910℃±10℃，保温时间为2.0min/mm；钢板出炉加速冷却至150℃；回火温度为625℃±10℃，保温10小时，出炉空冷。
本Q345D钢板经测试，其模拟焊后（保温温度600℃±10℃，保温时间10h，425℃以上装出炉，升降温速度≤55℃/h）板厚1/4处力学性能、交货态力学性能，以及抗高温（300℃）蠕变性能试验结果见表1。
表1：本Q345D钢板的力学性能
实施例2：本大厚度核电用Q345D钢板的成分配比以及生产工艺如下所述。
本Q345D钢板的厚度为380mm，化学成分（按重量百分比）为：C0.18%，Si0.37%，Mn1.63%，P0.010%，S0.001%，Ni0.15%，Cr0.10%，Cu0.03%，Mo0.052%，Alt0.020%，Nb0.026%，V0.038%，其余为Fe和不可避免的杂质。
（1）冶炼工序：LF炉精炼时，精炼时间52分钟，白渣保持时间40分钟；VD真空处理时，真空度控制在65Pa以下，保持27分钟。
（2）电渣重熔工序：同实施例1。
（3）轧制工序：轧制温度1080℃～1160℃，开轧前4道次的单道次压下量分别为37mm、40mm、43mm、39mm。
（4）扩氢缓冷工序：钢板装缓冷炉的温度380℃，平稳升温至430℃保温3小时；然后升温至600℃保温51小时；最后钢板降温至180℃出炉，降温时间55小时。
（5）热处理工序：正火温度为910℃±10℃，保温时间为2.2min/mm；钢板出炉加速冷却至100℃；回火温度为645℃±10℃，保温12小时，出炉空冷。
本Q345D钢板经测试，其模拟焊后（保温温度600℃±10℃，保温时间10h，425℃以上装出炉，升降温速度≤55℃/h）板厚1/4处力学性能、交货态力学性能，以及抗高温（300℃）蠕变性能试验结果见表2。
表2：本Q345D钢板的力学性能
实施例3：本大厚度核电用Q345D钢板的成分配比以及生产工艺如下所述。
本Q345D钢板的厚度为380mm，实际成分（按重量百分比）为：C0.16%，Si0.42%，Mn1.58%，P0.010%，S0.001%，Ni0.12%，Cr0.13%，Cu0.08%，Mo0.038%，Alt0.025%，Nb0.023%，V0.039%，其余为Fe和不可避免的杂质。
（1）冶炼工序：LF炉精炼时，精炼时间45分钟，白渣保持时间30分钟；VD真空处理时，真空度控制在65Pa以下，保持30分钟。
（2）电渣重熔工序：同实施例1。
（3）轧制工序：轧制温度1050℃～1120℃，开轧前4道次的单道次压下量分别为45mm、37mm、41mm、40mm。
（4）扩氢缓冷工序：钢板装缓冷炉的温度380℃，平稳升温至420℃保温2.5小时；然后升温至605℃保温50小时；最后钢板降温至250℃出炉，降温时间48小时。
（5）热处理工序：正火温度为910℃±10℃，保温时间为2.1min/mm，钢板出炉加速冷却至200℃，回火温度为645℃±10℃，保温10小时，出炉空冷。
本Q345D钢板经测试，其模拟焊后（保温温度600℃±10℃，保温时间10h，425℃以上装出炉，升降温速度≤55℃/h）板厚1/4处力学性能、交货态力学性能，以及抗高温（300℃）蠕变性能试验结果见表3。
表3：本Q345D钢板的力学性能
实施例4：本大厚度核电用Q345D钢板的成分配比以及生产工艺如下所述。
本Q345D钢板的厚度为380mm，实际成分（按重量百分比）为：C0.16%，Si0.30%，Mn1.60%，P0.015%，S0.006%，Ni0.05%，Cr0.30%，Cu0.05%，Mo0.066%，Alt0.040%，Nb0.020%，V0.025%，其余为Fe和不可避免的杂质。
本钢板生产方法发具体工艺如下所述：
（1）冶炼工序：LF炉精炼时，精炼时间55分钟，白渣保持时间38分钟；VD真空处理时，真空度控制在66Pa以下，保持25分钟。
（2）电渣重熔工序：同实施例1。
（3）轧制工序：轧制温度1060℃～1140℃，开轧前4道次的单道次压下量分别为42mm、43mm、40mm、38mm。
（4）扩氢缓冷工序：钢板装缓冷炉的温度350℃，平稳升温至400℃保温2.5小时；然后升温至615℃保温52小时；最后钢板降温至220℃出炉，降温时间51小时。
（5）热处理工序：正火温度为910℃±10℃，保温时间为2.5min/mm，钢板出炉加速冷却至180℃，回火温度为635℃±10℃，保温8小时，出炉空冷。
本Q345D钢板经测试，其模拟焊后（保温温度600℃±10℃，保温时间10h，425℃以上装出炉，升降温速度≤55℃/h）板厚1/4处力学性能、交货态力学性能，以及抗高温（300℃）蠕变性能试验结果见表4。
表4：本Q345D钢板的力学性能
实施例5：本大厚度核电用Q345D钢板的成分配比以及生产工艺如下所述。
本Q345D钢板的厚度为380mm，实际成分（按重量百分比）为：C0.17%，Si0.50%，Mn1.40%，P0.013%，S0.010%，Ni0.30%，Cr0.05%，Cu0.18%，Mo0.080%，Alt0.029%，Nb0.030%，V0.034%，其余为Fe和不可避免的杂质。
本钢板生产方法发具体工艺如下所述：
（1）冶炼工序：LF炉精炼时，精炼时间48分钟，白渣保持时间38分钟；VD真空处理时，真空度控制在66Pa以下，保持29分钟。
（2）电渣重熔工序：同实施例1。
（3）轧制工序：轧制温度1070℃～1150℃，开轧前4道次的单道次压下量分别为39mm、41mm、42mm、36mm。
（4）扩氢缓冷工序：钢板装缓冷炉的温度390℃，平稳升温至450℃保温2.5小时；然后升温至620℃保温50小时；最后钢板降温至150℃出炉，降温时间54小时。
（5）热处理工序：正火温度为910℃±10℃，保温时间为2.3min/mm，钢板出炉加速冷却至120℃，回火温度为630℃±10℃，保温9小时，出炉空冷。
本Q345D钢板经测试，其模拟焊后（保温温度600℃±10℃，保温时间10h，425℃以上装出炉，升降温速度≤55℃/h）板厚1/4处力学性能、交货态力学性能，以及抗高温（300℃）蠕变性能试验结果见表5。
表5：本Q345D钢板的力学性能
实施例6：本大厚度核电用Q345D钢板的成分配比以及生产工艺如下所述。
本Q345D钢板的厚度为380mm，实际成分（按重量百分比）为：C0.15%，Si0.47%，Mn1.35%，P0.020%，S0.015%，Ni0.15%，Cr0.16%，Cu0.18%，Mo0.10%，Alt0.040%，Nb0.028%，V0.029%，其余为Fe和不可避免的杂质。
本钢板生产方法发具体工艺如下所述：
（1）冶炼工序：LF炉精炼时，精炼时间50分钟，白渣保持时间33分钟；VD真空处理时，真空度控制在66Pa以下，保持26分钟。
（2）电渣重熔工序：同实施例1。
（3）轧制工序：轧制温度1060℃～1140℃，开轧前4道次的单道次压下量分别为44mm、43mm、30mm、41mm。
（4）扩氢缓冷工序：钢板装缓冷炉的温度400℃，平稳升温至450℃保温2.5小时；然后升温至610℃保温50小时；最后钢板降温至200℃出炉，降温时间54小时。
（5）热处理工序：正火温度为910℃±10℃，保温时间为2.4min/mm，钢板出炉加速冷却至160℃，回火温度为640℃±10℃，保温9小时，出炉空冷。
本Q345D钢板经测试，其模拟焊后（保温温度600℃±10℃，保温时间10h，425℃以上装出炉，升降温速度≤55℃/h）板厚1/4处力学性能、交货态力学性能，以及抗高温（300℃）蠕变性能试验结果见表6。
表6：本Q345D钢板的力学性能
实施例7：本大厚度核电用Q345D钢板的成分配比以及生产工艺如下所述。
本Q345D钢板的厚度为380mm，实际成分（按重量百分比）为：C0.16%，Si0.28%，Mn1.68%，P0.009%，S0.005%，Ni0.50%，Cr0.15%，Cu0.30%，Mo0.056%，Alt0.043%，Nb0.024%，V0.032%，其余为Fe和不可避免的杂质。
本钢板生产方法发具体工艺如下所述：
（1）冶炼工序：LF炉精炼时，精炼时间50分钟，白渣保持时间35分钟；VD真空处理时，真空度控制在66Pa以下，保持27分钟。
（2）电渣重熔工序：同实施例1。
（3）轧制工序：轧制温度1060℃～1140℃，开轧前4道次的单道次压下量分别为34mm、40mm、43mm、38mm。
（4）扩氢缓冷工序：钢板装缓冷炉的温度380℃，平稳升温至440℃保温2小时；然后升温至610℃保温50.5小时；最后钢板降温至170℃出炉，降温时间52小时。
（5）热处理工序：正火温度为910℃±10℃，保温时间为2.6min/mm，钢板出炉加速冷却至100℃，回火温度为640℃±10℃，保温10小时，出炉空冷。
本Q345D钢板经测试，其模拟焊后（保温温度600℃±10℃，保温时间10h，425℃以上装出炉，升降温速度≤55℃/h）板厚1/4处力学性能、交货态力学性能，以及抗高温（300℃）蠕变性能试验结果见表6。
表7：本Q345D钢板的力学性能

Claims (7)

1.一种大厚度核电用Q345D钢板，其特征在于，其化学成分的重量百分含量为：C≤0.18%，Si≤0.50%，Mn≤1.70%，P≤0.020%，S≤0.015%，Ni≤0.50%，Cr≤0.30%，Cu≤0.30%，Mo≤0.10%，Alt≥0.020%，Nb0.020%～0.030%，V0.025%～0.040%，其余为Fe和不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的大厚度核电用Q345D钢板，其特征在于，其化学成分的重量百分含量为：C0.16%～0.18%，Si0.30%～0.50%，Mn1.40%～1.70%，P≤0.015%，S≤0.010%，Ni0.05%～0.30%，Cr0.05%～0.30%，Cu≤0.18%，Mo≤0.080%，Alt0.020%～0.040%，Nb0.020%～0.030%，V0.025%～0.040%，其余为Fe和不可避免的杂质。
3.根据权利要求1或2所述的大厚度核电用Q345D钢板，其特征在于：所述钢板最大厚度为380mm。
4.一种大厚度核电用Q345D钢板的生产方法，其特征在于：其包括冶炼、电渣重熔、轧制、扩氢缓冷和热处理工序；所述钢板化学成分的重量百分含量为：C≤0.18%，Si≤0.50%，Mn≤1.70%，P≤0.020%，S≤0.015%，Ni≤0.50%，Cr≤0.30%，Cu≤0.30%，Mo≤0.10%，Alt≥0.020%，Nb0.020%～0.030%，V0.025%～0.040%，其余为Fe和不可避免的杂质；
所述热处理工序：对钢板进行正火＋回火处理；正火温度为910℃±10℃，保温时间≥2.0min/mm钢板厚度，钢板出炉加速冷却至≤200℃；回火温度为615℃～655℃，保温8～12小时，出炉空冷。
5.根据权利要求4所述的大厚度核电用Q345D钢板的生产方法，其特征在于，所述电渣重熔工序：采用五元渣系，熔速控制在20～25kg/min，采用干燥气体保护和风冷加速冷却。
6.根据权利要求4所述的大厚度核电用Q345D钢板的生产方法，其特征在于，所述轧制工序：采用I型轧制工艺；轧制温度1050℃～1160℃，开轧前4道次的单道次压下量为不低于30mm。
7.根据权利要求4、5或6所述的大厚度核电用Q345D钢板的生产方法，其特征在于，所述扩氢缓冷工序：轧后的钢板装缓冷炉的温度不低于350℃，升温至400～450℃保温2～3小时；然后升温至600℃～620℃保温50～52小时；最后降温至150～250℃出炉，降温时间不低于48小时。
CN201610361358.6A 2016-05-27 2016-05-27 大厚度核电用q345d钢板及其生产方法 Pending CN105803329A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201610361358.6A CN105803329A (zh) 2016-05-27 2016-05-27 大厚度核电用q345d钢板及其生产方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201610361358.6A CN105803329A (zh) 2016-05-27 2016-05-27 大厚度核电用q345d钢板及其生产方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN105803329A true CN105803329A (zh) 2016-07-27

Family

ID=56452971

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201610361358.6A Pending CN105803329A (zh) 2016-05-27 2016-05-27 大厚度核电用q345d钢板及其生产方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN105803329A (zh)

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108251745A (zh) * 2018-01-30 2018-07-06 舞阳钢铁有限责任公司 一种大厚度高纯净耐高压锅炉汽包用钢板及其生产方法
CN108251748A (zh) * 2018-03-28 2018-07-06 舞阳钢铁有限责任公司 一种低碳当量核安全壳用钢板及其生产方法
CN108315670A (zh) * 2018-03-28 2018-07-24 舞阳钢铁有限责任公司 焊接性良好的高韧特厚p355nh钢板及其生产方法
CN108456828A (zh) * 2018-01-31 2018-08-28 舞阳钢铁有限责任公司 正火状态交货大厚度20MnHR-BR钢板及生产方法
CN108486470A (zh) * 2018-05-09 2018-09-04 舞阳钢铁有限责任公司 一种超厚超宽钢板及其模焊热处理方法
CN109022726A (zh) * 2018-08-29 2018-12-18 舞阳钢铁有限责任公司 一种中碳钢的热处理方法
CN109182899A (zh) * 2018-09-06 2019-01-11 河钢股份有限公司 抗大飞机撞击高延伸率q345b核电用钢板及生产方法
CN109234624A (zh) * 2018-10-08 2019-01-18 鞍钢股份有限公司 一种特宽特厚核电常规岛设备用钢及其制造方法
CN109554610A (zh) * 2017-09-27 2019-04-02 鞍钢股份有限公司 一种核电安注箱用钢板及其生产工艺
CN109750225A (zh) * 2019-02-21 2019-05-14 舞阳钢铁有限责任公司 耐长时模焊的2.25Cr-1Mo钢板及其生产方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101713054A (zh) * 2009-12-28 2010-05-26 舞阳钢铁有限责任公司 大厚度加氢反应器卷筒设备用钢板及其生产方法
CN103305752A (zh) * 2013-06-20 2013-09-18 舞阳钢铁有限责任公司 一种大厚度高性能SA302GrC钢板及其生产方法
CN104894491A (zh) * 2015-06-05 2015-09-09 舞阳钢铁有限责任公司 大厚度核电用q345r钢板及其生产方法
CN104962828A (zh) * 2015-06-05 2015-10-07 舞阳钢铁有限责任公司 大厚度SA738GrA钢板及其生产方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101713054A (zh) * 2009-12-28 2010-05-26 舞阳钢铁有限责任公司 大厚度加氢反应器卷筒设备用钢板及其生产方法
CN103305752A (zh) * 2013-06-20 2013-09-18 舞阳钢铁有限责任公司 一种大厚度高性能SA302GrC钢板及其生产方法
CN104894491A (zh) * 2015-06-05 2015-09-09 舞阳钢铁有限责任公司 大厚度核电用q345r钢板及其生产方法
CN104962828A (zh) * 2015-06-05 2015-10-07 舞阳钢铁有限责任公司 大厚度SA738GrA钢板及其生产方法

Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109554610A (zh) * 2017-09-27 2019-04-02 鞍钢股份有限公司 一种核电安注箱用钢板及其生产工艺
CN108251745A (zh) * 2018-01-30 2018-07-06 舞阳钢铁有限责任公司 一种大厚度高纯净耐高压锅炉汽包用钢板及其生产方法
CN108456828A (zh) * 2018-01-31 2018-08-28 舞阳钢铁有限责任公司 正火状态交货大厚度20MnHR-BR钢板及生产方法
CN108251748A (zh) * 2018-03-28 2018-07-06 舞阳钢铁有限责任公司 一种低碳当量核安全壳用钢板及其生产方法
CN108315670A (zh) * 2018-03-28 2018-07-24 舞阳钢铁有限责任公司 焊接性良好的高韧特厚p355nh钢板及其生产方法
CN108486470A (zh) * 2018-05-09 2018-09-04 舞阳钢铁有限责任公司 一种超厚超宽钢板及其模焊热处理方法
CN109022726A (zh) * 2018-08-29 2018-12-18 舞阳钢铁有限责任公司 一种中碳钢的热处理方法
CN109022726B (zh) * 2018-08-29 2020-05-22 舞阳钢铁有限责任公司 一种中碳钢的热处理方法
CN109182899A (zh) * 2018-09-06 2019-01-11 河钢股份有限公司 抗大飞机撞击高延伸率q345b核电用钢板及生产方法
CN109234624A (zh) * 2018-10-08 2019-01-18 鞍钢股份有限公司 一种特宽特厚核电常规岛设备用钢及其制造方法
CN109750225A (zh) * 2019-02-21 2019-05-14 舞阳钢铁有限责任公司 耐长时模焊的2.25Cr-1Mo钢板及其生产方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN105803329A (zh) 大厚度核电用q345d钢板及其生产方法
CN105624550B (zh) 核岛设备用大厚度SA738GrB钢板及生产方法
JP6574307B2 (ja) 高強靭性継目無鋼管及びその製造方法
CN101368251B (zh) 一种大厚度临氢设备用钢板及其生产工艺
CN104762559B (zh) 一种临氢设备用钢板的生产方法
CN102732810B (zh) 一种大厚度临氢钢板及其生产方法
CN103409699B (zh) 超高强度超高低温冲击压裂泵阀箱体钢锻件及其制造方法
CN109652733B (zh) 一种690MPa级特厚钢板及其制造方法
CN104894491A (zh) 大厚度核电用q345r钢板及其生产方法
CN103205645A (zh) 一种加氢设备用超大厚度临氢铬钼钢板及其生产方法
CN105018862B (zh) 一种140mm厚度高韧性钢板及其制造方法
CN103710628A (zh) 一种大厚度临氢14Cr1MoR钢板及其生产方法
CN103160732A (zh) 一种核电承压设备用钢及其制造方法
CN106119731B (zh) 一种燃气轮机压气机叶片钢材料及其制备方法
CN104762545A (zh) 一种特厚高强钢板的生产方法
CN104561824A (zh) 一种核级设备支撑用钢及其制造方法
CN104561837A (zh) 一种压力容器钢ASTMA387CL11Gr2钢板及其生产方法
CN112359274A (zh) 一种高强度风电锚栓用圆钢及其制造方法
CN105112782A (zh) 一种热轧态船用低温铁素体lt-fh40钢板及其生产方法
CN107523748A (zh) 超低温环境用高锰钢板及其生产方法
CN107385355A (zh) 无缝钢管、其制造方法及稠油热采套管
CN103103451B (zh) 屈强比≤0.85的大线能量焊接低温用钢及其生产方法
CN102605283B (zh) 低成本高韧性低温压力容器钢及其制造方法
CN102876997A (zh) 一种易焊接海洋平台用调质高强度钢板及其生产方法
CN107619997A (zh) 一种风电用特厚钢板及其生产方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
WD01 Invention patent application deemed withdrawn after publication

Application publication date: 20160727

WD01 Invention patent application deemed withdrawn after publication