CN105608330B - 一种供热机组滑压曲线dcs系统及应用方法 - Google Patents
一种供热机组滑压曲线dcs系统及应用方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN105608330B CN105608330B CN201610052466.5A CN201610052466A CN105608330B CN 105608330 B CN105608330 B CN 105608330B CN 201610052466 A CN201610052466 A CN 201610052466A CN 105608330 B CN105608330 B CN 105608330B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- point
- pressure
- steam
- steam extraction
- main steam
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G16—INFORMATION AND COMMUNICATION TECHNOLOGY [ICT] SPECIALLY ADAPTED FOR SPECIFIC APPLICATION FIELDS
- G16Z—INFORMATION AND COMMUNICATION TECHNOLOGY [ICT] SPECIALLY ADAPTED FOR SPECIFIC APPLICATION FIELDS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G16Z99/00—Subject matter not provided for in other main groups of this subclass
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
Abstract
本发明是基于抽汽点与抽汽量变化的供热机组滑压曲线DCS系统及应用方法，具体涉及火力发电领域。本发明为了解决现有技术电厂分散控制系统DCS中滑压运行模块未考虑抽汽点及抽汽量变化的滑压曲线设计造成供热机组未在最佳工况下工作，导致热损耗偏差较大的问题，而提出了基于抽汽点与抽汽量变化的供热机组滑压曲线DCS系统及应用方法。本发明滑压曲线DCS系统包括：用于输入负荷值的输入模块；用于获得滑压运行曲线的运算模块；用于输入DCS数据，判断抽汽点位置，修正滑压和限幅主蒸汽压力的叠加模块；用于输出最优主蒸汽压力的输出模块。本发明通过滑压曲线DCS系统获得修正的最优主蒸汽压力。本发明适用于供热机组。
Description
技术领域
本发明涉及火力发电领域，具体涉及一种供热机组滑压曲线DCS系统及应用方法。
背景技术
火电机组中滑压运行相比于定压运行在经济性、安全性方面都得到了不同程度的改善，是目前公认的提高机组部分负荷运行工况经济性和安全性的最有效方式之一。对于国内大容量高参数的机型来讲，采用滑压运行方式较定压运行方式可平均降低发电煤1～4g/kW·h，全年可节约成本所产生的经济效益十分显著。滑压运行已普遍应用于火电机组实际运行当中。
随着经济的发展和人民生活质量的提高，城市集中供热系统得到迅速发展，其中热电联产能源转换效率具有明显优势，因此，政府对热电联产生产方式非常重视，这也使抽汽供热机组得到了大力的发展。随着热电联产生产方式的发展，各热电厂都在挖掘机组的节能潜力，以达到降低发电煤耗、节约发电成本。然而，火电机组目前普遍采用的滑压运行曲线，一般是将机组的负荷作为自变量来确定机组的主蒸汽压力，机组负荷发生变化，机组的主蒸汽压力便随之改变。由于机组负荷的影响因素较多，例如抽汽热电联产机组，当抽汽量改变时会使机组电负荷发生显著的变化。并且，热电联产机组在非采暖期采用的滑压运行曲线一般都是机组出厂时的原始设计曲线，或者机组在非采暖期进行试验获得。所以，机组非抽汽供热工况时的滑压运行曲线，已经不再适用于抽汽供热工况的经济运行；甚至，在一些低负荷区域不能满足抽汽供热需求而不得不放弃自动滑压运行方式，而采用手动定压方式运行。这对机组的最优经济性就会产生很大的影响，因此，热电联产机组在采暖期的滑压运行方式的研究就显得非常重要。
如今的大部分供热机组，很少甚至几乎不考虑供热变化、环境温度的变化，即使有些考虑了热负荷变化，但是仍然没有考虑热负荷变化对汽轮机滑压运行曲线造成的影响。以某些热电联产机组为例，纯凝工况的滑压运行曲线在采暖期就会偏离最优主蒸汽压力运行工况，经济性会严重下降；此外，在某些负荷点还可能出现抽汽量不能满足供热需求的问题。
图1为目前电厂分散控制系统DCS中的滑压运行模块。当供热机组的负荷通过系统输入滑压运行模块中时，在纯凝工况给定的滑压运行曲线中进行插值，即可得到纯凝工况下的主蒸汽压力值。以供热机组电负荷作为自变量来确定机组的最优滑压值只适用于纯凝工况工作，当实际机组进行抽汽供热时，该主蒸汽压力值已非最优。目前电厂分散控制系统DCS中插值用的函数框利用修正系数对机组滑压运行曲线进行静态修正。但该方法只适用于二维图，对于三维图就只能当做二维来处理。针对供热机组抽汽点调整以及抽汽量大范围变化的特点，传统的滑压运行曲线设计方法及实现方式存在着一定的局限性。
由于传统的滑压运行曲线设计方法的每一确定负荷点对应一个机组主蒸汽压力。当以供热机组热负荷即机组抽汽量作为自变量来确定滑压曲线时，就会出现一个抽汽量对应一条滑压曲线的情况。因此，滑压曲线必为一组而非一条，曲线图就变成了二维图。给以负荷作为自变量查图来确定最优滑压值带来不便。
如图2所示，以负荷点M为例，不同抽汽量下对应的三个最优滑压运行压力点A、B、C差异性很大，所以目前的滑压曲线为负荷的单值函数设计方法存在着一定的缺陷。对于供热机组DCS系统中滑压曲线的静态修正已经不能满足供热机组抽汽点调整以及抽汽量大范围变化的工况。
目前的供热机组DCS系统中并没有将供热机组由于抽汽点以及抽汽量变化对于滑压运行曲线的影响考虑在内，也没有针对其进行滑压曲线的优化设计。
发明内容
本发明为了解决现有技术电厂分散控制系统DCS中滑压运行模块未考虑抽汽点及抽汽量变化的滑压曲线设计造成供热机组未在最佳工况下工作，导致热损耗偏差大的问题，而提出了一种供热机组滑压曲线DCS系统及应用方法。
基于抽汽点与抽汽量变化的供热机组滑压曲线DCS系统包括：
用于输入负荷值的输入模块；
用于获得滑压运行曲线的运算模块；
用于输入DCS数据，判断抽汽点位置，修正滑压和限幅主蒸汽压力的叠加模块；
用于输出最优主蒸汽压力的输出模块；
所述的叠加模块包括：
用于输入DCS数据的输入模块，判断抽汽点位置的逻辑判断模块，修正滑压的修正值计算模块，对主蒸汽压力修正限幅的变化限幅模块；
所述的逻辑判断模块通过DCS数据对供热机组期间的抽汽点位置进行判断；如果抽汽位置为供热第一抽汽点，选取影响系数Z＝Z1，抽汽量Q＝Qa；如果抽汽位置为供热第二抽汽点，选取影响系数Z＝Z2，抽汽量Q＝Qb；
通过修正值计算模块得到不同抽汽点以及抽汽量下的主蒸汽压力值修正值；
在修正值计算模块后增加一个主蒸汽压力变化限幅模块，当抽汽量变化对主蒸汽压力的影响超过一个阈值，变化限幅模块对主蒸汽压力进行调整，获得最优主蒸汽压力。
基于抽汽点与抽汽量变化的供热机组滑压曲线DCS系统的应用方法包括以下步骤：
步骤一、采集不同抽汽量下供热机组主蒸汽压力数据；
步骤二、在选定的抽汽量下选取负荷点；
步骤三、获得每一负荷点对应的最优主蒸汽压力；
步骤四、获得每一抽汽量下的滑压曲线；
步骤五、在确定抽汽点位置下，通过每一抽汽量下的滑压曲线获得影响系数；
步骤六、获得修正的最优主蒸汽压力。
发明效果：
1、本发明采用了引入抽汽点以及抽汽量作为自变量对滑压曲线进行实时修正的方法来获得更接近全工况下最优经济性运行的滑压曲线，解决了现有技术分散控制系统DCS中滑压运行模块的未考虑抽汽点及抽汽量变化的滑压曲线设计造成供热机组未在最佳工况下工作的的问题；
2、本发明通过引入抽汽点和抽汽量作为自变量来对滑压曲线进行修正，实现多个抽汽工况下的运行，具有良好的扩展性和可实施性；
3、本发明设置限幅模块避免了抽汽量信号干扰带来的主蒸汽压力调整过于频繁的问题。
附图说明
图1是现有技术供热机组滑压运行DCS系统示意图；
图2是不同抽汽量下的供热机组滑压曲线图，其中，M点为供热机组的某一负荷点，A、B、C点分别为纯凝工况、抽汽量1、抽汽量2下的最优主蒸汽压力点；
图3是供热第一抽汽点与供热第二抽汽点在原则性热力系统中位置示意图；其中I是供热第一抽汽点，II是供热第二抽汽点，B(boiler)表示锅炉；HP(High pressure)表示高压汽轮机；IP(intermediate pressure)表示中压汽轮机；LP(low pressure)表示低压汽轮机；G(generator)表示发电机；C(condenser)表示凝汽器；CP(Condensate pump)表示凝结水泵；DE(deionization)表示除盐装置；BP(Boost pump)表示升压泵；SG(Gland steamcondenser)表示轴封冷却器；H1，H2，H3，H5，H6，H7，H8(heater)表示给水回热器；TP(forepump)表示前置泵；FP(feed water pump)表示给水泵；TD(Boiler Feedwater PumpTurbine，Turbine Driver)表示驱动汽轮机；HD(Deaerator)：除氧器；BD(blow down)表示排污系统；额定功率为300MW的供热机组，当机组在高负荷工况下运行时供热，一般选取供热第一抽汽点，当机组在低负荷工况下运行时供热，一般选取供热第二抽汽点；
图4是抽汽量为Qn时，负荷点的选取示意图，图中Fn1、Fn2、Fn3、Fn4为选取的负荷点；
图5是抽汽量为Qn，负荷点为Fn1时，抽汽点为供热第一抽汽点时最优主蒸汽压力曲线图；其中图5a是Qn抽汽量下Fn1负荷点的最优主蒸汽压力值Mn，其中，Mn1、Mn2、Mn3、Mn4点为选取的主蒸汽压力点；图5b是Qn抽汽量下Fn1负荷点的最优主蒸汽压力值Mn’，其中，Mn1’、Mn2’、Mn3’、Mn4’点为选取的主蒸汽压力点；
图6是抽汽量为Qn时，供热机组DCS系统滑压曲线示意图，其中图6a是Mn、Nn、Pn、Rn是抽汽点为供热第一抽汽点时每个负荷点通过最小二乘法拟合得到的最优主蒸汽压力点；图6b是Mn’、Nn’、Pn’、Rn’是抽汽点为供热第二抽汽点时每个负荷点通过最小二乘法拟合得到的最优主蒸汽压力点；
图7是影响系数Z的示意图；图7a是影响系数Z1的示意图，图中曲线1为抽汽量为0即纯凝工况时的滑压曲线，曲线2为抽汽点为第一抽汽点时抽汽量为Q1时的滑压曲线，曲线3为抽汽点为第一抽汽点时抽汽量为Q2时的滑压曲线，Pz3是某一确定负荷点确定抽汽点下抽汽量为Q2时的的最优主蒸汽压力，Pz1是某一确定负荷点确定抽汽点下抽汽量为0即纯凝工况下的的最优主蒸汽压力，Z1的表达式为Z1＝(Pz3-Pz1)/Q2；图7b中Pz3’是某一确定负荷点确定抽汽点下抽汽量为Q2时的的最优主蒸汽压力，Pz1’是某一确定负荷点确定抽汽点下抽汽量为0即纯凝工况下的的最优主蒸汽压力，Z2的表达式为Z2＝(Pz3’-Pz1’)/Q2；
图8是本发明供热机组三维滑压曲线二维设计的DCS系统示意图，其中Z1、Qa为供热第一抽汽点的影响系数和第一抽汽点供热抽汽流量，Z2、Qb为供热第二抽汽点的影响系数和第二抽汽点供热抽汽流量。
具体实施方式
具体实施方式一、本实施方式是一种供热机组滑压曲线DCS系统包括：
用于输入负荷值的输入模块；
用于获得滑压运行曲线的运算模块；
用于输入DCS数据，判断抽汽点位置，修正滑压和限幅主蒸汽压力的叠加模块；
用于输出最优主蒸汽压力的输出模块。
具体实施方式二、本实施方式与具体实施方式一不同，所述的叠加模块包括：
用于输入DCS数据的输入模块，判断抽汽点位置的逻辑判断模块，修正滑压的修正值计算模块，对主蒸汽压力修正限幅的变化限幅模块；
所述的逻辑判断模块通过DCS数据对供热机组期间的抽汽点位置进行判断；如果供热抽汽位置为供热第一抽汽点，选取影响系数Z＝Z1，抽汽量Q＝Qa；如果供热抽汽位置为供热第二抽汽点，选取影响系数Z＝Z2，抽汽量Q＝Qb；
通过修正值计算模块得到不同抽汽点以及抽汽量下的主蒸汽压力值修正值；
在修正值计算模块后增加一个主蒸汽压力变化限幅模块，当抽汽量变化对主蒸汽压力的影响超过一个阈值，变化限幅模块对主蒸汽压力进行调整，获得最优主蒸汽压力。
具体实施方式三、本实施方式是具体实施方式一或二中的一种供热机组滑压曲线DCS系统的应用方法，所述的基于供热机组滑压曲线DCS系统获得修正最优主蒸汽压力的方法按照以下步骤来实现：
步骤一、采集不同抽汽量下供热机组主蒸汽压力数据如表1；
表1
步骤二、在选定的抽汽量下选取负荷点；
步骤三、获得每一负荷点对应的最优主蒸汽压力；
步骤四、获得每一抽汽量下的滑压曲线；
步骤五、在确定抽汽点位置下，通过每一抽汽量下的滑压曲线获得影响系数；
步骤六、获得修正的最优主蒸汽压力。
具体实施方式四、本实施方式与具体实施方式三不同，所述的步骤一采集不同抽汽量下供热机组主蒸汽压力数据；
额定功率为300MW的供热机组，选取抽汽位置为供热第一抽汽点和供热第二抽汽点如图3，供热第一抽汽点的抽汽量和负荷和供热第二抽汽点的抽汽量和负荷的选定数据相同。
具体实施方式五、本实施方式与具体实施方式四不同，所述的步骤二在选定的抽汽量下选取负荷点；
选定供热第一抽汽点的抽汽量均为Q1、Q2、Q3…Qn，n≥1；
选定供热第一抽汽点，在固定抽汽量Qn工况下，根据纯凝工况的滑压曲线进行四个负荷点的选取Fn1、Fn2、Fn3、Fn4；Fn1和Fn4分别选择纯凝工况滑压曲线的最低稳定运行负荷至第一拐点间的任一点以及第二拐点至机组最高运行负荷间的任一点，Fn2和Fn3选择纯凝工况滑压曲线第一拐点以及第二拐点区间中的两个点，具体选择方式如图4所示；
选定的供热第二抽汽点的抽汽量与负荷与供热第一抽汽点的抽汽量和负荷相同。
具体实施方式六、本实施方式与具体实施方式五不同，所述的步骤三获得每一负荷点对应的最优主蒸汽压力；
在供热第一抽汽点下，获得每一负荷点对应的主蒸汽压力，根据纯凝工况的滑压运行曲线选择基准点，抽汽量为Qn，Fn1、Fn2、Fn3、Fn4为负荷点；其中，负荷点为Fn1时，选取主蒸汽压力值Mn1、Mn2、Mn3、Mn4点位置；主蒸汽压力值Mn1和Mn2的取值在热耗率最低点对应的主蒸汽压力值的基础上相应减小0.5Mpa和1Mpa，Mn3和Mn4的取值在热耗率最低点对应的主蒸汽压力值的基础上相应增加0.5Mpa和1Mpa；基于最小二乘法对主蒸汽压力和对应的供热机组热耗值进行曲线拟合，得到Fn1为负荷点对应的最优主蒸汽压力Mn如图5a所示；
负荷点为Fn2时，选取主蒸汽压力值Nn1、Nn2、Nn3、Nn4，基于最小二乘法对主蒸汽压力和对应的供热机组热耗值进行曲线拟合，得到Fn2为负荷点对应的最优主蒸汽压力Nn；负荷点为Fn3时，选取主蒸汽压力值Pn1、Pn2、Pn3、Pn4，基于最小二乘法对主蒸汽压力和对应的供热机组热耗值进行曲线拟合，得到Fn3为负荷点对应的最优主蒸汽压力Pn；负荷点为Fn4时，选取主蒸汽压力值Rn1、Rn2、Rn3、Rn4，基于最小二乘法对主蒸汽压力和对应的供热机组热耗值进行曲线拟合，得到Fn4为负荷点对应的最优主蒸汽压力Rn；
在供热第二抽汽点下，获得每一负荷点对应的主蒸汽压力，根据纯凝工况的滑压运行曲线选择基准点，抽汽量为Qn，Fn1、Fn2、Fn3、Fn4为负荷点；其中，负荷点为Fn1时，选取主蒸汽压力值Mn1’、Mn2’、Mn3’、Mn4’点位置；主蒸汽压力值Mn1’和Mn2’的取值在热耗率最低点对应的主蒸汽压力值的基础上相应减小0.5Mpa和1Mpa，Mn3’和Mn4’的取值在热耗率最低点对应的主蒸汽压力值的基础上相应增加0.5Mpa和1Mpa；基于最小二乘法对主蒸汽压力和对应的供热机组热耗值进行曲线拟合，得到Fn1为负荷点对应的最优主蒸汽压力Mn’如图5b所示；
负荷点为Fn2时，选取主蒸汽压力值Nn1’、Nn2’、Nn3’、Nn4’，基于最小二乘法对主蒸汽压力和对应的供热机组热耗值进行曲线拟合，得到Fn2为负荷点对应的最优主蒸汽压力Nn’；负荷点为Fn3时，选取主蒸汽压力值Pn1’、Pn2’、Pn3’、Pn4’，基于最小二乘法对主蒸汽压力和对应的供热机组热耗值进行曲线拟合，得到Fn3为负荷点对应的最优主蒸汽压力Pn’；负荷点为Fn4时，选取主蒸汽压力值Rn1’、Rn2’、Rn3’、Rn4’，基于最小二乘法对主蒸汽压力和对应的供热机组热耗值进行曲线拟合，得到Fn4为负荷点对应的最优主蒸汽压力Rn’。
具体实施方式七、本实施方式与具体实施方式六不同，所述的步骤四获得每一抽汽量下的滑压曲线；
在供热第一抽汽点下，利用步骤三获得的每一负荷点最优主蒸汽压力Mn、Nn、Pn、Rn，并与汽轮机最低运行主蒸汽压力Pmin和汽轮机额定压力Pmax相结合，获得每一抽汽量下的滑压曲线如图6a。
在供热第二抽汽点下，利用步骤三获得的每一负荷点最优主蒸汽压力Mn’、Nn’、Pn’、Rn’，并与汽轮机最低运行主蒸汽压力Pmin和汽轮机额定压力Pmax相结合，获得每一抽汽量下的滑压曲线如图6b。
具体实施方式八、本实施方式与具体实施方式七不同，所述的步骤五在确定抽汽点位置下，通过每一抽汽量下的滑压曲线获得影响系数；
如果抽汽点为供热第一抽汽点，通过每一抽汽量下的滑压曲线获得影响系数Z1，MPa/t·h-1；影响系数Z1即抽汽点为供热第一抽汽点时，单位抽汽量变化对最优主蒸汽压力的影响值如图7a；
如果抽汽点为供热第二抽汽点，通过每一抽汽量下的滑压曲线获得影响系数Z2，MPa/t·h-1；影响系数Z2即抽汽点为供热第二抽汽点时，单位抽汽量变化对最优主蒸汽压力的影响值如图7b。
具体实施方式九、本实施方式与具体实施方式八不同，所述的步骤六获得修正的最优主蒸汽压力；
利用供热第一抽汽点影响系数Z1与供热第二抽汽点影响系数Z2，将影响系数Z1和Z2输入至逻辑判断模块；在供热机组运行时，滑压修正值计算模块函数输出值设为Z×Q，即主蒸汽压力的修正值；其中，抽汽点如果是供热第一抽汽点，影响系数Z＝Z1，抽汽量Q＝Qa，抽汽点如果是供热第二抽汽点，影响系数Z＝Z2，抽汽量Q＝Qb；当抽汽量变化对主蒸汽压力的影响超过一个阈值，通过变化限幅对主蒸汽压力进行调整，将获得的主蒸汽压力的修正值与经输入模块输入的负荷值，运算模块获得的滑压运行曲线，输出模块输出的最优主蒸汽压力进行叠加，得到修正的最优主蒸汽压力如图8。
Claims (7)
1.基于抽汽点和抽汽量变化的供热机组滑压曲线DCS系统，其特征在于，所述的基于抽汽点和抽汽量变化的供热机组滑压曲线DCS系统包括：
用于输入负荷值的输入模块；
用于获得滑压运行曲线的运算模块；
用于输入DCS数据，判断抽汽点位置，修正滑压和限幅主蒸汽压力的叠加模块；
所述的叠加模块包括：
用于输入DCS数据的输入模块，判断抽汽点位置的逻辑判断模块，修正滑压的修正值计算模块，对主蒸汽压力修正限幅的变化限幅模块；
所述的逻辑判断模块通过DCS数据对供热机组期间的抽汽点位置进行判断；如果抽汽位置为供热第一抽汽点，选取影响系数Z＝Z1，抽汽量Q＝Qa；如果抽汽位置为供热第二抽汽点，选取影响系数Z＝Z2，抽汽量Q＝Qb；
通过修正值计算模块得到不同抽汽点以及抽汽量下的主蒸汽压力值修正值；
在修正值计算模块后增加一个主蒸汽压力变化限幅模块，当抽汽量变化对主蒸汽压力的影响超过一个阈值，变化限幅模块对主蒸汽压力进行调整，获得最优主蒸汽压力；
用于输出最优主蒸汽压力的输出模块。
2.根据权利要求1所述的基于抽汽点和抽汽量变化的供热机组滑压曲线DCS系统的应用方法，其特征在于，所述方法包括：
步骤一、采集不同抽汽量下供热机组主蒸汽压力数据；
步骤二、在选定的抽汽量下选取负荷点；
步骤三、获得每一负荷点对应的最优主蒸汽压力；
步骤四、获得每一抽汽量下的滑压曲线；
步骤五、在确定抽汽点位置下，通过每一抽汽量下的滑压曲线获得影响系数；
步骤六、获得修正的最优主蒸汽压力，具体过程为：
利用供热第一抽汽点影响系数Z1与供热第二抽汽点影响系数Z2，将影响系数Z1和Z2输入至逻辑判断模块；在供热机组运行时，滑压修正值计算模块函数输出值设为Z×Q，即主蒸汽压力的修正值；其中，抽汽点如果是供热第一抽汽点，影响系数Z＝Z1，抽汽量Q＝Qa，抽汽点如果是供热第二抽汽点，影响系数Z＝Z2，抽汽量Q＝Qb；当抽汽量变化对主蒸汽压力的影响超过一个阈值，通过变化限幅对主蒸汽压力进行调整，将获得的主蒸汽压力的修正值与经输入模块输入的负荷值，运算模块获得的滑压运行曲线，输出模块输出的最优主蒸汽压力进行叠加，得到修正的最优主蒸汽压力。
3.根据权利要求2所述的基于抽汽点和抽汽量变化的供热机组滑压曲线DCS系统的应用方法，其特征在于，所述的步骤一采集不同抽汽量下供热机组主蒸汽压力数据：
额定功率为300MW的供热机组，选取抽汽位置为供热第一抽汽点和供热第二抽汽点，供热第一抽汽点的抽汽量和负荷与供热第二抽汽点的抽汽量和负荷的选定数据相同。
4.根据权利要求3所述的基于抽汽点和抽汽量变化的供热机组滑压曲线DCS系统的应用方法，其特征在于，所述的步骤二在选定的抽汽量下选取负荷点：
选定供热第一抽汽点的抽汽量均为Q1、Q2、Q3…Qn，n≥1；
选定供热第一抽汽点，在固定抽汽量Qn工况下，根据纯凝工况的滑压曲线进行四个负荷点的选取Fn1、Fn2、Fn3、Fn4；Fn1和Fn4分别选择纯凝工况滑压曲线的最低稳定运行负荷至第一拐点间的任一点以及第二拐点至机组最高运行负荷间的任一点，Fn2和Fn3选择纯凝工况滑压曲线第一拐点以及第二拐点区间中的两个点；
选定的供热第二抽汽点的抽汽量和负荷与供热第一抽汽点的抽汽量和负荷相同。
5.根据权利要求4所述的基于抽汽点和抽汽量变化的供热机组滑压曲线DCS系统的应用方法，其特征在于，所述的步骤三获得每一负荷点对应的最优主蒸汽压力：
在供热第一抽汽点下，获得每一负荷点对应的主蒸汽压力，根据纯凝工况的滑压运行曲线选择基准点，抽汽量为Qn，Fn1、Fn2、Fn3、Fn4为负荷点；其中，负荷点为Fn1时，选取主蒸汽压力值Mn1、Mn2、Mn3、Mn4点位置；主蒸汽压力值Mn1和Mn2的取值在热耗率最低点对应的主蒸汽压力值的基础上相应减小0.5Mpa和1Mpa，Mn3和Mn4的取值在热耗率最低点对应的主蒸汽压力值的基础上相应增加0.5Mpa和1Mpa；基于最小二乘法对主蒸汽压力和对应的供热机组热耗值进行曲线拟合，得到Fn1为负荷点对应的最优主蒸汽压力Mn；
负荷点为Fn2时，选取主蒸汽压力值Nn1、Nn2、Nn3、Nn4，基于最小二乘法对主蒸汽压力和对应的供热机组热耗值进行曲线拟合，得到Fn2为负荷点对应的最优主蒸汽压力Nn；负荷点为Fn3时，选取主蒸汽压力值Pn1、Pn2、Pn3、Pn4，基于最小二乘法对主蒸汽压力和对应的供热机组热耗值进行曲线拟合，得到Fn3为负荷点对应的最优主蒸汽压力Pn；负荷点为Fn4时，选取主蒸汽压力值Rn1、Rn2、Rn3、Rn4，基于最小二乘法对主蒸汽压力和对应的供热机组热耗值进行曲线拟合，得到Fn4为负荷点对应的最优主蒸汽压力Rn；
在供热第二抽汽点下，获得每一负荷点对应的主蒸汽压力，根据纯凝工况的滑压运行曲线选择基准点，抽汽量为Qn，Fn1、Fn2、Fn3、Fn4为负荷点；其中，负荷点为Fn1时，选取主蒸汽压力值Mn1’、Mn2’、Mn3’、Mn4’点位置；主蒸汽压力值Mn1’和Mn2’的取值在热耗率最低点对应的主蒸汽压力值的基础上相应减小0.5Mpa和1Mpa，Mn3’和Mn4’的取值在热耗率最低点对应的主蒸汽压力值的基础上相应增加0.5Mpa和1Mpa；基于最小二乘法对主蒸汽压力和对应的供热机组热耗值进行曲线拟合，得到Fn1为负荷点对应的最优主蒸汽压力Mn’；
负荷点为Fn2时，选取主蒸汽压力值Nn1’、Nn2’、Nn3’、Nn4’，基于最小二乘法对主蒸汽压力和对应的供热机组热耗值进行曲线拟合，得到Fn2为负荷点对应的最优主蒸汽压力Nn’；负荷点为Fn3时，选取主蒸汽压力值Pn1’、Pn2’、Pn3’、Pn4’，基于最小二乘法对主蒸汽压力和对应的供热机组热耗值进行曲线拟合，得到Fn3为负荷点对应的最优主蒸汽压力Pn’；负荷点为Fn4时，选取主蒸汽压力值Rn1’、Rn2’、Rn3’、Rn4’，基于最小二乘法对主蒸汽压力和对应的供热机组热耗值进行曲线拟合，得到Fn4为负荷点对应的最优主蒸汽压力Rn’。
6.根据权利要求5所述的基于抽汽点和抽汽量变化的供热机组滑压曲线DCS系统的应用方法，其特征在于，所述的步骤四获得每一抽汽量下的滑压曲线：
在供热第一抽汽点下，利用步骤三获得的每一负荷点最优主蒸汽压力Mn、Nn、Pn、Rn，并与汽轮机最低运行主蒸汽压力Pmin和汽轮机额定压力Pmax相结合，获得每一抽汽量下的滑压曲线；
在供热第二抽汽点下，利用步骤三获得的每一负荷点最优主蒸汽压力Mn’、Nn’、Pn’、Rn’，并与汽轮机最低运行主蒸汽压力Pmin和汽轮机额定压力Pmax相结合，获得每一抽汽量下的滑压曲线。
7.根据权利要求6所述的基于抽汽点和抽汽量变化的供热机组滑压曲线DCS系统的应用方法，其特征在于，所述的步骤五在确定抽汽点位置下，通过每一抽汽量下的滑压曲线获得影响系数：
如果抽汽点为供热第一抽汽点，通过每一抽汽量下的滑压曲线获得影响系数Z1，MPa/t·h-1；
如果抽汽点为供热第二抽汽点，通过每一抽汽量下的滑压曲线获得影响系数Z2，MPa/t·h-1。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201610052466.5A CN105608330B (zh) | 2016-01-26 | 2016-01-26 | 一种供热机组滑压曲线dcs系统及应用方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201610052466.5A CN105608330B (zh) | 2016-01-26 | 2016-01-26 | 一种供热机组滑压曲线dcs系统及应用方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN105608330A CN105608330A (zh) | 2016-05-25 |
| CN105608330B true CN105608330B (zh) | 2021-09-03 |
Family
ID=55988259
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201610052466.5A Active CN105608330B (zh) | 2016-01-26 | 2016-01-26 | 一种供热机组滑压曲线dcs系统及应用方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN105608330B (zh) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106932201A (zh) * | 2017-05-02 | 2017-07-07 | 哈尔滨工业大学 | 考虑阀门节流损失的火电机组纯凝工况滑压曲线确定方法 |
| CN109086551B (zh) * | 2018-08-28 | 2023-01-13 | 黑龙江苑博信息技术有限公司 | 一种适用于空冷供热机组变工况的汽轮机最优滑压曲线获取方法 |
| CN111507011B (zh) * | 2020-04-26 | 2020-11-17 | 国电南京电力试验研究有限公司 | 供热抽汽对汽轮机滑压运行影响量的修正方法 |
| CN111794812B (zh) * | 2020-06-30 | 2022-06-14 | 中国神华能源股份有限公司国华电力分公司 | 汽轮机组滑压运行控制方法、装置及电子设备 |
| CN111853755B (zh) * | 2020-07-27 | 2022-03-22 | 浙江浙能技术研究院有限公司 | 一种基于多源能量的凝汽器补水除氧控制方法 |
| CN113486493A (zh) * | 2021-06-03 | 2021-10-08 | 中国大唐集团科学技术研究院有限公司西北电力试验研究院 | 火电厂基于抽汽流量和排汽压力变化修正主蒸汽压力方法 |
| CN114575948B (zh) * | 2022-02-24 | 2024-01-30 | 山东核电有限公司 | 核电厂抽汽供热机组堆机协调控制系统及方法 |
| CN114961890B (zh) * | 2022-06-02 | 2024-02-13 | 国网河北能源技术服务有限公司 | 一种供热期汽轮机组滑压运行优化方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU587263A1 (ru) * | 1976-09-16 | 1978-01-05 | Харьковский Филиал Центрального Конструкторского Бюро Главэнергоремонта | Способ регулировани турбины с отбором пара |
| CN101864994A (zh) * | 2009-11-16 | 2010-10-20 | 浙江省电力试验研究院 | 一种大型汽轮机滑压优化的修正方法 |
| CN102661176A (zh) * | 2012-06-04 | 2012-09-12 | 哈尔滨工业大学 | 一种以主蒸汽流量作为调度变量获取汽轮机滑压曲线方法 |
| CN103646162A (zh) * | 2013-11-12 | 2014-03-19 | 国电科学技术研究院 | 一种汽轮机主蒸汽压力运行曲线及其优化方法 |
| CN104915545A (zh) * | 2015-05-21 | 2015-09-16 | 华电电力科学研究院 | 一种火力发电机组定滑压运行方法 |
| CN105201564A (zh) * | 2015-08-26 | 2015-12-30 | 国网河南省电力公司电力科学研究院 | 一种基于主蒸汽流量的汽轮机滑压优化的控制方法 |
-
2016
- 2016-01-26 CN CN201610052466.5A patent/CN105608330B/zh active Active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU587263A1 (ru) * | 1976-09-16 | 1978-01-05 | Харьковский Филиал Центрального Конструкторского Бюро Главэнергоремонта | Способ регулировани турбины с отбором пара |
| CN101864994A (zh) * | 2009-11-16 | 2010-10-20 | 浙江省电力试验研究院 | 一种大型汽轮机滑压优化的修正方法 |
| CN102661176A (zh) * | 2012-06-04 | 2012-09-12 | 哈尔滨工业大学 | 一种以主蒸汽流量作为调度变量获取汽轮机滑压曲线方法 |
| CN103646162A (zh) * | 2013-11-12 | 2014-03-19 | 国电科学技术研究院 | 一种汽轮机主蒸汽压力运行曲线及其优化方法 |
| CN104915545A (zh) * | 2015-05-21 | 2015-09-16 | 华电电力科学研究院 | 一种火力发电机组定滑压运行方法 |
| CN105201564A (zh) * | 2015-08-26 | 2015-12-30 | 国网河南省电力公司电力科学研究院 | 一种基于主蒸汽流量的汽轮机滑压优化的控制方法 |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| Energy and exergy analysis of a super critical thermal power plant at various load conditions under constant and pure sliding pressure operation;Sairam Adibhatla等;《Applied Thermal Engineering》;20141205;第73卷(第1期);全文 * |
| 热电联产机组抽汽供热期的汽轮机滑压运行优化方法;万杰等;《节能技术》;20150228;全文 * |
| 用主蒸汽流量确定抽汽机组滑压曲线的研究;金华;《黑龙江电力》;20120630;全文 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN105608330A (zh) | 2016-05-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105608330B (zh) | 一种供热机组滑压曲线dcs系统及应用方法 | |
| US11236633B2 (en) | Solar aided coal-fired power generation system participating in primary frequency regulation and control method thereof | |
| CN105201564B (zh) | 一种基于主蒸汽流量的汽轮机滑压优化的控制方法 | |
| CN107246602B (zh) | 热电联产机组采用电锅炉方式深度调峰的优化控制方法 | |
| Popov | An option for solar thermal repowering of fossil fuel fired power plants | |
| US8833051B2 (en) | Method for operation of an integrated solar combined-cycle power station, and a solar combined-cycle power station for carrying out this method | |
| CN111058911B (zh) | 基于环境湿球温度的火力发电机组冷端背压实时控制方法 | |
| US8171733B2 (en) | Systems and methods involving combined cycle plants | |
| CN111159624B (zh) | 一种计算新汽和抽汽联合供热机组供热煤耗率的方法 | |
| CN111287811A (zh) | 一种高背压梯级供热机组最佳运行真空在线寻优方法 | |
| CN106401660B (zh) | 一种基于多维曲面的汽轮机滑压优化控制方法 | |
| CN101864994A (zh) | 一种大型汽轮机滑压优化的修正方法 | |
| CN105512800A (zh) | 根据以热定电确定供热机组调峰调度的方法 | |
| CN113343490B (zh) | 一种耦合熔盐储热的工业供汽电站运行优化方法及系统 | |
| KR20150028743A (ko) | 증기 터빈 플랜트 | |
| CN104713074A (zh) | 一种直流锅炉启动疏水利用压力扩容器回收的系统与方法 | |
| CN110360538A (zh) | 一种二次再热锅炉在变负荷过程中的蒸汽温度控制方法 | |
| CN108915808B (zh) | 双压背压汽轮机供热系统 | |
| CN111507011B (zh) | 供热抽汽对汽轮机滑压运行影响量的修正方法 | |
| CN114963298B (zh) | 一种蒸汽管网储能在线定量计算方法和系统 | |
| CN204554773U (zh) | 一种直流锅炉启动疏水利用压力扩容器回收的系统 | |
| Wołowicz et al. | Gas turbine selection for feedwater repowering. | |
| RU2326246C1 (ru) | Парогазовая установка для комбинированного производства тепловой и электрической энергии | |
| CN113325713B (zh) | 采用匹配抽汽外供技术的供热机组最佳运行方式确定方法 | |
| CN113404561A (zh) | 一种火电机组双机联合供热控制方法及系统 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| TR01 | Transfer of patent right | ||
| TR01 | Transfer of patent right |
Effective date of registration: 20230222 Address after: 150001 No. 92 West straight street, Nangang District, Heilongjiang, Harbin Patentee after: HARBIN INSTITUTE OF TECHNOLOGY Patentee after: INNER MONGOLIA MENGDA POWER GENERATION CO.,LTD. Patentee after: Harbin Xinrentong Technology Development Co.,Ltd. Address before: 150001 No. 92 West straight street, Nangang District, Heilongjiang, Harbin Patentee before: HARBIN INSTITUTE OF TECHNOLOGY Patentee before: INNER MONGOLIA MENGDA POWER GENERATION CO.,LTD. Patentee before: HARBIN RANZHUO TECHNOLOGY DEVELOPMENT CO.,LTD. |