CN105586533B - 大型低速柴油机用高性能汽缸盖及制造工艺 - Google Patents
大型低速柴油机用高性能汽缸盖及制造工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN105586533B CN105586533B CN201510977456.8A CN201510977456A CN105586533B CN 105586533 B CN105586533 B CN 105586533B CN 201510977456 A CN201510977456 A CN 201510977456A CN 105586533 B CN105586533 B CN 105586533B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- hours
- warming
- performance
- forging
- stove
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
- B21K3/00—Making engine or like machine parts not covered by sub-groups of B21K1/00; Making propellers or the like
- B21K3/02—Making engine or like machine parts not covered by sub-groups of B21K1/00; Making propellers or the like cylinder heads
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
- C21D1/28—Normalising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/24—Cylinder heads
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F2200/00—Manufacturing
- F02F2200/04—Forging of engine parts
Abstract
本发明涉及一种汽缸盖锻件生产完成后,内部既不会出现偏析、疏松、晶粒分布不匀等现象,而且在同一平面内性能差异极微,性能稳定,并且材料利用率高的大型低速柴油机用高性能汽缸盖及制造工艺,质量百分数:C:0.17‑0.22%、Si≤0.45%、Mn:0.95‑1.1%、P≤0.03%、S≤0.03%、Cr:0.9‑1.1%、Mo:0.4‑0.5%、Ni≤0.4%、V:0.08‑0.12%、Nb≤0.005%。优点:一是工件组织不均匀,且内部应力极小;二是有效地控制了生产成本上升;三是后续工件的切削加工量小,机床加工省时省力;四是超声波检测后,其内部的晶粒状态稳定,不存在“粗晶”现象。
Description
技术领域
本发明涉及一种汽缸盖锻件生产完成后,内部既不会出现偏析、疏松、晶粒分布不匀等现象,而且在同一平面内性能差异极微,性能稳定,并且材料利用率高的大型低速柴油机用高性能汽缸盖及制造工艺,属汽缸盖制造领域。
背景技术
目前国内船用柴油机制造商,均采用MAN公司专利技术要求进行汽缸盖制造,因性能要求,多采用合金钢锻制,而合金钢锻件塑性、韧性等较差,锻件生产完成后,内部往往易出现偏析、疏松、晶粒分布不匀等现象,经性能检测,导致指标不符或同一平面内性能差异极大,性能不稳定。另一方面,因缸盖本身结构特点,分上、下两个不同直径的平面,且存在一个较大内孔,这使材料利用率往往较低。
即钢锭整体加热后大压下量镦粗, 镦粗后错冒口,镦粗漏盘更换成大平砧,冲子冲孔后,坯料竖起,套进芯棒,滚圆完工。
1、钢锭整锭镦粗,必须采用大压下量,钢锭内部晶粒虽被打碎,起到细化作用,但对于低碳合金钢而言,其塑性相对较差,内部仍可能存在偏析,或组织不均匀,且内部会存在较大应力;
2、错冒口后大平砧上镦粗,侧面挤出量不易控制,因此需在下料时适当增加下料重量,导致生产成本上升;
3、滚圆成型后,缸盖粗加工成品尺寸分不同直径,后续工件的切削加工量非常大,机床加工费时费力;
4、超声波检测后,其内部的晶粒状态均不够稳定,存在“粗晶”现象,这个后续的热处理过程带来潜在风险。
发明内容
设计目的:避免背景技术中的不足之处,设计一种汽缸盖锻件生产完成后,内部既不会出现偏析、疏松、晶粒分布不匀等现象,而且在同一平面内性能差异极微,性能稳定,并且材料利用率高的大型低速柴油机用高性能汽缸盖及制造工艺。
设计方案:船用主机大部分时间是在满负荷情况下工作,有时在变负荷情况下运转。船舶经常在颠簸中航行,所以船用柴油机应能在纵倾15°~25°和横倾15°~35°的条件下可靠工作。本发明的大型低速柴油机用高性能汽缸盖,因其需承受高温和高压的作用,导致在机械性能方面需具有特殊的要求,一方面要求热处理均匀,组织细化,且强度分布要匀称。另一方面工件的抗疲劳强度指标必须达标,因缸盖在使用中需承受持续性的高温高压和运动所产生的负荷,其抗疲劳性能必须优良,如此方能保证其使用寿命,保证柴油机的正常运作。
低速船用柴油机汽缸盖锻件最终成品形状结构复杂,使用时为保证性能均匀稳定,具一定耐高温腐蚀性、耐冲击特性等,需对材质成分进行优化控制,另需根据使用条件,明确具体性能指标。
按目前国内常用柴油机的性能要求,其应达到下列指标:
抗拉强度≥640MPa、屈服强度≥450MPa、伸长率≥18.0%、断面收缩率≥40.0%、耐冲击韧性值AKv≥32J,HB:190-220.
成分控制:C:0.17-0.22%、Si≤0.45%、Mn:0.95-1.1%、P≤0.03%、S≤0.03%、Cr:0.9-1.1%、Mo:0.4-0.5%、Ni≤0.4%、V:0.08-0.12%、Nb≤0.005%。
一、本申请在制定如上成分控制要求,主要从以下几个方面进行了考虑:
1、钢中含碳量对机械性能有最直接的影响,随着碳当量的增加,钢种强度硬度会显著上升,但其塑性及韧性则会变差,如图5所示,因此对于此次研制,要同时考虑强度及韧性方面的影响,碳当量必须控制在一定范围,本次试制碳当量在0.17-0.22%,如此设定一方面考虑到缸盖的综合性能指标,如碳当量控制过高,对于内部偏析及耐低温冲击特性等均较难控制,另一方面精确的低碳当量控制,对锻造时的塑性要求起到正面作用;
2、P、S含量的控制,P、S在钢种属有害元素,其含量不宜过高,工件中若含有一定的S,虽在一定程度上能改善钢的切削性能,但会使钢中偏析现象严重,同时Fe与S会形成FeS化合物,消弱晶粒之间的结合力,导致钢的热脆现象。P与S一样,虽能改善切削,但P含量的增加,会增加回火脆性,显著降低钢的塑性和韧性,致使钢在冷加工时容易脆裂,即所谓的冷脆现象,因此本次试制对原材料的控制中,把P、S元素含量均控制在0.03%以下;
3、Mn含量的控制,在炼钢过程中,锰是良好的脱氧剂和脱硫剂,一般钢中含锰0.30-0.50%,在碳素钢中加入0.70%以上时就算“锰钢”,较一般钢量的钢不但有足够的韧性,且有较高的强度和硬度,提高钢的淬性,改善钢的热加工性能,同时Mn元素的加入能极大的提高的延展性能,反映在力学性能上,能使钢的断后伸长率有大幅提升,主要原因为在液体状态下,Mn元素结合而成的晶粒细化,单位面积上晶粒较多,且晶界连接较强,起到一定的耐腐蚀作用。但Mn含量过高,钢锭加热到奥氏体化温度后,钢种晶粒会急剧增大,脆性明显,冷却后对性能不利。综合考虑,对Mn含量设定在0.95-1.1%之间;
4、Si含量的控制,在炼钢过程中加硅作为还原剂和脱氧剂,所以镇静钢含有0.15-0.30%的硅。Si的加入,能显著提高钢的弹性极限、屈服点和抗拉强度,和钼、钨、铬等结合,有提高抗腐蚀性和抗氧化的作用,但对钢的韧性、焊接性能等有一定负面影响,最终设定Si含量≤0.45%;
5、Cr、Mo、Ni的含量控制:铬能显著提高强度、硬度和耐磨性,但同时降低塑性和韧性。铬又能提高钢的抗氧化性和耐腐蚀性,因而是不锈钢、耐热钢的重要合金元素。此次成分优化,Cr元素的控制是关键,区间设定在0.9-1.1%之间。Mo能使钢的晶粒细化,提高淬透性和热强性能,在高温时保持足够的强度和抗蠕变能力,还可以抑制合金钢由于回火而引起的脆性,本项目产品需具备在高温高压下持续运行的能力,因此Mo的加入是必须的,含量精确控制在0.4-0.5%。
Ni作为稀有元素,对酸碱有较高的耐腐蚀能力,在高温下有防锈和耐热能力,适当加入对改善综合性能具有积极作用,Ni含量控制≤0.4%。
6、 V是钢的优良脱氧剂。钢中加钒可细化组织晶粒,提高强度和韧性。钒与碳形成的碳化物,在高温高压下可提高抗氢腐蚀能力。V含量控制:0.08-0.12%;
7、Nb能细化晶粒和降低钢的过热敏感性及回火脆性,提高强度,但塑性和韧性有所下降。在普通低合金钢中加铌,可提高抗大气腐蚀及高温下抗氢、氮、氨腐蚀能力。铌可改善焊接性能。在奥氏体不锈钢中加铌,可防止晶间腐蚀现象。因此Nb含量控制≤0.005%。
二、技术分析:
1.对制定的元素成分进行分析,包括单个元素以及元素与元素之间的影响,制定钢锭加热工艺,终锻温度,始锻温度的控制,始锻温度若过高,则会使晶粒急速膨胀,出现过烧现象,使内部的组织晶界发生变化而影响最终的性能,若终锻温度过低,使产品成型时的变形量不均匀,且存在较大的锻造应力,也会导致产品最终的尺寸与性能不稳定,因此首先要根据成分的配比确定科学合理的加热工艺和始终锻温度;
2.锻造工艺技术分析,该类产品按常规的锻造工艺进行生产,锻造毛坯到粗加工结束,切削量达25%,加工费时,工效低下,因此需根据产品的实际情况制定科学的锻造工艺,关键是对冲孔过程必须进行控制,因此需配备专门的芯棒,冲子,通过专用工装的设计,锻造出高利用率且质量符合要求的产品;另一方面,锻造过程中必须要对变形量进行控制,包括镦拔次数的控制等,使组织均匀分布,且应力降低到最小程度;
3.热处理工艺技术的分析,热处理主要目的是消除锻造应力,使内部组织均匀细化,且使最终的机械性能符合要求。根据具体使用情况,热处理过程中需保证淬火深度,回火时间控制,使内外部组织均匀,这需在成分优化控制的基础上,做好第一热处理,一方面保证珠光体+铁素体组织均匀细化,另一方面需消除锻造应力。
三、技术创新点:
1.在本申请人已有“一种GS24Mn6铸钢件”专利技术基础上,对成分进行优化控制,以已有专利入手,对单个元素,元素与元素间的作用进行分析,最终形成如下成分范围:C:0.17-0.22%、Si≤0.45%、Mn:0.95-1.1%、P≤0.03%、S≤0.03%、Cr:0.9-1.1%、Mo:0.4-0.5%、Ni≤0.4%、V:0.08-0.12%、Nb≤0.005%。
2. 锻造工艺技术,采用新型锻造方法,设计漏盘,钢锭加热时采用分段加热技术,锻造过程控制产品表面的变化,采用快速小压下量压制技术,使锻后产品具有合格的内部质量和外观尺寸。考虑到本身材质(S20CrMoVS)塑性较差,对钢锭采用分段加热,由传统的一个钢锭生产一件缸盖,通过一次镦粗成型的锻造工艺改进为一件钢锭生产两个缸盖,钢锭通过两次大压下量镦拔,镦拔后对坯料重新锯料下料,在专用漏盘上采用单次压下量≤5%的变形量的新型锻造工艺,通过新型工艺,保证工件内部被完全锻透,晶粒细化均匀,组织状态稳定。
3. 热处理工艺技术的改进:传统的热处理工艺技术为毛坯锻造结束后,随即进行粗加工,再采用完全水冷的方式进行淬火,后回火。在此基础上,对工艺技术进行优化。新型热处理工艺为:毛坯锻造后直接进行正火+回火处理,消除锻造应力和组织应力,再进行粗加工,粗加工后进行调质处理,淬火时采用1小时淬火冷却,后空冷的技术,再进行回火处理,回火冷却采用炉冷方式。
技术方案1:一种大型低速柴油机用高性能汽缸盖,质量百分数:C:0.17-0.22%、Si≤0.45%、Mn:0.95-1.1%、P≤0.03%、S≤0.03%、Cr:0.9-1.1%、Mo:0.4-0.5%、Ni≤0.4%、V:0.08-0.12%、Nb≤0.005%。
技术方案2:一种大型低速柴油机用高性能汽缸盖制造工艺,(1)分段加热:钢锭随炉升温至450℃、保温5小时后,在4个小时内由450℃升温至800℃,然后保温5小时后,再由800℃升温至1230℃、保温5小时;然后钢锭采用镦粗、拔长、再镦粗后,根据单件缸盖所需的量再进行局部拔长;采用工装漏盘,使缸盖台阶按尺寸要求锻出;(2)锻后毛坯热处理,锻后工件热装炉,作正火+回火处理工艺:工件随炉升温至920±10℃、保温8小时,空冷至常温,然后再随炉升温至650±10℃、保温16小时,空冷至常温;(3)机加工后进行第二热处理工艺:工件随炉升温至910±10℃、保温7小时,水冷至常温,然后再随炉升温至670±10℃、保温7小时,炉冷至常温。
本发明与背景技术相比,一是工件组织不均匀,且内部应力极小;二是有效地控制了生产成本上升;三是后续工件的切削加工量小,机床加工省时省力;四是超声波检测后,其内部的晶粒状态稳定,不存在“粗晶”现象。
附图说明
图1是毛坯正火+回火工艺图。
图2是新型热处理工艺图。
图3是钢锭加热工艺图。
图4是传统热处理工艺图。
图5是含碳量对钢机械性能的影响曲线图。
图6是漏盘工装示意图。
具体实施方式
实施例1:参照附图1-3。一种大型低速柴油机用高性能汽缸盖,质量百分数:C:0.17-0.22%、Si≤0.45%、Mn:0.95-1.1%、P≤0.03%、S≤0.03%、Cr:0.9-1.1%、Mo:0.4-0.5%、Ni≤0.4%、V:0.08-0.12%、Nb≤0.005%。
实施例2:在实施例1的基础上,C0.21、Si0.34、Mn1.0、P0.012 、S0.001 、Cr0.98、Mo0.45、Ni0.32、V0.1、Nb0.003。
实施例3:在实施例1的基础上,C:0.17%、Si≤0.45%、Mn:0.95%、P≤0.03%、S≤0.03%、Cr:0.9%、Mo:0.4%、Ni≤0.4%、V:0.08%、Nb≤0.005%。
实施例4:在实施例1的基础上,C: 0.22%、Si≤0.45%、Mn: 1.1%、P≤0.03%、S≤0.03%、Cr: 1.1%、Mo: 0.5%、Ni≤0.4%、V: 0.12%、Nb≤0.005%。
实施例5:在上述实施例的基础上,1.钢锭分段加热,根据低碳合金钢的导热性和塑性较差等特点,对钢锭的加热进行严格控制,其工艺如图3所示。
2.采用1件钢锭生产2件缸盖的形式,钢锭单重8.7t,材料利用率73.6%,锻造比5.4,整锭镦粗、拔长,先增加锻造比,通过大压下量,大变形量的控制,使钢锭内部被完全镦透,且晶粒打下及分布均匀;
整锭拔长过程中,利用我司现有的实用新型专利技术(专利号ZL2014201935204),对拔长工序进行控制,可保证在拔长过程中变形量一致,且直线度较好,为后续再次镦粗奠定基础。
3.拔长后再次镦粗处理,再次细化晶粒,消除偏析,镦粗工艺如下:
4.镦粗后根据单件缸盖所需用量,局部下料拔长,单件下料尺寸如下:
5.单件下料后,轻压下量整形,锻造成Φ850mm圆柱,回炉加热;
6.设计镦粗漏盘工装。漏盘采用5CrNiMo材质生产,铸造而成,调质处理后,保证其硬度≥350HB,保证其表面强度,漏盘工装设计如图6所示:
7.坯料重新加热到1230℃后,将坯料放置在专用漏盘上进行镦粗、冲孔。
8.按毛坯尺寸整形到位,毛坯工件完工。
采用该新型工艺技术方法:
1.分段加热,可保证钢锭内外部温度均匀,避免锻造时内部出现裂纹等缺陷;
2.钢锭采用镦粗、拔长、再镦粗、再局部拔长的工艺技术,可完全克服低碳合金钢本身塑性较差的弊端,使钢锭能充分锻透,消除内部偏析,且组织均匀细化;为后续热处理做组织上准备;
3.采用工装漏盘,使缸盖台阶按尺寸要求锻出,为后续加工节约工效,同时减少切削应力,为第二热处理奠定基础。
(二)锻后毛坯热处理,锻后工件热装炉,作正火+回火处理,见图1。主要作用:
1.消除锻造过程中的应力;
2.再进一步细化晶粒,稳定组织,获得分布均匀的珠光体+铁素体,为后续调质过程中的奥氏体化作组织上的准备;
3.降低及均匀硬度,便于切削,减少切削应力。
(三)机加工后进行第二热处理,根据性能要求,制定如下工艺见图2。
新型工艺技术较传统锻造工艺相比较,主要有以下优势:
1.因前期毛坯进行过正火+回火处理,组织稳定,经910℃保温后,缸盖内外部能完全奥氏体化,采用水淬1h处理,缸盖能获得完全的马氏体或马氏体+少量铁素体的组织,若水淬到室温,能获得马氏体的同时,也会使内部残余奥氏体的量增加,这对性能不利,会存在造成局部冲击较低的风险;
2.回火后炉冷处理取代传统的空冷处理,炉冷可增加回火索氏体生成时间,使内部组织更加细致,且组织应力较低,为最终精加工提供便利。
需要理解到的是:上述实施例虽然对本发明的设计思路作了比较详细的文字描述,但是这些文字描述,只是对本发明设计思路的简单文字描述,而不是对本发明设计思路的限制,任何不超出本发明设计思路的组合、增加或修改,均落入本发明的保护范围内。
Claims (2)
1.一种大型低速柴油机用高性能汽缸盖,其特征是质量百分数:C:0.17-0.22%、Si≤0.45%、Mn:0.95-1.1%、P≤0.03%、S≤0.03%、Cr:0.9-1.1%、Mo:0.4-0.5%、Ni≤0.4%、V:0.08-0.12%、Nb≤0.005%;其制造工艺:
(1)分段加热:钢锭随炉升温至450℃、保温5小时后,在4个小时内由450℃升温至800℃,然后保温5小时后,再由800℃升温至1230℃、保温5小时;然后钢锭采用镦粗、拔长、再镦粗后,根据单件缸盖所需的量再进行局部拔长;
采用工装漏盘,使缸盖台阶按尺寸要求锻出;
(2)锻后毛坯热处理,锻后工件热装炉,作正火+回火处理工艺:工件随炉升温至920±10℃、保温8小时,空冷至常温,然后再随炉升温至650±10℃、保温16小时,空冷至常温;
(3)机加工后进行第二热处理工艺:工件随炉升温至910±10℃、保温7小时,水冷至常温,然后再随炉升温至670±10℃、保温7小时,炉冷至常温。
2.根据权利要求1所述的大型低速柴油机用高性能汽缸盖,其特征是:C0.21、Si0.34、Mn1.0、P0.012 、S0.001 、Cr0.98、Mo0.45、Ni0.32、V0.1、Nb0.003。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510977456.8A CN105586533B (zh) | 2015-12-23 | 2015-12-23 | 大型低速柴油机用高性能汽缸盖及制造工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510977456.8A CN105586533B (zh) | 2015-12-23 | 2015-12-23 | 大型低速柴油机用高性能汽缸盖及制造工艺 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN105586533A CN105586533A (zh) | 2016-05-18 |
CN105586533B true CN105586533B (zh) | 2017-10-31 |
Family
ID=55926428
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201510977456.8A Active CN105586533B (zh) | 2015-12-23 | 2015-12-23 | 大型低速柴油机用高性能汽缸盖及制造工艺 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN105586533B (zh) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108015206B (zh) * | 2017-12-07 | 2019-05-24 | 泰州市博世特精密铸造有限公司 | 一种可塑性高的用于汽车缸盖的不锈钢锻造工艺 |
CN110551934B (zh) * | 2019-09-07 | 2021-01-01 | 张家港海锅新能源装备股份有限公司 | 一种用S20CrMoVS材料生产船用柴油机运动件缸盖原料的方法 |
CN113145777A (zh) * | 2020-12-31 | 2021-07-23 | 无锡派克新材料科技股份有限公司 | 一种提高奥氏体铁素体双相不锈钢强度和低温冲击性能的制造方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101638716A (zh) * | 2009-08-18 | 2010-02-03 | 杭州宝鼎铸锻有限公司 | 将ASTMA514(GradeQ)钢锭自由锻成形板形锻件的特种工艺 |
CN104791041A (zh) * | 2015-05-18 | 2015-07-22 | 夏志清 | 一种汽车发动机气缸盖 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS52134910A (en) * | 1976-05-04 | 1977-11-11 | Kubota Ltd | Cylinder head |
-
2015
- 2015-12-23 CN CN201510977456.8A patent/CN105586533B/zh active Active
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101638716A (zh) * | 2009-08-18 | 2010-02-03 | 杭州宝鼎铸锻有限公司 | 将ASTMA514(GradeQ)钢锭自由锻成形板形锻件的特种工艺 |
CN104791041A (zh) * | 2015-05-18 | 2015-07-22 | 夏志清 | 一种汽车发动机气缸盖 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
S20CrMoVS 钢船用柴油机气缸盖锻件材料研究;曹华等;《大型铸锻件》;20150925(第5期);第25页左栏第1-2段,表1,第27页结论 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN105586533A (zh) | 2016-05-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN107475620B (zh) | 低温压力容器用调质型A537Cl2钢板及其生产方法 | |
CN102899579B (zh) | 大功率发动机曲轴及其制作方法 | |
CN103290339B (zh) | 800MPa级水电站压力管道用高强钢板及生产方法 | |
CN102666897B (zh) | 加工性优异的高韧性耐磨钢 | |
CN107937828B (zh) | F6nm马氏体不锈钢筒体锻件及热处理方法 | |
CN102146547B (zh) | 一种合金钢轧辊及其制造工艺 | |
CN106435353A (zh) | 一种Cr5系列热作模具钢 | |
CN108728743B (zh) | 低温断裂韧性良好的海洋工程用钢及其制造方法 | |
CN110079740A (zh) | 一种高韧性热轧530MPa级汽车冷冲压桥壳钢板及其制造方法 | |
CN104498821B (zh) | 汽车用中锰高强钢及其生产方法 | |
CN101259582A (zh) | 耐低温石油井架输电塔架用无缝异型钢管的制备方法 | |
CN101994066A (zh) | 一种形变诱发马氏体时效不锈钢及其加工工艺 | |
CN109763078B (zh) | 一种耐热合金渗碳钢及其制备方法 | |
CN104498834B (zh) | 一种高韧性超高强度钢的成分及其制备工艺 | |
CN102676923A (zh) | 一种超高热导率热冲压模具用钢及其制备方法 | |
CN111893386B (zh) | 基于塑变和抗压溃性设计深水管线用厚板及其生产方法 | |
CN101928876A (zh) | 加工性优良的trip/twip高强塑性汽车钢及其制备方法 | |
CN102691018A (zh) | 一种低压缩比超高强度海洋工程用钢板及其生产方法 | |
CN106834946B (zh) | 大厚度保高温抗拉强度钢板SA299GrB及其制备方法 | |
CN105177446A (zh) | 600℃中温核电压力容器用钢及其制造方法 | |
CN104264040B (zh) | 一种非调质钢及其制造方法以及采用该非调质钢制造的曲轴 | |
CN112226687B (zh) | 一种低轧制压缩比齿条钢板及其制造方法 | |
CN105586533B (zh) | 大型低速柴油机用高性能汽缸盖及制造工艺 | |
CN103045949B (zh) | 内口直径大于220mm的大型船用高强度耐腐蚀不锈钢排气阀座 | |
CN103184391B (zh) | 用于百万千瓦级大型水轮机顶盖的环板钢及其制造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant | ||
TR01 | Transfer of patent right |
Effective date of registration: 20230328 Address after: 311106 group 1, Tangjiadai village, Tangqi Town, Linping District, Hangzhou City, Zhejiang Province Patentee after: Baoding Heavy Industry Co.,Ltd. Address before: 311106 in Tangqi Town Industrial Park, Yuhang District, Hangzhou City, Zhejiang Province Patentee before: BAODING TECHNOLOGY Co.,Ltd. |
|
TR01 | Transfer of patent right |