CN105543676A - 一种马氏体-铁素体双相耐磨钢板及其制备方法 - Google Patents

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Abstract

本发明提供了一种马氏体-铁素体双相耐磨钢板及其制备方法。本发明马氏体-铁素体双相耐磨钢板包含有马氏体和铁素体双相组织，其中马氏体组织的体积分数大于90％，硬度在480～560HB之间，采用特定用量的C、Si、Mn、P、S、Nb、V、Ti、Mo、Ni、Cr、Al、B、N、Fe等元素制备得到。本发明马氏体-铁素体双相耐磨钢板具有高硬度的同时还具有良好的低温韧性和耐磨性能，有助于在严酷环境下尤其是极低温条件下机械零件的制造。本发明马氏体-铁素体双相耐磨钢板的制备方法工艺简单，能够得到马氏体-铁素体双相组织，综合提高所得马氏体-铁素体双相耐磨钢板的硬度、低温韧性和耐磨性能，适于大规模生产。

Description

一种马氏体-铁素体双相耐磨钢板及其制备方法
技术领域
本发明涉及低合金化钢技术领域，具体而言，涉及一种马氏体-铁素体双相耐磨钢板及其制备方法。
背景技术
磨损是材料的主要失效形式之一，每年我过因磨损造成大量的材料和能源损耗，开发和使用高性能的耐磨材料是降低磨损的有效手段。低合金耐磨钢作为一种重要的耐磨钢铁材料，被广泛应用于工程、采矿、建筑、农业、水泥生产、港口、电力以及冶金等机械制造产品上，如推土机，装载机，挖掘机，自卸式车厢，盾构机、掘进机等各种矿山机械以及化工、造纸和废弃物处理等装备的制造。
布氏硬度480～560HB低合金耐磨钢板是高级别的耐磨钢板，目前已经有部分该类钢的报道专利，但是其组织均是以全部马氏体的形式出现。由于马氏体组织具有极高的硬度，从而决定了其韧塑性较差。例如，舞阳钢铁公司专利“一种高等级别耐磨钢板及其生产方法(申请号：200910312254.6)”仅给出了制造钢板的硬度(445-485HB)和常温下的低温冲击韧性，对于0℃及其以下的温度的冲击韧性则难以保证；宝钢专利“一种低合金高强度高韧性耐磨钢板及其制造方法(申请号：200910045274.1)”指出生产钢板具有良好的韧性，但所指韧性为室温下的冲击韧性；南京钢铁股份有限公司和东北大学合作申请专利“一种HB500级低锰耐磨钢板的制造方法(申请号：201110347184.5)”也给出了制造钢板相应的低温冲击韧性，但所给韧性均为-20℃冲击韧性。
马氏体组织具有高的硬度和强度，然而，无论是片状马氏体还是板条马氏体，它们均是脆性相，存在韧塑性较差的特点。现有技术中的马氏体钢其硬度、低温韧性、耐磨性等综合性能难以满足实际使用需求。
有鉴于此，特提出本发明。
发明内容
本发明的第一目的在于提供一种马氏体-铁素体双相耐磨钢板，所述的马氏体-铁素体双相耐磨钢板具有高硬度的同时还具有良好的低温韧性和耐磨性能，有助于在严酷环境下尤其是极低温条件下机械零件的制造。
本发明的第二目的在于提供一种所述的马氏体-铁素体双相耐磨钢板的制备方法，该方法工艺简单，能够得到马氏体-铁素体双相组织，综合提高所得马氏体-铁素体双相耐磨钢板的硬度、低温韧性和耐磨性能，适于大规模生产。
为了实现本发明的上述目的，特采用以下技术方案：
一种马氏体-铁素体双相耐磨钢板，所述马氏体-铁素体双相耐磨钢板中马氏体的体积分数不小于90％，所述马氏体-铁素体双相耐磨钢板主要包括以下质量分数的成分：C0.23％～0.33％，Si0.20％～0.60％，Mn1.60％～2.50％，P≤0.016％，S≤0.006％，Nb0.00～0.06％，V0.00～0.05％，Ti0.010％～0.050％，Mo0.00～0.60％，Ni0.00～1.00％，Cr0.00～1.00％，Al0.020％～0.060％，B0.0008％～0.004％，N≤0.0050％，余量为Fe及不可避免的杂质。
本发明马氏体-铁素体双相耐磨钢板选择特定含量的成分制备得到，且所得马氏体-铁素体双相耐磨钢板中马氏体组织的体积分数不小于90％，所得马氏体-铁素体双相耐磨钢板具有高硬度的同时还具有良好的低温韧性和耐磨性能，以利于在严酷环境下尤其是极低温条件下机械零件的制造。
本发明的主要化学成分的选择和控制理由如下：
C：钢板获得高的强度和硬度的关键元素。对于要获得布氏硬度达到480～560HB的钢板而言，碳是最重要的元素，碳元素可以显著提高钢板的淬透性。但由于碳元素的增加，会增加冶炼难度，增加铸坯出现裂纹的几率；同时，高碳含量时还会降低钢板的塑性和焊接性能。所以如果钢板既要获得高硬度和一定的韧性，又要考虑冶炼时的控制难度，综合考虑，对于本发明而言，0.23％～0.33％的碳是比较合适的。优选地，碳含量为0.25％～0.32％。
Si：钢中加入硅元素能够提高钢质纯净度和脱氧。硅在钢中起固溶强化作用，其在奥氏体中的溶解度较大，提高硅含量有利于提高钢的强度和硬度，且能提高奥氏体的稳定性。但硅元素含量过高会导致钢的韧性下降，且高硅含量的钢板加热时的氧化皮粘度较大，出炉后除鳞困难，导致轧后钢板表面红色氧化皮严重、表面质量较差。此外，高硅还不利于钢板的焊接性能。综合考虑硅元素各方面的影响，本发明硅含量为0.20％-0.60％。优选地，硅含量为0.20％-0.50％。
Mn：锰元素能够扩到奥氏体区，稳定奥氏体组织，其能力仅次于合金元素镍，是廉价的稳定奥氏体和强化合金元素，同时锰元素能够增加钢的淬透性，降低马氏体形成的临界冷速，从而实现在很小的冷速下即可得到强硬组织--马氏体组织，实现高硬度的目的。但过高的锰元素含量会加重铸坯或钢锭中的偏析，大大的增加冶炼难度。本发明锰的含量应控制在1.60％-2.50％。优选地，锰的含量为1.60％～2.00％。
S和P：硫在钢中与锰等化合形成塑性夹杂物硫化锰，尤其对钢的横向塑性和韧性不利，因此硫的含量应尽可能地低。磷也是钢中的有害元素，严重损害钢板的塑性和韧性。对于本发明而言，硫和磷均是不可避免的杂质元素，应该越低越好，考虑到钢厂实际的炼钢水平，本发明要求P≤0.016％、S≤0.006％。优选地，P≤0.014％、S≤0.004％。
Al：强脱氧元素。为了保证钢中的氧含量尽量地低，铝的含量控制在0.02％-0.06％。脱氧后多余的铝和钢中的氮元素能形成A1N析出物，提高强度并且在热处理加热时能细化钢的元素奥氏体晶粒度。优选地，铝含量为0.025％-0.055％。
Ti：钛是强碳化物形成元素，钢中加入微量的Ti有利于固定钢中的N,从而使得B元素起到增强淬透性的作用，同时，Ti元素还可与N元素相结合，形成TiN阻止钢坯加热时奥氏体晶粒的过分长大，细化原始奥氏体晶粒尺寸。本发明钛含量控制在0.010％-0.050％。优选地，钛含量为0.010％-0.030％。
Cr：铬提高钢的淬透性，增加钢的回火稳定性。铬在奥氏体中溶解度很大，稳定奥氏体，淬火后在马氏体中大量固溶，提高钢的强度和硬度。为了保持钢的强度级别，铬可以部分代替锰，增强其淬透性。本发明可添加不大于1.00％的铬。优选地，铬含量为0.30-0.60％。
Ni：镍是稳定奥氏体的元素，钢中加镍能大幅提高钢的韧性尤其是低温韧性，同时由于镍属于贵重合金元素，所以本发明可添加不超过1.00％的镍元素。优选地，镍含量为0.00-0.50％。
Mo：钼元素能显著地细化晶粒，提高淬透性，从而增加强度和韧性。此外，钼元素还能减少钢的回火脆性，同时回火时可以析出非常细小的碳化物，显著强化钢的基体。由于钼是较贵的合金元素，所以本发明中可添加不超过0.60％的钼。优选地，钼含量为0.15％-0.40％。
N：本发明不含或含有较少的Nb、V微合金元素，且主要以相变强化和回火碳化物析出强化为主要强化方式。小于等于50ppm含量的氮可以稳定0.01％-0.03％的钛形成TiN,可保证加热时板坯的奥氏体晶粒不过分粗大。本发明中控制氮含量0.005％。优选地，氮含量为0.0000-0.0040％。
优选地，所述马氏体-铁素体双相耐磨钢板主要包括以下质量分数的成分：C0.25％～0.32％，Si0.20％～0.50％，Mn1.60％～2.00％，P≤0.014％，S≤0.004％，Nb0.010％～0.050％，V0.000～0.040％，Ti0.010％～0.030％，Mo0.15％～0.40％，Ni0.00～0.50％，Cr0.30％～0.60％，Al0.025％～0.055％，B0.0015％～0.0030％，N≤0.0045％，余量为Fe及不可避免的杂质。
本发明马氏体-铁素体双相耐磨钢板的布氏硬度为480～560HB，-40℃下冲击功Akv≥24J，屈服强度≥1285MPa，抗拉强度≥1670MPa。
上述的一种马氏体-铁素体双相耐磨钢板的制备方法，将钢坯进行控制轧制后进行冷却，然后在Ac1和Ac3温度之间进行热处理，之后进行回火处理。
本发明的目的是获得布氏硬度为480～560HB的高级别马氏体-铁素体双相耐磨钢板，使其具有较高硬度的同时还具有良好的低温韧性和耐磨性能，以利于在严酷环境下尤其是极低温条件下机械零件的制造，同时还实现提高耐磨性能的目的。
本发明通过一种简单而可行的方法，使其获得具有板条马氏体的高强硬度的特点的同时，还具有良好的韧塑性能。本发明所得马氏体-铁素体双相耐磨钢板同时具有马氏体组织的高强硬度和铁素体组织的良好韧塑性两种特性，其最终表现出的性能可通过调整其中的马氏体和铁素体的比例分数、组织形态和分布状况来控制。通过两相区热处理使在以马氏体为基体的组织上保留少量弥散分布的铁素体组织，具体通过将钢板加热到Ac1(奥氏体开始转变温度)和Ac3(奥氏体终了转变温度)之间的某一温度，保温一段时间，然后淬火冷却至室温；在加热保温的过程中，部分原始组织转变成奥氏体，而铁素体组织则得到保留；在随后的冷却过程中，奥氏体转变成马氏体，铁素体也随之保留下来，从而形成马氏体-铁素体双相钢；当马氏体量达到一定数量时能够使得力学性能如强度、冲击韧性等有显著提高。
本发明所得马氏体-铁素体双相耐磨钢板，不但具高的硬度(布氏硬度在480～560HB之间)，而且具有良好的低温韧性(-40℃Akv≥24J)；一定量的铁素体存在，可以降低磨损是的应力集中，吸收一定的能量，阻碍裂纹的扩展，从而有利于耐磨性能的提高。因此，本发明不但具有良好的强韧性配合，而且还具有高的耐磨性能。
本发明马氏体-铁素体双相耐磨钢板的制备方法工艺简单，能够得到马氏体-铁素体双相组织，综合提高所得马氏体-铁素体双相耐磨钢板的硬度、低温韧性和耐磨性能，适于大规模生产。
上述的一种马氏体-铁素体双相耐磨钢板的制备方法，包括如下步骤：
(1)采用所需成分含量的原料制备成钢坯；
(2)将步骤(1)所得钢坯进行热处理；
(3)将步骤(2)所得钢坯进行一阶段或两阶段控制轧制处理；
(4)将步骤(3)所得钢板进行控制冷却处理；
(5)将步骤(4)所得钢板进行热处理；所述热处理包括淬火和回火；所述淬火温度为Ac3温度以下5～20℃，优选为Ac3温度以下8～22℃；所述回火温度为0～230℃，优选为100～230℃，进一步优选为150～200℃。
本发明马氏体-铁素体双相耐磨钢板的制备方法包括采用特定的温度进行淬火，能够得到具有特殊组织结构的马氏体-铁素体双相钢板，配合以特定的回火温度，能够进一步大幅提高钢的刚性、硬度、耐磨性、疲劳强度以及韧性等，从而满足各种机械零件和工具的不同使用要求。
优选地，所述步骤(1)采用所需成分含量的原料通过电炉吹炼或转炉吹炼和真空处理方式制备成钢坯。电炉吹炼或转炉吹炼和真空处理，目的是确保钢液的基本成分要求，去除钢中的氧、氢等有害气体，并可加入锰、钛等必要的合金元素，进行合金元素的调整。
优选地，所述步骤(1)中钢坯为连铸坯或钢锭。
优选地，所述步骤(2)中热处理温度控制在1150～1250℃，优选为1175～1225℃。
采用特定温度对钢坯进行加热处理，有利于其后期顺利进行控制轧制工艺，减少夹层及层间撕裂现象的发生，提高钢材的心部质量和抗疲劳性能，降低钢材可能产生的尺寸差异。
所述步骤(3)中两阶段控制轧制处理包括粗轧和精轧；所述粗轧终轧温度控制在1030～1050℃；所述精轧温度控制在820～940℃，优选为840～900℃。
本发明马氏体-铁素体双相耐磨钢板的制备方法采用特殊的两阶段轧制手段，结合特殊的温度控制，可以破坏钢坯的铸造组织，细化钢材的晶粒，并消除显微组织的缺陷，从而使钢材组织密实，力学性能得到改善。
优选地，所述步骤(4)中将步骤(3)所得钢板经过空冷或层流冷却至室温。
优选地，所述步骤(4)中厚度规格不大于16mm的钢板采用空冷，大于16mm的钢板采用冷速不低于10℃/s的冷速冷却至500-650℃区间，然后空冷至室温。
与现有技术相比，本发明的有益效果为：
1.本发明马氏体-铁素体双相耐磨钢板具有极高的硬度，其值在480～560HB范围之内；
2.本发明得到的组织是马氏体-铁素体双相组织；
3.本发明马氏体-铁素体双相耐磨钢板冷弯性能、焊接性能良好，尤其是具有更高的低温冲击韧性和耐磨性能；
4.本发明具有以上显著的优点，因此更适合矿山机械、工程机械等设备的使用，在具有良好的冷弯性能和焊接性能的同时，具有更好的低温冲击韧性和耐磨性能；
5.本发明马氏体-铁素体双相耐磨钢板的制备方法工艺简单，适于大规模生产。
附图说明
为了更清楚地说明本发明具体实施方式或现有技术中的技术方案，下面将对具体实施方式或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施方式，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为本发明马氏体-铁素体双相耐磨钢板的制备方法的工艺流程示意图。
具体实施方式
下面将结合附图和具体实施方式对本发明的技术方案进行清楚、完整地描述，但是本领域技术人员将会理解，下列所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例，仅用于说明本发明，而不应视为限制本发明的范围。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。实施例中未注明具体条件者，按照常规条件或制造商建议的条件进行。所用试剂或仪器未注明生产厂商者，均为可以通过市售购买获得的常规产品。
图1为本发明马氏体-铁素体双相耐磨钢板的制备方法的工艺流程示意图，其中α表示铁素体相，γ表示奥氏体相。
本发明具体实施方式马氏体-铁素体双相耐磨钢板的制造方法，选取钢坯的厚度为150-300mm。
按照本发明所述的马氏体-铁素体双相耐磨钢板的制造方法进行实施，各实施例的化学成分如下表1所示。实施的具体工艺流程为：铁水预处理-转炉-LF-RH精炼-连铸-钢坯检验-空冷-钢坯验收-钢坯加热-钢坯除磷-控轧-控冷-矫直-空冷-表面质量检查-剪切-淬火-回火-喷标-检验入库。
表1实施例中耐磨钢板的化学成分
实施例1
实施例1的化学成分如表1所示。按表1中实施例1的化学成分进行电炉或转炉的冶炼，精炼后浇注成连铸坯或钢锭，将连铸坯或钢锭加热至1200℃，保温3小时，然后进行控制轧制和控制冷却工艺，其中粗轧终轧温度为1040℃，道次压下率不小于15％；精轧开轧温度为880℃，终轧温度为840℃，钢板轧制厚度为20mm；轧后钢板进行控制冷却，终冷温度为640℃，然后空冷至室温；最后将钢板进行热处理，其中淬火温度为810℃，保温时间为10min，回火温度为210℃，回火时间为60min。
本实施例得到的组织中，马氏体的体积分数大约占96％，铁素体的体积分数约占4％。得到成品钢板的力学性能为：屈服强度1360MPa，抗拉强度为1720MPa，延伸率为15.2％，-40℃冲击功为63J，布氏硬度486±5HB，d＝4a时90°冷弯良好。
实施例2
实施例2的化学成分如表1所示。按表1中实施例2的化学成分进行电炉或转炉的冶炼，精炼后浇注成连铸坯或钢锭，将连铸坯或钢锭加热至1220℃，保温3.5小时，然后进行控制轧制和控制冷却工艺，其中粗轧终轧温度为1050℃，道次压下率不小于15％；精轧开轧温度为880℃，终轧温度为830℃，钢板轧制厚度为30mm；轧后钢板进行控制冷却，终冷温度为620℃，然后空冷至室温；最后将钢板进行热处理，其中淬火温度为795℃，保温时间为15min，回火温度为190℃，回火时间为100min。
本实施例得到的组织中，马氏体的体积分数大约占97％，铁素体的体积分数约占3％。得到成品钢板的力学性能为：屈服强度1430MPa，抗拉强度为1880MPa，延伸率为12.6％，-40℃冲击功为33J，布氏硬度554±5HB，d＝4a时90°冷弯良好。
实施例3
实施例3的化学成分如表1所示。按表1中实施例3的化学成分进行电炉或转炉的冶炼，精炼后浇注成连铸坯或钢锭，将连铸坯或钢锭加热至1180℃，保温三小时，然后进行控制轧制和控制冷却工艺，其中粗轧终轧温度为1030℃，道次压下率不小于15％；精轧开轧温度为880℃，终轧温度为825℃，钢板轧制厚度为12mm；轧后钢板空冷至室温；最后将钢板进行热处理，其中淬火温度为805℃，保温时间为15min，回火温度为190℃，回火时间为35min。
本实施例得到的组织中，马氏体的体积分数大约占95％，铁素体的体积分数约占5％。得到成品钢板的力学性能为：屈服强度1340MPa，抗拉强度为1750MPa，延伸率为12.4％，-40℃冲击功为49J，布氏硬度526±5HB，d＝4a时90°冷弯良好。
实施例4
实施例4的化学成分如表1所示。按表1中实施例4的化学成分进行电炉或转炉的冶炼，精炼后浇注成连铸坯或钢锭，将连铸坯或钢锭加热至1230℃，保温三小时，然后进行控制轧制和控制冷却工艺，其中粗轧终轧温度为1050℃，道次压下率不小于15％；精轧开轧温度为920℃，终轧温度为840℃，钢板轧制厚度为10mm；轧后钢板空冷至室温；最后将钢板进行热处理，其中淬火温度为800℃，保温时间为10min，回火温度为200℃，回火时间为40min。
本实施例得到的组织中，马氏体的体积分数大约占93％，铁素体的体积分数约占7％。得到成品钢板的力学性能为：屈服强度1335MPa，抗拉强度为1670MPa，延伸率为14.2％，-40℃冲击功为64J，布氏硬度509±5HB，d＝4a时90°冷弯良好。
实施例5
实施例5的化学成分如表1所示。按表1中实施例5的化学成分进行电炉或转炉的冶炼，精炼后浇注成连铸坯或钢锭，将连铸坯或钢锭加热至1230℃，保温三小时，然后进行控制轧制和控制冷却工艺，其中粗轧终轧温度为1040℃，道次压下率不小于15％；精轧开轧温度为880℃，终轧温度为820℃，钢板轧制厚度为20mm；轧后钢板进行控制冷却，终冷温度为660℃，然后空冷至室温；最后将钢板进行热处理，其中淬火温度为815℃，保温时间为10min，回火温度为200℃，回火时间为60min。
本实施例得到的组织中，马氏体的体积分数大约占96％，铁素体的体积分数约占4％。得到成品钢板的力学性能为：屈服强度1285MPa，抗拉强度为1680MPa，延伸率为14.2％，-40℃冲击功为56J，布氏硬度495±5HB，d＝4a时90°冷弯良好。
实施例6
实施例6的化学成分如表1所示。按表1中实施例6的化学成分进行电炉或转炉的冶炼，精炼后浇注成连铸坯或钢锭，将连铸坯或钢锭加热至1230℃，保温三小时，然后进行控制轧制和控制冷却工艺，其中粗轧终轧温度为1035℃，道次压下率不小于15％；精轧开轧温度为880℃，终轧温度为820℃，钢板轧制厚度为35mm；轧后钢板进行控制冷却，终冷温度为630℃，然后空冷至室温；最后将钢板进行热处理，其中淬火温度为785℃，保温时间为10min，回火温度为180℃，回火加热时间为110min。
本实施例得到的组织中，马氏体的体积分数大约占93％，铁素体的体积分数约占7％。得到成品钢板的力学性能为：屈服强度1335MPa，抗拉强度为1760MPa，延伸率为14.2％，-40℃冲击功为45J，布氏硬度539±5HB，d＝4a时90°冷弯良好。
通过上述实施例可知，本发明马氏体-铁素体双相耐磨钢板中马氏体的体积分数不小于90％，具有优异的屈服强度、抗拉强度、低温抗冲击性能、布氏硬度，并具有优异的冷弯性能。本发明马氏体-铁素体双相耐磨钢板具有极高的硬度，其值在480～560HB范围之内；本发明得到的组织是马氏体-铁素体双相组织；本发明马氏体-铁素体双相耐磨钢板冷弯性能、焊接性能良好，尤其是具有更高的低温冲击韧性和耐磨性能；本发明具有以上显著的优点，因此更适合矿山机械、工程机械等设备的使用，在具有良好的冷弯性能和焊接性能的同时，具有更好的低温冲击韧性和耐磨性能。
尽管已用具体实施例来说明和描述了本发明，然而应意识到，在不背离本发明的精神和范围的情况下可以作出许多其它的更改和修改。因此，这意味着在所附权利要求中包括属于本发明范围内的所有这些变化和修改。

Claims (10)

1.一种马氏体-铁素体双相耐磨钢板，其特征在于，所述马氏体-铁素体双相耐磨钢板中马氏体的体积分数不小于90％，所述马氏体-铁素体双相耐磨钢板主要包括以下质量分数的成分：C0.23％～0.33％，Si0.20％～0.60％，Mn1.60％～2.50％，P≤0.016％，S≤0.006％，Nb0.00～0.06％，V0.00～0.05％，Ti0.010％～0.050％，Mo0.00～0.60％，Ni0.00～1.00％，Cr0.00～1.00％，Al0.020％～0.060％，B0.0008％～0.004％，N≤0.0050％，余量为Fe及不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的一种马氏体-铁素体双相耐磨钢板，其特征在于，所述马氏体-铁素体双相耐磨钢板主要包括以下质量分数的成分：C0.25％～0.32％，Si0.20％～0.50％，Mn1.60％～2.00％，P≤0.014％，S≤0.004％，Nb0.010％～0.050％，V0.000～0.040％，Ti0.010％～0.030％，Mo0.15％～0.40％，Ni0.00～0.50％，Cr0.30％～0.60％，Al0.025％～0.055％，B0.0015％～0.0030％，N≤0.0045％，余量为Fe及不可避免的杂质。
3.根据权利要求1所述的一种马氏体-铁素体双相耐磨钢板，其特征在于，所述马氏体-铁素体双相耐磨钢板的布氏硬度为480～560HB，-40℃下冲击功Akv≥24J，屈服强度≥1285MPa，抗拉强度≥1670MPa。
4.如权利要求1-3任一所述的一种马氏体-铁素体双相耐磨钢板的制备方法，其特征在于，将钢坯进行控制轧制后进行冷却，然后在Ac1和Ac3温度之间进行热处理，之后进行回火处理。
5.如权利要求4所述的一种马氏体-铁素体双相耐磨钢板的制备方法，其特征在于，包括如下步骤：
(1)采用所需成分含量的原料制备成钢坯；
(2)将步骤(1)所得钢坯进行热处理；
(3)将步骤(2)所得钢坯进行一阶段或两阶段控制轧制处理；
(4)将步骤(3)所得钢板进行控制冷却处理；
(5)将步骤(4)所得钢板进行热处理；所述热处理包括淬火和回火；所述淬火温度为Ac3温度以下5～20℃，优选为Ac3温度以下8～22℃；所述回火温度为0～230℃，优选为100～230℃，进一步优选为150～200℃。
6.根据权利要求5所述的一种马氏体-铁素体双相耐磨钢板的制备方法，其特征在于，所述步骤(1)中钢坯为连铸坯或钢锭。
7.根据权利要求5所述的一种马氏体-铁素体双相耐磨钢板的制备方法，其特征在于，所述步骤(2)中热处理温度控制在1150～1250℃，优选为1175～1225℃。
8.根据权利要求5所述的一种马氏体-铁素体双相耐磨钢板的制备方法，其特征在于，所述步骤(3)中两阶段控制轧制处理包括粗轧和精轧；所述粗轧终轧温度控制在1030～1050℃；所述精轧温度控制在820～940℃，优选为840～900℃。
9.根据权利要求5所述的一种马氏体-铁素体双相耐磨钢板的制备方法，其特征在于，所述步骤(4)中将步骤(3)所得钢板经过空冷或层流冷却至室温。
10.根据权利要求5所述的一种马氏体-铁素体双相耐磨钢板的制备方法，其特征在于，所述步骤(4)中厚度规格不大于16mm的钢板采用空冷，大于16mm的钢板采用冷速不低于10℃/s的冷速冷却至500-650℃区间，然后空冷至室温。
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