CN105234583A - 一种适用于煤制气管道焊接的x80埋弧焊焊丝 - Google Patents

一种适用于煤制气管道焊接的x80埋弧焊焊丝 Download PDF

Info

Publication number
CN105234583A
CN105234583A CN201510703707.3A CN201510703707A CN105234583A CN 105234583 A CN105234583 A CN 105234583A CN 201510703707 A CN201510703707 A CN 201510703707A CN 105234583 A CN105234583 A CN 105234583A
Authority
CN
China
Prior art keywords
submerged
welding wire
welding
content
arc welding
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN201510703707.3A
Other languages
English (en)
Inventor
贾书君
姜志阳
刘清友
辛萌
汪兵
宋卫臣
孙新军
魏子云
陈小平
何慧
徐艳迪
许有肖
席春晓
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Central Iron and Steel Research Institute
Sinopec Petroleum Engineering Corp
Original Assignee
Central Iron and Steel Research Institute
Sinopec Petroleum Engineering Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Central Iron and Steel Research Institute, Sinopec Petroleum Engineering Corp filed Critical Central Iron and Steel Research Institute
Priority to CN201510703707.3A priority Critical patent/CN105234583A/zh
Publication of CN105234583A publication Critical patent/CN105234583A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/3073—Fe as the principal constituent with Mn as next major constituent

Abstract

一种适用于煤制气管道焊接的X80埋弧焊焊丝，属于焊接材料领域。该焊丝的化学成分重量百分比为：C：O.O2～0.08wt％，Mn：l.2～1.8wt％，Si:0.25～0.35wt％，Cr:0.1～0.3wt％，Ni:0.2～1.5wt％，P﹤0.015％，S﹤0.005％，Mo：0.2～0.4wt％，Cu﹤0.08％，Ti:O.01～0.2wt％，B:O.002～0.008wt％，N﹤0.006wt％，H﹤0.003wt％，O﹤0.003wt％。其余为Fe及不可避免杂质,其中，C+Mn/10控制在0.18～0.24wt％范围内，Al+Ti+10B控制在0.100～0.115wt％范围内。本发明的埋弧焊丝与碱性焊剂配合使用，形成的焊缝金属力学性能及抗氢致开裂敏感性能完全满足煤制气输送管道对焊接接头的技术指标要求。可用于氢含量较高的煤制气输送管道焊接生产领域。

Description

一种适用于煤制气管道焊接的X80埋弧焊焊丝
技术领域
本发明属于埋弧焊焊丝技术领域，具体涉及一种适用于煤制气管道焊接的X80埋弧焊焊丝。
背景技术
在石油化工项目中，氢气是一种较常见腐蚀性介质，在有游离水或凝析水的环境下，氢气可分解析出氢原子，氢原子可对金属材料构成氢损伤。实际工程上使用的钢材都存在着缺陷，如面缺陷(晶界、相界等)、位错、三维应力区等，这些缺陷与氢的结合能强，可将氢捕捉陷住，便成为氢的富集区，通常把这些缺陷称为陷阱。当氢原子在金属内部陷阱中富集到一定程度，便会析出氢气。经估算这种氢气的强度可达300MPa，于是促使钢材脆化，局部区域发生塑性变形，萌生裂纹最后导致开裂。由于氢损伤通常是瞬间出现失效，因此氢致开裂是一种危害性比较大的腐蚀形式。
在煤制气输送管道中，气体中掺杂着大量的H2。以中石化新粤浙管道为例，输送气体中CO2和H2的含量之和为3％(mol％)，其中H2的含量达到2％左右，管道输送压力12MPa,氢分压达到了0.24MPa。近年来，通过对氢致开裂腐蚀机理的研究，在煤制气输送管道用钢材的开发方面有了较大的进展，用于煤制气输送管道的不同钢级系列管线钢相继研发成功，其强度逐渐发展到X70和X80。但现有的焊接材料技术中，如“X80管线钢埋弧焊焊丝”(ZL200710139338.5)、“高强度管线钢用埋弧焊焊丝”(zL200510018993.6)和“高等级管线钢用高强度高韧性高焊速埋弧焊丝”(zL200810005040.X)专利技术，虽适用于x80的埋弧焊焊接，且均具有优良的强度和韧性，但却不具备抗氢致开裂腐蚀性能，无法适用于含大量H2和CO2的煤制气输送管道的埋弧焊接。
发明内容
本发明的目的在于提供一种适用于煤制气管道焊接的X80埋弧焊焊丝，克服了现有技术的不足，该埋弧焊丝与碱性焊剂配合使用，形成的焊缝金属力学性能及抗氢致开裂敏感性能完全满足煤制气输送管道对焊接接头的技术指标要求。可用于输送氢含量较高的煤制气管道焊接生产制造领域。
本发明的适用于煤制气输送管道焊接的X80埋弧焊焊丝的化学成分重量百分比为：C：O.O2～0.08wt％，Mn：l.2～1.8wt％，Si:0.25～0.35wt％，Cr:0.1～0.3wt％，Ni:0.2～1.5wt％，P﹤0.015％，S﹤0.005％，Mo：0.2～0.4wt％，Cu﹤0.08％，Ti:O.01～0.2wt％，B:O.002～0.008wt％，N﹤0.006wt％，H﹤0.003wt％，O﹤0.003wt％。其余为Fe及不可避免杂质,其中，C+Mn/10控制在0.18～0.24wt％范围内，Al+Ti+10B控制在0.100～0.115wt％范围内。
本发明的通过使用合理的焊接工艺和碱性焊剂的匹配，能够使焊缝金属的化学成分和显微组织达到最佳，其焊缝金属的显微组织特征为针状铁素体基体上弥散分布着细小的以奥氏体组元为主的M/A小岛。该显微组织具有合理的拉伸强度、冲击值、弯曲性能、抗氢致开裂性能、硬度等性能指标，并且焊缝内部气孔、夹渣和裂纹，以及外观边缘过度和咬边等满足标准要求
本发明的X80埋弧焊焊丝的成分构成中，各主要化学成分的作用为：
碳(C)是使钢材获得高强度的最经济的化学元素，但它同时也显著地降低延伸率和冲击韧性值，碳含量不适宜将会带来成本高或质量不能满足要求等问题。当碳小于0.06％时，随着c含量的减少，焊缝高温裂纹的敏感性和降需要的成本将不断增加；当碳大于0.10时，随着C含量的增加，焊缝高温裂纹的敏感性将不断增加。故此，确定该发明的焊丝碳含量为O.O2～0.08wt％。
锰(Mn)是获得强度和韧性较经济的化学元素，提高Mn、即Mn/Si含量可以减少S引起热裂纹倾向，但高Mn会带来降低抗腐蚀性能等问题。因此本发明的焊丝中Mn含量控制在1.2～1.8wt％。既避免了过低的Mn引起的S致热裂纹倾向，以及高Mn所带来的降低抗腐蚀性能等问题，确保了煤制气输送管道埋弧焊缝的强度和夏比冲击性，以及焊材匹配的经济性。
硅(Si)可以脱氧，有镇静溶池、消除气孔的作用。但含量太多时会明显地降低焊缝塑性和韧性。因此本发明的焊丝中Si含量适宜控制在0.25～0.35wt％。
磷(P)和硫(S)均是焊缝中的有害元素，将会降低焊缝金属的低温韧性，同时也会降低焊缝的抗氢致开裂腐蚀性能，尽量控制在一个较低的水平，本焊丝中P﹤0.015wt％，S﹤0.005wt％。
钼(Mo)可以有效提高焊缝金属的拉伸强度，Mo对于焊缝获得最佳的针状铁素体显微组织、提高韧性有利，但同时也会提高焊缝金属的硬度，因此本发明的焊丝中Mo含量控制在0.2～0.4wt％比较适宜。确保了煤制气输送管道焊缝金属的高强度和高韧性。
铜(Cu)在焊缝中是有害元素，但降低Cu含量将增加炼钢成本。综合考虑焊丝镀铜过程中会使焊缝Cu含量增加，以及我国目前技术装备较好的钢铁企业比较容易实现的Cu含量控制水平，确定焊丝的含Cu量不大于0.10％。
钛(Ti)在焊缝金属凝固过程中，与N反应生成TiN颗粒，TiN具有很低的溶解度，在焊缝中形成很细弥散物，可以有效的阻止晶粒长大；Ti在本发明中另一重要的作用在于适量的Ti可形成弥散分布细小的TiN或Ti2O3质点，这些质点可作为焊缝凝固时针状铁素体的非均质形核核心，促使形成一定数量的针状铁素体，提高焊缝金属的力学性能。因此，本发明焊丝中的Ti含量控制在O.01～0.2wt％。
硼(B)的原子半径很小，会大量偏析到奥氏体晶粒边界，提高晶界能量，抑制晶界铁素体和侧板条铁素体的形成，提高焊缝韧性。将B含量控制在0.002～0.008wt％。
铬(Cr)有利于提高焊缝中针状铁素体含量，减少先共析铁素体，并有细化铁素体晶粒的作用，提高焊缝的强度和韧性。本发明焊丝中将Cr含量控制在0.1～0.3wt％。
镍(Ni)是该发明焊丝中最重要的合金元素。Ni以固溶形式存在于基体。尤其是Ni作为奥氏体形成元素，可增强连续冷却过程中奥氏体的稳定性，尤其是在含有不可避免脆性M/A岛的针状铁素体或贝氏体组织中，增加Ni含量，可使脆性M/A小岛中的马氏体转变成奥氏体，降低M/A脆性的同时，作为面心立方结构的奥氏体其八面体间隙较大，还可作为氢陷阱，溶解更多的氢原子，降低材料的氢致裂纹敏感性。另外，RARicks等人通过对Ni含量对Fe-Cu合金奥氏体分解规律的研究发现，提高Ni含量还可明显降低合金的Ac1和Ac3温度。更重要的是，焊缝中的Ni还能大幅度提高材料的韧性。所以，在本发明的一种适用于煤制气管道焊接的X80埋弧焊焊缝的化学成分中，Ni含量最好控制在：:0.2～1.5wt％。
本发明的X80埋弧焊焊丝的焊缝金属不仅需要满足高强度的要求，而且还需要获得较好的韧性和抗氢致开裂性能，因此在设计时采用超低C来提高焊缝的韧性，同时将C+Mn/10控制在0.18～0.24wt％范围内，在超低碳情况下，此配比区间的C、Mn组合能够获得良好的强度和韧性平衡。加入适当的Al、Ti和B，使得Al+Ti+10B控制在0.100～0.115wt％范围内。在此范围内可以保证通过Ti、Al与O、N的反应，防止B被过度氧化和氮化，利用B原子提高先共析铁素体的形核能，防止边界铁素体和侧板条铁素体的形成，提高韧性。在此基础上，利用Ni的优良性能，0.2～1.5wt％的Ni既可以显著降低焊缝韧脆转变温度，提高焊缝的低温韧性，同时Ni又使M/A组元转变为以奥氏体为主，奥氏体的八面体间隙可作为氢陷阱，溶解更多的氢原子，降低材料的氢致裂纹敏感性。同时采用低s、P控制技术，更大幅度地提高煤制气管道焊接接头的抗氢致开裂性能。
本发明的埋弧焊焊丝可以根据具体的强韧性及抗氢致开裂敏感性要求，适当调整化学成分，获得综合的力学性能，满足不同的使用性能要求。
本发明所述的一种适用于煤制气输送管道焊接的X80埋弧焊焊丝，适用于制造氢含量较高的煤制气输送管道生产领域。所发明的焊丝在满足高强度和高韧性的同时，大幅提高其抗氢致开裂性能。
本发明的特征在于钢板的Ni含量较高(0.2～1.5wt％)。同时通过合理选择碱性溶剂及焊接参数，优化焊缝显微组织中硬相M/A岛的形态和分布，降低含氢煤制气输送管道焊接接头的氢致裂纹敏感性能，可广泛应用于制造氢含量较高的煤制气输送管道生产制造领域。
具体实施方式
下面列举具体实施例对本发明进行说明，有必要在此指出的是以下具体实施步骤只用于对本发明作进一步说明，不代表对本发明保护范围的限制，其他人根据本发明做出的一些非本质的修改和调整仍属于本发明的保护范围。
下面是本发明的具体实施例：
实施例1
一种适用于煤制气管道焊接的X80埋弧焊焊丝。所述焊丝的化学组分是:C为0.03wt％，Si为0.30wt％，Mn为1.35wt％，Cr为0.2wt％，Ni为0.35wt％，Mo含量为0.33wt％，Ti含量为0.12wt％，S含量为0.0013％wt％，P含量为0.OO9wt％，B含量为0.0035wt％，余量为Fe和不可避免的杂质。
本实施例所制备的高强度级别管线钢用埋弧焊焊丝，采用三丝埋弧焊焊接方法，配套使用焊剂为SJ101-G，焊接厚度为18.4mm的煤制气输送管道用高强度级别X80管线钢板。该钢板的化学组分是:C为0.055wt％，Si为0.25wt％，Mn为1.7wt％，Mo为0.15wt％，Nb为0.074wt％，Cr为0.25wt％，Cu为0.2wt％，Ni为0.52wt％，Ti为0.012wt％，S为0.OOlwt％，P为0.O11wt％，余量为Fe和不可避免的杂质。该钢板的力学性能是:屈服强度为586MPa，抗拉强度为710MPa，一20℃平均冲击韧性功为350J。试板坡口型式为双v型，单侧坡口角度为45°。焊丝直径为3.0mm，焊接线能量为22kJ/cm。
对本实施例所制备的x80埋弧焊焊丝的焊缝金属进行显微组织分析、力学性能和腐蚀性能测试，其中的显微组织分析方法及力学性能测试按常规方法进行，腐蚀性能测试方法如下:在3L高温高压FCZ磁力驱动反应釜进行抗HIC腐蚀试验，将熔敷金属放在高温高压釜的腐蚀介质中，介质成分模拟煤制气混合气体。测试实验参数如下:H2分压为0.25MPa，流速为lm/s，实验周期为768小时。用失重法计算平均腐蚀速率。
测试结果如下:焊缝金属组织以针状铁素体组织为主，M/A组元细化，平均颗粒尺寸0.74um。焊缝金属的抗拉强度为695MPa，屈服强度576MPa,-20℃焊缝金属冲击功196J，腐蚀试样表面光滑，腐蚀速率为1.42mm/a。测试结果表明:采用本实施例焊丝，经三丝埋弧焊后，其焊缝金属力学性能和抗氢致裂纹敏感性能完全满足X80级煤制气输送管道焊接接头的技术要求。
实施例2
一种适用于煤制气管道焊接的X80埋弧焊焊丝。所述焊丝的化学组分是:C为0.028wt％，Si为0.33wt％，Mn为1.38wt％，Cr为0.22wt％，Ni为0.85wt％，Mo含量为0.26wt％，Ti含量为0.11wt％，S含量为0.0022％wt％，P含量为0.O093wt％，B含量为0.0020wt％，余量为Fe和不可避免的杂质。
本实施例所制备的高强度级别管线钢用埋弧焊焊丝的焊接工艺和所焊接的钢板及腐蚀性能测试与实施例1相同。
对本实施例所制备的x80埋弧焊焊丝的焊缝金属进行显微组织分析、力学性能和腐蚀性能测试，测试结果如下:焊缝金属组织以针状铁素体组织为主，M/A组元细化，平均颗粒尺寸0.62um。焊缝金属的抗拉强度为702MPa，屈服强度563MPa,-20℃焊缝金属冲击功185J，腐蚀试样表面光滑，腐蚀速率为1.45mm/a。测试结果表明:采用本实施例焊丝，经三丝埋弧焊后，其焊缝金属力学性能和抗氢致裂纹敏感性能完全满足X80级煤制气输送管道焊接接头的技术要求。
实施例3
一种适用于煤制气管道焊接的X80埋弧焊焊丝。所述焊丝的化学组分是:C为0.035wt％，Si为0.25wt％，Mn为1.42wt％，Cr为0.25wt％，Ni为0.67wt％，Mo含量为0.30wt％，Ti含量为0.15wt％，S含量为0.0010％wt％，P含量为0.O11wt％，B含量为0.0027wt％，余量为Fe和不可避免的杂质。
本实施例所制备的高强度级别管线钢用埋弧焊焊丝的焊接工艺和所焊接的钢板及腐蚀性能测试与实施例1相同。
对本实施例所制备的x80埋弧焊焊丝的焊缝金属进行显微组织分析、力学性能和腐蚀性能测试，测试结果如下:焊缝金属组织以针状铁素体组织为主，M/A组元细化，平均颗粒尺寸0.57um。焊缝金属的抗拉强度为705MPa，屈服强度588MPa,-20℃焊缝金属冲击功215J，腐蚀试样表面光滑，腐蚀速率为1.30mm/a。测试结果表明:采用本实施例焊丝，经三丝埋弧焊后，其焊缝金属力学性能和抗氢致裂纹敏感性能完全满足X80级煤制气输送管道焊接接头的技术要求。
因此，本具体实施方式制备的适用于煤制气管道焊接的X80埋弧焊焊丝与SJ101一G焊剂配合使用，所形成的焊缝金属的力学性能和抗氢致开裂性能满足对所焊煤制气管道用高强度级别管线钢形成的焊接接头强度、韧性和抗HIC腐蚀性能要求，焊接接头性能与母材相匹配，满足对所焊接制备的煤制气管道的技术要求，具有良好的抗氢致开裂腐蚀性能。

Claims (1)

1.一种适用于煤制气管道焊接的X80埋弧焊焊丝，其特征在于，该焊丝的化学成分重量百分比为：C：O.O2～0.08wt％，Mn：l.2～1.8wt％，Si:0.25～0.35wt％，Cr:0.1～0.3wt％，Ni:0.2～1.5wt％，P﹤0.015％，S﹤0.005％，Mo：0.2～0.4wt％，Cu﹤0.08％，Ti:O.01～0.2wt％，B:O.002～0.008wt％，N﹤0.006wt％，H﹤0.003wt％，O﹤0.003wt％。其余为Fe及不可避免杂质,其中，C+Mn/10控制在0.18～0.24wt％范围内，Al+Ti+10B控制在0.100～0.115wt％范围内。
CN201510703707.3A 2015-10-26 2015-10-26 一种适用于煤制气管道焊接的x80埋弧焊焊丝 Pending CN105234583A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201510703707.3A CN105234583A (zh) 2015-10-26 2015-10-26 一种适用于煤制气管道焊接的x80埋弧焊焊丝

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201510703707.3A CN105234583A (zh) 2015-10-26 2015-10-26 一种适用于煤制气管道焊接的x80埋弧焊焊丝

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN105234583A true CN105234583A (zh) 2016-01-13

Family

ID=55032534

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201510703707.3A Pending CN105234583A (zh) 2015-10-26 2015-10-26 一种适用于煤制气管道焊接的x80埋弧焊焊丝

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN105234583A (zh)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107138872A (zh) * 2016-03-01 2017-09-08 天津大学 提高碳钢焊接接头耐二氧化碳腐蚀的实芯焊丝及其应用
CN109070284A (zh) * 2016-05-02 2018-12-21 埃克森美孚研究工程公司 用于高锰钢浆料管道的现场环缝焊接技术
CN109070283A (zh) * 2016-05-02 2018-12-21 埃克森美孚研究工程公司 用于强耐磨高锰钢的现场异种金属焊接技术
CN109719415A (zh) * 2017-10-30 2019-05-07 现代自动车株式会社 用于高强度钢的焊丝
CN112496596A (zh) * 2021-02-07 2021-03-16 四川西冶新材料股份有限公司 抗氢钢用烧结焊剂及其制备方法、以及熔敷金属
CN112705880A (zh) * 2020-12-16 2021-04-27 西安理工大学 一种x80管线钢用低温高韧焊丝及制备方法

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07303991A (ja) * 1994-05-13 1995-11-21 Nippon Steel Corp ７８０ＭＰａまたは９６０ＭＰａ鋼のサブマージアーク溶接用ワイヤおよびボンドフラックス
JPH0949055A (ja) * 1995-08-08 1997-02-18 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靱性を有する溶接金属とその形成方法
CN101254575A (zh) * 2007-09-04 2008-09-03 华北石油钢管厂 X80管线钢埋弧焊焊丝
CN101549443A (zh) * 2009-05-08 2009-10-07 西安理工大学 X80管线钢用埋弧焊焊丝材料及其制备方法
JP4427416B2 (ja) * 2004-08-10 2010-03-10 新日本製鐵株式会社 溶接金属の靱性に優れた大入熱サブマージアーク溶接方法。
CN102101221A (zh) * 2009-12-16 2011-06-22 中国石油天然气集团公司 一种x80级管件用埋弧焊丝
CN102717206A (zh) * 2011-03-29 2012-10-10 鞍钢股份有限公司 一种具有耐火特性的埋弧实芯焊丝
CN103084752A (zh) * 2013-01-23 2013-05-08 宝山钢铁股份有限公司 一种x100管线钢用高强高韧埋弧焊丝
CN104476008A (zh) * 2014-12-03 2015-04-01 钢铁研究总院 一种大热输入埋弧焊焊丝
CN104942475A (zh) * 2015-07-10 2015-09-30 北京工业大学 一种x90/x100管线钢用高强度金属芯埋焊丝及其制备方法

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07303991A (ja) * 1994-05-13 1995-11-21 Nippon Steel Corp ７８０ＭＰａまたは９６０ＭＰａ鋼のサブマージアーク溶接用ワイヤおよびボンドフラックス
JPH0949055A (ja) * 1995-08-08 1997-02-18 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靱性を有する溶接金属とその形成方法
JP4427416B2 (ja) * 2004-08-10 2010-03-10 新日本製鐵株式会社 溶接金属の靱性に優れた大入熱サブマージアーク溶接方法。
CN101254575A (zh) * 2007-09-04 2008-09-03 华北石油钢管厂 X80管线钢埋弧焊焊丝
CN101549443A (zh) * 2009-05-08 2009-10-07 西安理工大学 X80管线钢用埋弧焊焊丝材料及其制备方法
CN102101221A (zh) * 2009-12-16 2011-06-22 中国石油天然气集团公司 一种x80级管件用埋弧焊丝
CN102717206A (zh) * 2011-03-29 2012-10-10 鞍钢股份有限公司 一种具有耐火特性的埋弧实芯焊丝
CN103084752A (zh) * 2013-01-23 2013-05-08 宝山钢铁股份有限公司 一种x100管线钢用高强高韧埋弧焊丝
CN104476008A (zh) * 2014-12-03 2015-04-01 钢铁研究总院 一种大热输入埋弧焊焊丝
CN104942475A (zh) * 2015-07-10 2015-09-30 北京工业大学 一种x90/x100管线钢用高强度金属芯埋焊丝及其制备方法

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
张敏等: "X80管线钢埋弧焊缝组织特征及其控制的试验研究", 《中国石油大学学报(自然科学版)》 *
张敏等: "一种X100管线钢埋弧焊丝的研究与开发", 《焊接学报》 *
毕宗岳等: "X80高强度高韧性厚壁管线钢及高速埋弧焊接头性能", 《焊接》 *

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107138872A (zh) * 2016-03-01 2017-09-08 天津大学 提高碳钢焊接接头耐二氧化碳腐蚀的实芯焊丝及其应用
CN107138872B (zh) * 2016-03-01 2019-04-30 天津大学 提高碳钢焊接接头耐二氧化碳腐蚀的实芯焊丝及其应用
CN109070284A (zh) * 2016-05-02 2018-12-21 埃克森美孚研究工程公司 用于高锰钢浆料管道的现场环缝焊接技术
CN109070283A (zh) * 2016-05-02 2018-12-21 埃克森美孚研究工程公司 用于强耐磨高锰钢的现场异种金属焊接技术
CN109719415A (zh) * 2017-10-30 2019-05-07 现代自动车株式会社 用于高强度钢的焊丝
CN112705880A (zh) * 2020-12-16 2021-04-27 西安理工大学 一种x80管线钢用低温高韧焊丝及制备方法
CN112496596A (zh) * 2021-02-07 2021-03-16 四川西冶新材料股份有限公司 抗氢钢用烧结焊剂及其制备方法、以及熔敷金属

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN105234583A (zh) 一种适用于煤制气管道焊接的x80埋弧焊焊丝
CN110468350B (zh) 一种高强高耐候建筑用q420gjnhez35钢板及其生产方法
CN102851587B (zh) 抗变形x80-x100管线钢板
CN104789866B (zh) 630MPa级调质型低温球罐用高强高韧性钢板及其制造方法
CN102373387B (zh) 大应变冷弯管用钢板及其制造方法
CN100500917C (zh) 抗硫腐蚀钢的冶炼方法
CN102691007A (zh) 抗高回火参数pwht脆化的低温用特厚钢板及制造方法
CN104493374A (zh) 一种奥氏体不锈钢焊丝及其焊接工艺
JP6045256B2 (ja) 高強度高靭性高耐食マルテンサイト系ステンレス鋼
CN107937807B (zh) 770MPa级低焊接裂纹敏感性压力容器钢及其制造方法
CN102154593A (zh) X80钢级抗腐蚀低温无缝管线管
CN106756536A (zh) 一种耐氢腐蚀正火型移动罐车用低合金钢及其制备方法
CN108103410B (zh) 一种屈服强度≥910MPa的管线钢及其制备方法
CN110578102A (zh) 双抗x70油气管线用钢及其制造方法
JPWO2014115548A1 (ja) 引張強さ５４０ＭＰａ以上の高強度ラインパイプ用熱延鋼板
CN107988548B (zh) 一种适应低温祼露环境的x80管线钢板及其生产方法
JPWO2014115549A1 (ja) 高強度ラインパイプ用熱延鋼板
CN103451560A (zh) X100钢级自升钻井平台用无缝桩腿管钢种及无缝桩腿管制造方法
CN104018081B (zh) 一种耐低温专用钢筋及生产方法
CN104419872A (zh) 一种具有抗hic性能的x52无缝管线管及其制造方法
CN102691006A (zh) 抗高回火参数sr脆化的低温镍钢及其制造方法
CN103143856B (zh) 抗二氧化碳腐蚀的高强度级别管线钢用埋弧焊焊丝
CN101565796B (zh) 一种抗拉强度570MPa级弯管用钢板及其生产方法
CN104264058A (zh) 一种屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管及其制造方法
CN101165203A (zh) 超高强度高韧性x120管线钢及其制造方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
WD01 Invention patent application deemed withdrawn after publication

Application publication date: 20160113

WD01 Invention patent application deemed withdrawn after publication