CN105136648A - 土壤有效孔径及其分布参数的测试方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种土壤有效孔径及其分布参数的测试方法,适用于量化土壤孔隙及其分布。本发明包括步骤:第1步:测试土壤试样的孔隙比和渗透系数;第2步:测试土壤试样的孔隙迂曲度;第3步:测试土壤试样的穿透曲线;第4步:计算土壤试样孔隙的最大有效半径和最小有效半径;第5步:计算土壤试样的平均有效孔径;第6步:计算土壤试样孔径分布参数。本发明测试土壤试样有效孔径及其分布,操作简单、测试成本低;本发明是基于水在土壤试样的穿透曲线分析土壤孔径及其分布,能够避免死端孔隙对测试结果的影响;相对于压汞法等,土壤试样体积较大,测试结果能够有效反映土壤的宏观参数。
Description
技术领域
本发明涉及一种土壤有效孔径及其分布参数的测试方法,适用于量化土壤孔隙及其分布。
背景技术
土壤孔隙结构对土体的渗流过程、变形及其破坏行为都有着至关重要的影响,经常被用来探讨土体的力学机制,并用来解释、预测土体的宏观行为,如,土壤大孔隙是引起优先流、溶质迁移、地下水污染、养分流失和灌溉水浪费的关键因素,现有研究结果表明:大孔隙的存在使土壤的饱和导水率增加了几倍,且对总入渗量贡献率可达到85%,特别是直径大于1.0mm的孔隙是影响传导水流的重要因素。
多孔介质的流体力学性质与其细观结构密切相关,表征多孔介质流体力学性质的细观结构特征称为渗流结构。在一般情况下,多孔介质的渗流结构可用有效孔隙半径和迂曲度两项参数来表示。土壤是一种典型的多孔介质,目前,测量土壤渗流结构的方法主要分为两种,一种是计算机图形学方法,一种是实验法。
计算机图形学方法,首先将图像转化为灰度图像,然后选取阈值将图像转化为二值图像,阈值以上即为孔隙,最后计算二值图像中孔隙面积与总面积的比值即为孔隙度,根据所建立的数学模型计算孔隙半径和迂曲度。该方法基于土壤切片计算渗流参数,由于切片中难免存在死端孔隙,因此将测试结果运用工程实践计算时存在一定的误差。
实验法以传统的烘干法为代表,实验步骤为:首先用环刀取所需土样并称重,然后放入烘箱中于105℃下烘干24小时,取出后称重,运用相关公式计算孔隙度。烘干法具有操作简单和测试成本低等优点,但是难以掌握土壤内部的细观孔隙结构,为此研究人员提出压汞法、半渗透隔板法、离心机法、动力驱替法、气体吸附法、悬浮液过滤法等。
土壤的孔道形状复杂,影响测量结果的因素也很多,既有数学模型层面上的因素,也有测试方法、仪器设备、测试步骤和土壤试样尺寸大小等方面的因素,每种测试方法具有自身的优点和不足。
发明内容
本发明的目的是提供一种土壤有效孔径及其分布参数的测试方法。
本发明的技术方案:
第1步:测试土壤试样的孔隙比和渗透系数
用常规手段(现有技术)测试试验区域土体的渗透系数,同时现场取样测试土壤试样的密度和含水量,采用关系式1计算土壤试样的孔隙比e;
关系式1
关系式1中e为土壤试样孔隙比,ds为土壤试样颗粒相对密度,ρw为水的密度,w为土壤试样的含水量,ρ为土壤试样密度;
第2步:测试土壤试样的孔隙迂曲度
利用常规手段(现有技术)测定水的表面张力、土壤试样的固液界面接触角和毛管压力曲线,采用关系式2计算土壤试样的孔隙迂曲度λ为;
关系式2
关系式2中λ为土壤试样的孔隙迂曲度,e为土壤试样孔隙比,k为土壤试样的渗透系数,σ为水的表面张力,θ固液界面接触角,S为土壤试样饱和度,Pc(S)为毛管压力曲线;
第3步:测试土壤试样的穿透曲线
采用取土钻现场取样,将取样制作成土壤试样,土壤试样的直径为5-10cm,长度为10-20cm;制作上部有溢流管的乳胶膜,先将土壤试样装入乳胶膜中,土壤试样上端面与乳胶膜溢流管的距离为3-5cm;在试验桶(如图1所示)底部自上而下放置滤纸和透水石,再将土壤试样装入试验桶中,使乳胶膜的溢流管与试验桶的溢流孔平齐,从试验桶溢流孔中抽出乳胶膜的溢流管,将乳胶膜套在试验桶中,试验桶身内壁直径比土壤试样的直径大1-2mm;在乳胶膜中的土壤试样上部装入厚度为0.5-1.0cm的细砂后注入水,自水从土壤试样底部流出至积液容器开始,每隔3-5分钟记录一次积液容器中水的出渗量Qc,连续记录至渗流稳定,当水在土壤试样中的流速达到其最大流速的0.99-1.0倍时判定渗流初始稳定,水初始出渗时为t1时刻,渗流达到初始稳定时为t2时刻;
第4步:计算土壤试样孔隙的最大有效半径和最小有效半径
采用关系式3计算土壤试样的最大有效半径Rmax,采用关系式4计算土壤试样的最小有效半径Rmin;
关系式3:
关系式3中Rmax为土壤试样最大有效半径,u为水的动力粘滞系数,λ为土壤试样的孔隙迂曲度,h为土壤试样长度,t1为溶液开始出渗时间,γ为水的重度;
关系式4:
关系式4中Rmin为土壤试样最小有效半径,u为水的动力粘滞系数,λ为土壤试样的孔隙迂曲度,h为土壤试样长度,t2为渗流达到初始稳定时间,γ为水的重度;
第5步:计算土壤试样的平均有效孔径
采用关系式5计算土壤试样的平均有效孔径RA,
关系式5
关系式5中RA为土壤试样的平均有效孔径,δ为土壤试样孔径的修正系数,Rmax为土壤试样的最大有效半径,Rmin为土壤试样的最小有效半径,R为土壤孔隙半径,σ和μ为孔径分布参数;采用关系式6计算土壤试样孔径的修正系数δ,
关系式6
关系式6中δ为土壤试样孔径的修正系数,Rmax为土壤试样的最大有效半径,Rmin为土壤试样的最小有效半径,R为土壤试样孔隙半径,σ和μ为孔径分布参数;
第6步:计算土壤试样孔径分布参数
建立溶液在土壤中的穿透曲线方程,运用穿透曲线方程计算流量Qj,流量Qj的计算公式见关系式7,比较计算流量Qj和实测流量Qc,采用最小二乘法拟合确定有效孔径分布参数σ和μ;
关系式7
关系式7中Rmax和Rmin分别为土壤试样的最大有效孔径和最小有效孔径,δ为土壤试样孔径的修正系数,e为土壤试样孔隙比,s为土壤试样半径,h为土壤试样长度,u为水的动力粘滞系数,λ为土壤试样的孔隙迂曲度,σ和μ为孔径分布参数,RA为平均孔隙半径,R为土壤试样孔隙半径。
所述的试验桶包括试验桶身,在试验桶身的底部自下而上设置有透水石、滤纸,桶底上连通有积液管,积液管下放置积液容器;在试验桶身的上部设置有试验桶溢流孔,试验桶溢流孔下放置有溢流液容器;在试验桶身的顶部设置有注液容器;在试验桶身的桶内布置有上部有溢流管的乳胶膜,乳胶膜上的溢流管从试验桶溢流孔穿出。
本发明测试土壤试样有效孔径及其分布,操作简单、测试成本低;本发明是基于水在土壤试样的穿透曲线分析土壤孔径及其分布,能够避免死端孔隙对测试结果的影响;相对于压汞法等,土壤试样体积较大,测试结果能够有效反映土壤的宏观参数。
附图说明
图1为本发明第3步中所使用试验桶的结构示意图。
图中:1、注液容器,2、细砂,3土壤试样,4、试验桶身,5、滤纸,6透水石,7积液管,8积液容器,9、溢流液容器,10、溢流管,11试验桶溢流孔。
具体实施方式
采用本发明,测试江西赣南某离子型稀土矿土壤试样的有效孔径及其分布参数。
第1步:测试土壤试样的孔隙比和渗透系数
在江西赣南某离子型稀土矿,采用双环法现场测试土体渗透系数为1.36×10-6m/s,用环刀在现场共取8个样,测试土壤试样的密度和含水量,测试得到土壤试样的平均密度为1530kg/m3和含水量为15.3%,测试得到土壤试样颗粒密度为2680kg/m3,采用关系式1计算土壤试样的孔隙比为0.96。
关系式1
关系式1中e为土壤试样孔隙比,ds为土壤试样颗粒相对密度,ρw为水的密度,w为土壤试样的含水量,ρ为土壤试样密度。
第2步:测试土壤试样的孔隙迂曲度
利用现有技术测定水的表面张力、土壤试样的固液界面接触角和毛管压力曲线,采用关系式2计算土壤试样的迂曲度λ为1.98。
关系式2
关系式2中λ为土壤试样的孔隙迂曲度,e为土壤试样孔隙比,k为土壤试样的渗透系数,σ为水的表面张力,θ固液界面接触角,S为土壤试样饱和度,Pc(S)为毛管压力曲线。
第3步:土壤试样渗透曲线测试
采用取土钻现场取样,将土样制作成土壤试样,土壤试样的直径为7cm,长度为16cm。制作有溢流管的乳胶膜,先将土壤试样装入乳胶膜中,土壤试样上端面与乳胶膜溢流管的距离为4cm。在试验桶底部放置一层滤纸和透水石,再将土壤试样装入试验桶中,使乳胶膜的溢流管与试验桶的溢流孔平齐,从试验桶的溢流孔中抽出溢流管,将乳胶膜套在试验桶中,试验桶内壁直径比土壤试样的直径大2mm。在乳胶膜中装入厚度为1.0cm的细砂后注入水,从水在土壤试样底部流出至积液容器,每隔3分钟记录一次积液容器中水的出渗量Qc,连续记录至渗流稳定,当水在土壤试样中的流速达到其最大流速的0.99倍时判定渗流初始稳定,水初始出渗时刻t1=2.01h,水初始稳定出渗时刻t2=372.2h。
第4步:计算土壤试样孔隙的最大有效半径和最小有效半径
采用关系式3计算土壤试样的最大有效半径Rmax=5.99×10-6m,采用关系式4计算土壤试样的最小有效半径Rmin=0.44×10-6m。
关系式3:
关系式3中Rmax为土壤试样最大有效半径,u为水的动力粘滞系数,λ为土壤试样的孔隙迂曲度,h为土壤试样长度,t1为溶液开始出渗时间,γ为水的重度。
关系式4:
关系式4中Rmin为土壤试样最小有效半径,u为水的动力粘滞系数,λ为土壤试样的孔隙迂曲度,h为土壤试样长度,t2为渗流达到初始稳定时间,γ为水的重度。
第5步:计算土壤试样的平均有效孔径
采用关系式5计算土壤试样的平均有效孔径RA=2.70×10-6m。
关系式5
关系式5中RA为土壤试样的平均有效孔径,δ为土壤试样孔径的修正系数,Rmax为土壤试样的最大有效半径,Rmin为土壤试样的最小有效半径,R为土壤孔隙半径,σ和μ为孔径分布参数。采用关系式6计算土壤试样孔径的修正系数δ=1.36。
关系式6
关系式6中δ为土壤试样孔径的修正系数,Rmax为土壤试样的最大有效半径,Rmin为土壤试样的最小有效半径,R为土壤试样孔隙半径,σ和μ为孔径分布参数。
第6步:计算土壤试样孔径分布参数
建立溶液在土壤中的穿透曲线方程,运用穿透曲线方程计算流量Qj,流量Qj的计算公式见关系式7,比较计算流量Qj和实测流量Qc,采用最小二乘法拟合确定有效孔径分布参数μ=12.60和σ=0.82。
关系式7
关系式7中Rmax和Rmin分别为土壤中最大孔径和最小孔径,δ为土壤试样孔径的修正系数,e为土壤试样孔隙比,s为土壤试样半径,h为土壤试样长度,u为水的动力粘滞系数,λ为土壤试样的孔隙迂曲度,σ和μ为孔径分布参数,RA为平均孔隙半径,R为土壤试样孔隙半径。
通过测试获取了稀土矿样的有效孔径及其分布参数,为设计单孔注液强度和估算孔网参数提供了依据。
Claims (2)
1.一种土壤有效孔径及其分布参数的测试方法,其特征是:包括以下步骤:
第1步:测试土壤试样的孔隙比和渗透系数
用常规手段测试试验区域土体的渗透系数,同时现场取样测试土壤试样的密度和含水量,采用关系式1计算土壤试样的孔隙比e;
关系式1
关系式1中e为土壤试样孔隙比,ds为土壤试样颗粒相对密度,ρw为水的密度,w为土壤试样的含水量,ρ为土壤试样密度;
第2步:测试土壤试样的孔隙迂曲度
利用常规手段测定水的表面张力、土壤试样的固液界面接触角和毛管压力曲线,采用关系式2计算土壤试样的孔隙迂曲度λ为;
关系式2
关系式2中λ为土壤试样的孔隙迂曲度,e为土壤试样孔隙比,k为土壤试样的渗透系数,σ为水的表面张力,θ固液界面接触角,S为土壤试样饱和度,Pc(S)为毛管压力曲线;
第3步:测试土壤试样的穿透曲线
采用取土钻现场取样,将取样制作成土壤试样,土壤试样的直径为5-10cm,长度为10-20cm;制作上部有溢流管的乳胶膜,先将土壤试样装入乳胶膜中,土壤试样上端面与乳胶膜溢流管的距离为3-5cm;在试验桶底部自上而下放置滤纸和透水石,再将土壤试样装入试验桶中,使乳胶膜的溢流管与试验桶的溢流孔平齐,从试验桶溢流孔中抽出乳胶膜的溢流管,将乳胶膜套在试验桶中,试验桶身内壁直径比土壤试样的直径大1-2mm;在乳胶膜中的土壤试样上部装入厚度为0.5-1.0cm的细砂后注入水,自水从土壤试样底部流出至积液容器开始,每隔3-5分钟记录一次积液容器中水的出渗量Qc,连续记录至渗流稳定,当水在土壤试样中的流速达到其最大流速的0.99-1.0倍时判定渗流初始稳定,水初始出渗时为t1时刻,渗流达到初始稳定时为t2时刻;
第4步:计算土壤试样孔隙的最大有效半径和最小有效半径
采用关系式3计算土壤试样的最大有效半径Rmax,采用关系式4计算土壤试样的最小有效半径Rmin;
关系式3:
关系式3中Rmax为土壤试样最大有效半径,u为水的动力粘滞系数,λ为土壤试样的孔隙迂曲度,h为土壤试样长度,t1为溶液开始出渗时间,γ为水的重度;
关系式4:
关系式4中Rmin为土壤试样最小有效半径,u为水的动力粘滞系数,λ为土壤试样的孔隙迂曲度,h为土壤试样长度,t2为渗流达到初始稳定时间,γ为水的重度;
第5步:计算土壤试样的平均有效孔径
采用关系式5计算土壤试样的平均有效孔径RA,
关系式5
关系式5中RA为土壤试样的平均有效孔径,δ为土壤试样孔径的修正系数,Rmax为土壤试样的最大有效半径,Rmin为土壤试样的最小有效半径,R为土壤孔隙半径,σ和μ为孔径分布参数;采用关系式6计算土壤试样孔径的修正系数δ,
关系式6
关系式6中δ为土壤试样孔径的修正系数,Rmax为土壤试样的最大有效半径,Rmin为土壤试样的最小有效半径,R为土壤试样孔隙半径,σ和μ为孔径分布参数;
第6步:计算土壤试样孔径分布参数
建立溶液在土壤中的穿透曲线方程,运用穿透曲线方程计算流量Qj,流量Qj的计算公式见关系式7,比较计算流量Qj和实测流量Qc,采用最小二乘法拟合确定有效孔径分布参数σ和μ;
关系式7
关系式7中Rmax和Rmin分别为土壤试样的最大有效孔径和最小有效孔径,δ为土壤试样孔径的修正系数,e为土壤试样孔隙比,s为土壤试样半径,h为土壤试样长度,u为水的动力粘滞系数,λ为土壤试样的孔隙迂曲度,σ和μ为孔径分布参数,RA为平均孔隙半径,R为土壤试样孔隙半径。
2.根据权利要求1所述的一种土壤有效孔径及其分布参数的测试方法,其特征是:所述的试验桶包括试验桶身,在试验桶身的底部自下而上设置有透水石、滤纸,桶底上连通有积液管,积液管下放置积液容器;在试验桶身的上部设置有试验桶溢流孔,试验桶溢流孔下放置有溢流液容器;在试验桶身的顶部设置有注液容器;在试验桶身的桶内布置有上部有溢流管的乳胶膜,乳胶膜上的溢流管从试验桶溢流孔穿出。
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CN (1) | CN105136648B (zh) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106442259A (zh) * | 2016-09-22 | 2017-02-22 | 中南林业科技大学 | 一种生态多孔混凝土有效孔隙率快速测定方法及装置 |
CN107389519A (zh) * | 2017-06-06 | 2017-11-24 | 湖北工业大学 | 一种基于压汞法的土‑水特征曲线两特征参数预测方法 |
CN108444400A (zh) * | 2018-04-27 | 2018-08-24 | 温州大学激光与光电智能制造研究院 | 基于视觉的轴承细长孔径系列测量方法 |
CN108444401A (zh) * | 2018-04-27 | 2018-08-24 | 温州大学激光与光电智能制造研究院 | 基于视觉的轴承细长孔径系列测量装置 |
CN109085095A (zh) * | 2018-08-08 | 2018-12-25 | 长安大学 | 一种土壤接触角测试装置及方法 |
CN113552037A (zh) * | 2021-06-03 | 2021-10-26 | 浙江大学 | 一种测试垃圾双孔隙度渗流参数的装置及方法 |
CN113959924A (zh) * | 2021-10-27 | 2022-01-21 | 中铁二十局集团第一工程有限公司 | 一种考虑地层上覆荷载的泥浆水平渗透试验装置及方法 |
CN116738557A (zh) * | 2023-08-15 | 2023-09-12 | 中南大学 | 一种动载作用下的宕渣路基渗透系数预测方法 |
CN117571580A (zh) * | 2024-01-04 | 2024-02-20 | 上海勘测设计研究院有限公司 | 一种常水头土壤饱和导水率测量系统及测量方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN201716253U (zh) * | 2010-06-10 | 2011-01-19 | 福建工程学院 | 一种测量透水混凝土有效孔隙率的装置 |
CN102901697A (zh) * | 2012-09-26 | 2013-01-30 | 北京农业信息技术研究中心 | 土壤孔隙度检测方法 |
CN103163054A (zh) * | 2013-02-16 | 2013-06-19 | 北京林业大学 | 一种测定土壤内部大孔隙结构参数的方法 |
CN104596911A (zh) * | 2015-02-05 | 2015-05-06 | 山东大学 | 一种基于图像处理的透水混凝土孔隙特征的检测方法 |
AU2013313312B2 (en) * | 2012-06-20 | 2016-05-12 | J.R. Simplot Company | Permeameter probe |
-
2015
- 2015-10-19 CN CN201510672499.5A patent/CN105136648B/zh active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN201716253U (zh) * | 2010-06-10 | 2011-01-19 | 福建工程学院 | 一种测量透水混凝土有效孔隙率的装置 |
AU2013313312B2 (en) * | 2012-06-20 | 2016-05-12 | J.R. Simplot Company | Permeameter probe |
CN102901697A (zh) * | 2012-09-26 | 2013-01-30 | 北京农业信息技术研究中心 | 土壤孔隙度检测方法 |
CN103163054A (zh) * | 2013-02-16 | 2013-06-19 | 北京林业大学 | 一种测定土壤内部大孔隙结构参数的方法 |
CN104596911A (zh) * | 2015-02-05 | 2015-05-06 | 山东大学 | 一种基于图像处理的透水混凝土孔隙特征的检测方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
罗嗣海 等: "离子型稀土浸矿过程中渗透性变化规律的试验研究", 《有色金属科学与工程》 * |
蔡国庆 等: "考虑初始孔隙比影响的非饱和土相对渗透系数方程", 《岩土工程学报》 * |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106442259A (zh) * | 2016-09-22 | 2017-02-22 | 中南林业科技大学 | 一种生态多孔混凝土有效孔隙率快速测定方法及装置 |
CN107389519A (zh) * | 2017-06-06 | 2017-11-24 | 湖北工业大学 | 一种基于压汞法的土‑水特征曲线两特征参数预测方法 |
CN108444400B (zh) * | 2018-04-27 | 2022-03-04 | 温州大学激光与光电智能制造研究院 | 基于视觉的轴承细长孔径系列测量方法 |
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CN113959924B (zh) * | 2021-10-27 | 2023-05-30 | 中铁二十局集团第一工程有限公司 | 一种考虑地层上覆荷载的泥浆水平渗透试验装置及方法 |
CN116738557A (zh) * | 2023-08-15 | 2023-09-12 | 中南大学 | 一种动载作用下的宕渣路基渗透系数预测方法 |
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CN117571580A (zh) * | 2024-01-04 | 2024-02-20 | 上海勘测设计研究院有限公司 | 一种常水头土壤饱和导水率测量系统及测量方法 |
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Legal Events
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---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
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